凍結(jié)法施工井筒表土講課文檔

凍結(jié)法施工井筒表土第一頁，共五十九頁。中國(guó)：1955年開灤470個(gè)井筒，總延米70km含水、不穩(wěn)定沖積層90%采用凍結(jié)法凍結(jié)深度650米，穿越?jīng)_積層厚度為567.7米井筒直徑8.0米英國(guó)的博爾比鉀鹽礦是世界上人工地層凍結(jié)深度最大的，達(dá)930m，但其凍結(jié)地層僅為645－930m的局部含水不穩(wěn)定巖層，而非表土層；在煤礦建井中凍結(jié)深度最深的是波蘭盧布林礦1號(hào)井副井，達(dá)725m，其表土層厚度為420m。第二頁，共五十九頁。凍結(jié)法鑿井利用氨循環(huán)制冷系統(tǒng)。為形成能抵抗地壓、隔絕地下水的凍結(jié)壁，首先在欲開挖井筒周圍鉆進(jìn)一定數(shù)量?jī)鼋Y(jié)孔，安設(shè)凍結(jié)器。凍結(jié)站制出的-25~-35℃低溫鹽水，經(jīng)去路鹽水干管（12）、配液圈（13）到供液管底部、沿凍結(jié)管和供液管之間的環(huán)形空間上升到回液管、集液圈（15）、回路鹽水干管（16）至蒸發(fā)器（2）——形成鹽水循環(huán)設(shè)計(jì)原理第三頁，共五十九頁。低溫鹽水在凍結(jié)器中流動(dòng)，吸收周圍地層熱量，形成凍結(jié)圓柱，凍結(jié)圓柱逐漸擴(kuò)大并連接成封閉的凍結(jié)壁，直至達(dá)到其設(shè)計(jì)厚度和強(qiáng)度。通常將凍結(jié)壁擴(kuò)展到設(shè)計(jì)厚度所需的時(shí)間稱為積極凍結(jié)期，將維護(hù)凍結(jié)壁的期間稱作消極（或維護(hù)）凍結(jié)期。第四頁，共五十九頁。吸收了地層熱量的鹽水，在鹽水箱內(nèi)將熱量傳遞給蒸發(fā)器中的液氨，使液氨變?yōu)轱柡驼魵獍?，再被氨壓縮機(jī)（4）壓縮成過熱蒸氣進(jìn)入冷凝器（7）冷卻，將地層和壓縮機(jī)產(chǎn)生的熱量傳遞給冷卻水，最后將這些熱量傳給大氣。第五頁，共五十九頁。凍結(jié)法鑿井主要工藝過程包括： ——冷凍站安裝 ——鉆孔施工 ——井筒凍結(jié) ——井筒掘砌等四項(xiàng)主要內(nèi)容三大關(guān)鍵技術(shù)：凍結(jié)壁、井壁、凍結(jié)孔鉆進(jìn)施工過程第六頁，共五十九頁。凍結(jié)方案針對(duì)不同水文、地質(zhì)和工程條件，采用不同凍結(jié)方案，以達(dá)到最佳經(jīng)濟(jì)效益。實(shí)際工程常用凍結(jié)方案有：一次凍全深所有凍結(jié)孔的深度與最大凍結(jié)深度一致，并且全深一次凍結(jié)形成凍結(jié)壁的凍結(jié)方式。包括單圈管、雙圈管和異徑管。第七頁，共五十九頁。

凍結(jié)方案一般采用單圈管凍結(jié)方案，即只在井筒周圍布置一圈凍結(jié)管當(dāng)表土厚，要求凍結(jié)壁厚、平均溫度低時(shí)可采用雙圈管凍結(jié)，即在井筒周圍布置兩圈凍結(jié)管為加速上部?jī)鼋Y(jié)，盡早開挖，可采用上粗下細(xì)異徑管凍結(jié)，上部?jī)鼋Y(jié)管吸熱面積大，凍結(jié)快，下部管吸熱面積小，凍結(jié)慢。第八頁，共五十九頁。

長(zhǎng)短管（差異）凍結(jié)方案長(zhǎng)短管凍結(jié)，又稱“差異凍結(jié)”——指凍結(jié)管的深度不同，長(zhǎng)短管交錯(cuò)布置于一圈上，一次凍結(jié)形成凍結(jié)壁的凍結(jié)方式。此方案主要用于同時(shí)凍結(jié)沖積層和含水基巖的情況。長(zhǎng)管超出短管深度的部分主要任務(wù)是凍結(jié)基巖、封堵地下水，而上部分則與短管共同形成承受水土壓力的凍結(jié)壁。第九頁，共五十九頁。分段（分期）凍結(jié)方案當(dāng)凍結(jié)深度較大，且水文、工程地質(zhì)條件比較適宜時(shí)，可將整個(gè)凍結(jié)深度自上而下分為數(shù)段，分段凍結(jié)形成凍結(jié)壁。這一方案的凍結(jié)管布置方式與一次凍全深相同，只是采用不同結(jié)構(gòu)的凍結(jié)器來實(shí)現(xiàn)分段凍結(jié)的目的。分期凍結(jié)凍結(jié)器1配液圈2集液圈3閥門4凍結(jié)管5、6供、回液管

第十頁，共五十九頁。

局部?jī)鼋Y(jié)方案當(dāng)只有局部地層需要凍結(jié)時(shí)，可采用局部?jī)鼋Y(jié)方案。局部?jī)鼋Y(jié)凍結(jié)器隔板(b)壓氣隔離(c)鹽水隔離(d)上下凍結(jié)第十一頁，共五十九頁。凍結(jié)深度

凍結(jié)深度應(yīng)穿過風(fēng)化帶延深至穩(wěn)定的基巖10m以上?；鶐r段涌水較大時(shí)，應(yīng)加深凍結(jié)深度

----《煤礦安全規(guī)程》第十二頁，共五十九頁。凍結(jié)孔的布置圈徑：D0=Dj+2(ηEd+eH)式中D0

——凍結(jié)孔單圈布置的圈徑，mDj——凍結(jié)井筒掘進(jìn)直徑，mEd

——凍結(jié)壁厚度，m

η——凍結(jié)壁內(nèi)側(cè)擴(kuò)展系數(shù)，0.55—0.6e——凍結(jié)孔允許偏斜率，3‰H——凍結(jié)深度，m第十三頁，共五十九頁。凍結(jié)孔的布置凍結(jié)孔數(shù)目：N=πD0

／L式中：N——凍結(jié)孔數(shù)目，個(gè)

D0

——凍結(jié)孔圈徑，m

L——凍結(jié)孔間距，1－1.3m

若計(jì)算結(jié)果為小數(shù)，則調(diào)整為整數(shù)后，再確定孔距第十四頁，共五十九頁。凍結(jié)站實(shí)際制冷能力Q0

＝KπdnHq式中：Q0

——凍結(jié)一個(gè)井筒的實(shí)際制冷能力，kwK

——管路冷量損失系數(shù)，K＝1.1－1.25d——凍結(jié)管直徑，mn——凍結(jié)管數(shù)目，個(gè)H——凍結(jié)深度，mq——凍結(jié)管的吸熱率，q＝0.26－0.29kw/m2第十五頁，共五十九頁。凍結(jié)管的吸熱率----單位時(shí)間、單位面積凍結(jié)管內(nèi)的鹽水帶走的熱量q－凍結(jié)管吸熱率，w/m2;t0－地層初始溫度；tc－鹽水溫度－凍結(jié)管內(nèi)換熱系數(shù)，70-128w/m2kr0－凍結(jié)管半徑，m；R－凍結(jié)影響半徑，m

－凍結(jié)圓柱擴(kuò)展半徑，m－融土和凍土的導(dǎo)熱系數(shù)第十六頁，共五十九頁。井筒凍結(jié)時(shí)間

T＝ηEd/v式中：T－凍結(jié)時(shí)間，d

η－凍結(jié)壁向井心內(nèi)的擴(kuò)散系數(shù)，0.55～0.6Ed－凍結(jié)壁設(shè)計(jì)厚度，mmv－向井筒中心的平均擴(kuò)展速度，mm/d經(jīng)驗(yàn)值：礫石層v=35~45mm/d砂層v=20~25mm/d粘土層v=10~15mm/d第十七頁，共五十九頁。第一次充氨量G＝KQ0A式中：Q0－冷凍站實(shí)際制冷能力，kwK－充氨損失系數(shù)，K＝1.1A－每1kw制冷能力的需氨量，A＝1.7－2.6kg正常運(yùn)行，每月需補(bǔ)充總氨量的2.5－10％第十八頁，共五十九頁。鹽水流量Q＝Q0/ρcΔt式中：Q0－冷凍站實(shí)際制冷能力，kwρ－鹽水密度，ρ＝1250－1270kg/m3c－鹽水比熱，c＝2.73Δt－去、回路鹽水溫差第十九頁，共五十九頁。鹽水體積V=V1+V2+V3V1－鹽水干管、配、集液圈總?cè)莘eV2－凍結(jié)管總?cè)莘eV3－鹽水箱總?cè)莘e第二十頁，共五十九頁。固體氯化鈣用量G＝ρVa/bρ－鹽水密度V－鹽水體積a－單位質(zhì)量鹽水中氯化鈣的含量b－固體氯化鈣的純度，無水氯化鈣b＝0.96晶體氯化鈣b＝0.70第二十一頁，共五十九頁。主副井均采用凍結(jié)施工先凍結(jié)主井，后凍結(jié)副井－－順序凍結(jié)凍結(jié)站實(shí)際制冷能力＝主井維護(hù)凍結(jié)＋副井積極凍結(jié)Q0=Q0f+(0.25~0.5)Q0z式中：Q0－冷凍站實(shí)際制冷能力，kwQ0f－副井積極凍結(jié)所需制冷量，kwQ0z－主井積極凍結(jié)所需制冷量，kw影響砂層凍結(jié)壁變形的主要因素是凍結(jié)壁平均溫度影響粘土凍結(jié)壁的因素要復(fù)雜得多，主要為地壓、凍結(jié)壁平均溫度和段高第二十二頁，共五十九頁。凍結(jié)溫度場(chǎng)－－凍結(jié)過程中井筒周圍空間溫度隨時(shí)間變化求解溫度場(chǎng)是進(jìn)行熱力計(jì)算的重要工作、是進(jìn)行靜力計(jì)算的重要前提，目的：l

求凍結(jié)壁的平均溫度，確定凍土強(qiáng)度；l

確定凍結(jié)鋒面的位置，計(jì)算凍結(jié)壁的厚度；l

計(jì)算熱量，確定凍結(jié)站的制冷能力；l確定凍結(jié)壁的擴(kuò)展速度，估算積極凍結(jié)時(shí)間。

第二十三頁，共五十九頁。隨著凍結(jié)壁厚度設(shè)計(jì)計(jì)算方法的發(fā)展，凍結(jié)壁材料經(jīng)歷了多種假設(shè)，如完全彈性；部分彈性、部分塑性；完全塑性和完全粘性材料等凍結(jié)壁材料模式(a)完全彈性(b)部分彈性、部分塑性(c)完全塑性第二十四頁，共五十九頁。S1T1Domke;T2ViscousS3T3Mises;S4T4TrescaS5T5Mohr-CoulombS6T6Drucker-Prager

凍結(jié)壁厚度與井深的關(guān)系(a)

無內(nèi)支護(hù)(b)有內(nèi)支護(hù)，2MPaS砂，φ=30°，c=1.15MPa，K=4MPa，B=2T粘土，φ=0°，c=2MPa，K=4MPa，B=4第二十五頁，共五十九頁。Lame和Clapeyron(1883)假設(shè)凍土體材料為完全彈性體，將厚壁圓筒按軸對(duì)稱平面應(yīng)變來處理，得凍結(jié)壁厚度計(jì)算公式：式中，q是凍土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，p0是上覆地層壓力，a是凍結(jié)壁內(nèi)半徑。若采用第四強(qiáng)度理論，則Lame公式修正為L(zhǎng)ame將凍結(jié)壁視為無限長(zhǎng)彈性厚壁圓筒，符合淺部地壓較小的凍結(jié)壁工作狀況，當(dāng)表土厚小于100m時(shí)，Lame公式適用第二十六頁，共五十九頁。Domke(1915)認(rèn)為凍結(jié)壁屬無限長(zhǎng)彈塑性厚壁圓筒，凍結(jié)管布置圈外為彈性區(qū)，布置圈內(nèi)為塑性區(qū)，并運(yùn)用第三強(qiáng)度理論作為極限條件，提出了著名的計(jì)算凍結(jié)壁厚度的“多姆克公式”Vyaloy(1962)按Mohr線性及非線性屈服條件，研究了無限長(zhǎng)凍土筒蠕變，假設(shè)凍土區(qū)為塑性區(qū)，得出凍結(jié)壁厚度計(jì)算公式

式中，ф—凍土內(nèi)摩擦角。對(duì)于無內(nèi)支撐狀況相當(dāng)符合第二十七頁，共五十九頁。4立井工程凍結(jié)法Klein(1981)引入凍土“內(nèi)摩擦角”φ來修正Domke公式我國(guó)還常常采用Dmoke公式的第四強(qiáng)度理論形式Dmoke公式適用于凍結(jié)深度<200m。實(shí)際工程中一般采用短段掘砌方式施工凍結(jié)井筒，采用有限段高進(jìn)行凍結(jié)壁厚度的計(jì)算將更為符合實(shí)際。第二十八頁，共五十九頁。凍結(jié)壁厚度計(jì)算里別爾曼提出用軸對(duì)稱極限平衡理論計(jì)算凍結(jié)壁厚度，假設(shè)：（1）凍結(jié)壁外側(cè)水平地壓為（2）段高的上下端固定（3）凍土為理想塑性體（4）抗剪強(qiáng)度為抗壓強(qiáng)度的一半（5）凍土強(qiáng)度隨時(shí)間變化（6）按第三強(qiáng)度理論計(jì)算，得到凍結(jié)壁厚度式中，h—施工段高，m；K—安全系數(shù)，一般1.1~1.2；σt—與凍結(jié)壁暴露時(shí)間相關(guān)的凍土長(zhǎng)時(shí)抗壓強(qiáng)度，MPa第二十九頁，共五十九頁。前蘇聯(lián)學(xué)者維亞洛夫、扎列茨基采用與里別爾曼基本相同的假設(shè)，利用第四強(qiáng)度理論，考慮凍土暴露段高的支撐條件，得到有限段高公式：式中，

—支撐條件系數(shù)，（1）井內(nèi)未凍實(shí)，可視為上端固定，下端不固定，

=1；（2）井內(nèi)凍實(shí)，可視為上下兩端均固定，

=0.5。第三十頁，共五十九頁。我國(guó)學(xué)者根據(jù)已有工程經(jīng)驗(yàn)，利用數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法，將所有井筒掘進(jìn)直徑變換成8m等效直徑，繪出安全施工曲線，推導(dǎo)出經(jīng)驗(yàn)公式：第三十一頁，共五十九頁。工程實(shí)例簡(jiǎn)介凍結(jié)法早就成功用于含水、不穩(wěn)定表土層中立井井筒的開鑿，這一領(lǐng)域的工程實(shí)例很多。1.中國(guó)淮南潘謝礦區(qū)淮南潘謝礦區(qū)于1973年開發(fā)，至1989年共施工井筒19個(gè)，其中16個(gè)采用凍結(jié)法，設(shè)計(jì)采用Domke公式計(jì)算凍結(jié)壁厚度，凍土強(qiáng)度安全系數(shù)2.0~3.0,各井筒均采用雙層鋼筋混凝土井壁，井壁厚度在900~1700mm之間第三十二頁，共五十九頁。井筒名稱井筒凈直徑(m)表土層厚(m)凍結(jié)壁凍結(jié)管測(cè)溫孔數(shù)(個(gè))標(biāo)準(zhǔn)制冷能力(104kJ/h)鹽水溫度(℃)開工時(shí)間平均溫度(℃)極限抗壓強(qiáng)度(MPa)計(jì)算厚度(m)布置圈徑(m)凍結(jié)孔數(shù)(個(gè))潘一主井7.5160-7.011.04.516.34441490.5-301972潘一副井8.0152-7.011.04.4717.04641490.5-301973潘一東風(fēng)井6.5292.5-10.011.55.3615.038221792-301974潘一中央風(fēng)井6.5167.9-7.011.04.014.53841490.5-301975潘二主井7.5252-7.511.55.117.04243290.8-301975潘二副井8.0247-7.511.55.117.54433290.8-301976潘二西風(fēng)井6.5284-7.511.54.8416.03831792-301976潘二南風(fēng)井6.5275.4-7.510.85.1416.038112198.1-301977潘三主井7.5210.4-10.012.02.6714.33833745.5-301978潘三副井8.0210.4-10.012.02.8315.04033745.5-301978潘三中央風(fēng)井6.6210.4-10.012.02.3513.03433745.5-301979潘三東風(fēng)井6.5358.5-10.012.05.2217.04283642.5-321979謝橋矸石井6.6244.5-8.512.53.4314.03635618.7-301982謝橋副井8.0298.7-12.015.15.3116.5-20.637

5618.7-301983謝橋主井7.2291.4-9.513.54.76外17內(nèi)13外42內(nèi)12

5618.7-301983潘一東二風(fēng)井7.0291.811.5外17內(nèi)13外6內(nèi)124

-301989我國(guó)潘謝礦區(qū)立井凍結(jié)工程情況

第三十三頁，共五十九頁。謝橋副井原凍結(jié)孔布置第三十四頁，共五十九頁。3龍固礦副井龍固礦井位于山東省巨野縣境內(nèi),設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為600萬噸/年，立井開拓，設(shè)兩主一副一風(fēng)四個(gè)井筒，在同一工業(yè)廣場(chǎng)內(nèi)，主井、風(fēng)井采用鉆井法施工；副井井筒的表土段及基巖上部含水層段采用凍結(jié)法施工。

第三十五頁，共五十九頁。龍固礦副井井筒深度874.6m表土層厚度567.7m井筒凈直徑φ7.0m最大掘砌荒徑11.4m最大井壁厚度2.2m地溫:由孔深11m至凍結(jié)深度650m，地溫由21℃上升至36.7℃

第三十六頁，共五十九頁。龍固礦副井－－完成試驗(yàn)工作

凍結(jié)溫度導(dǎo)熱系數(shù)單軸抗壓強(qiáng)度三軸抗壓強(qiáng)度粘土凍脹量單軸蠕變實(shí)驗(yàn)三軸蠕變?cè)囼?yàn)第三十七頁，共五十九頁。龍固礦井副井粘土凍結(jié)溫度測(cè)試結(jié)果匯總表層位試樣編號(hào)含水量（%）凍結(jié)溫度（℃）1層FUDJ1-123.99-1.17FUDJ1-225.26-1.252層FUDJ2-116.62-2.03FUDJ2-219.08-1.133層FUDJ3-122.13-2.80FUDJ3-223.98-1.675層FUDJ5-114.39-3.14FUDJ5-219.20-1.097層FUDJ7-116.48-4.28FUDJ7-218.96-2.31第三十八頁，共五十九頁。龍固礦副井凍結(jié)設(shè)計(jì)參數(shù)⑴凍結(jié)方案：主圈加雙圈輔助孔方案⑵凍結(jié)孔布置圈徑：內(nèi)15.5m/中21m/外27m⑶凍結(jié)孔數(shù)：內(nèi)18個(gè)/中24個(gè)/外46個(gè)⑷凍結(jié)孔深度：內(nèi)圈573m

中圈長(zhǎng)短管650(573)m外573m⑸凍結(jié)方式：兩圈輔助孔200m以上雙供液管第三十九頁，共五十九頁。龍固礦副井凍結(jié)設(shè)計(jì)參數(shù)⑹開機(jī)至開挖時(shí)間：160天；開挖至停機(jī)時(shí)間390天；凍結(jié)總工期550天。控制層（567.7m）凍結(jié)壁達(dá)到設(shè)計(jì)厚度時(shí)間409天⑺預(yù)計(jì)控制層凍土發(fā)展速度：向內(nèi)22mm/d、向外10mm/d；⑻計(jì)算掘砌段高：2.0m第四十頁，共五十九頁。凍結(jié)方式主圈(外圈)孔采用局部?jī)鼋Y(jié)，凍結(jié)范圍380～573m，確保表土層及強(qiáng)風(fēng)化帶凍結(jié)壁厚度和強(qiáng)度。中圈輔助孔采用差異凍結(jié)，長(zhǎng)腿深度650m，穿過基巖第二個(gè)含水巖層8.5m，終孔在不透水的鋁質(zhì)泥巖中；短腿深度573m，穿過第三系及強(qiáng)風(fēng)化帶。內(nèi)圈輔助孔采用全深凍結(jié)，深度573m，穿過第三系及強(qiáng)風(fēng)化帶，上部防片幫，下部降低井幫溫度、提高凍結(jié)壁強(qiáng)度，且保證強(qiáng)風(fēng)化帶凍結(jié)強(qiáng)度。第四十一頁，共五十九頁。凍結(jié)管外圈凍結(jié)管0～380m采用φ140×6mm優(yōu)質(zhì)低碳鋼無縫管，380m以下采用φ159×7mm優(yōu)質(zhì)低碳鋼無縫管，內(nèi)管箍連接。中圈孔、輔助孔0～300m采用φ159×6mm優(yōu)質(zhì)低碳鋼無縫管，300m以下采用φ159×7mm優(yōu)質(zhì)低碳鋼無縫管。

供液管：φ75×6mm聚乙稀塑料軟管

第四十二頁，共五十九頁。第四十三頁，共五十九頁。根據(jù)龍固副井厚粘土層賦存特點(diǎn)，分別以197m和四個(gè)厚粘土層底板及400m處粘土層作為控制層計(jì)算不同深度所需凍結(jié)壁厚度

各分層凍結(jié)壁厚度為：0～197m：4.5m200～300m：6.0m300～400m：7.8m400～500m：9.0m500m以下：11.5m

第四十四頁，共五十九頁。4立井工程凍結(jié)法第四十五頁，共五十九頁。凍結(jié)壁厚度設(shè)計(jì)取值≤400m：7.8m＞400m：10.5m

第四十六頁，共五十九頁。序號(hào)名稱型號(hào)單位數(shù)量生產(chǎn)廠家1螺桿式制冷壓縮機(jī)KA25C臺(tái)15煙臺(tái)2氨壓縮機(jī)8AS—17臺(tái)17煙臺(tái)3蒸發(fā)器LZ—240臺(tái)25煙臺(tái)4中間冷卻器ZL—10臺(tái)6煙臺(tái)5氨油分離器YF—125TL臺(tái)26煙臺(tái)6氨貯液器ZA—5.0臺(tái)5煙臺(tái)7蒸發(fā)式冷凝器ZNX—900臺(tái)26煙臺(tái)8集油器JY—300臺(tái)4煙臺(tái)9空氣分離器ZKF—2臺(tái)4煙臺(tái)10濾油機(jī)臺(tái)2寧波11油泵臺(tái)4寧波12清水泵10SH—19臺(tái)3淄博13移動(dòng)變電站1600KVA0.6/0.4KV臺(tái)2荷澤14移動(dòng)變電站1250KVA0.6/0.4KV塊2荷澤15移動(dòng)變電站1000KVA0.6/0.4KV塊2荷澤16軟化水處理器反滲透塊2濟(jì)寧17冷卻塔200M3/h臺(tái)2德州18鹽水泵12SH—6A臺(tái)6淄博龍固副井主要凍結(jié)施工設(shè)備表

第四十七頁，共五十九頁。尚未完全解決的問題凍結(jié)壁變形與凍結(jié)管斷裂——現(xiàn)象：凍結(jié)壁變形、凍結(jié)管斷裂——措施：超低溫、凍實(shí)、減少段高，強(qiáng)行通過——實(shí)質(zhì)：凍結(jié)壁，尤其是深部?jī)鐾恋男纬商匦?、力學(xué)性質(zhì)、與未凍土的相互作用、與施工力學(xué)行為的關(guān)系第四十八頁，共五十九頁。

凍結(jié)井壁破裂：——現(xiàn)象：70多深厚表土凍結(jié)井壁發(fā)生破裂——措施：破裂機(jī)理，注漿加固含水及融土層、可縮井壁、 開槽卸壓等措施、井壁安全監(jiān)測(cè)技術(shù)——實(shí)質(zhì)：深部土體(未凍土、融土)力學(xué)特性 深部地層與井壁相互作用關(guān)系第四十九頁，共五十九頁。未來工程對(duì)理論和施工技術(shù)的要求華東地區(qū)巨野井田 沖積層600~700m、第三系、第四系含水層 ——必須采用特殊鑿井技術(shù)前提：超深厚土凍結(jié)鑿井理論與技術(shù)第五十頁，共五十九頁。4立井工程凍結(jié)法待解決和研究中的理論與技術(shù)問題三個(gè)理論 n

超深厚表土(凍土)荷載理論

——深部地層初始應(yīng)力 ——深土物理、力學(xué)性質(zhì) ——深凍、融土物