(整理)爬架計算書

精品文檔精品文檔精品文檔精品文檔精品文檔精品文檔桁架導(dǎo)軌式爬架計算1．概述桁架導(dǎo)軌式爬架從功能上可劃分為三部分:架體結(jié)構(gòu),由豎向主框架、水平支撐桁架、腳手管、腳手板等組成；升降機(jī)構(gòu)及安全裝置，由橫梁、拉桿、穿墻螺栓、提升鋼絲繩、斜拉鋼絲繩、吊點(diǎn)橫梁、底座、制動軌、導(dǎo)軌等組成；升降動力設(shè)備，由電動葫蘆、電纜線、電控柜等組成。其中前兩部分，即架體結(jié)構(gòu)、升降機(jī)構(gòu)及安全裝置為本設(shè)計計算書的檢算對象。1.1計算遵守的規(guī)范、規(guī)程①《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GBJ9-87)②《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GBJ17-88)③《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GBJ18-87)④《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》(GB50205-95)⑤《起重機(jī)設(shè)計規(guī)范》（GB3811-83）⑥《編制建筑施工腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的統(tǒng)一規(guī)定》⑦《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-99）1.2計算方法按照《附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理辦法》規(guī)定,腳手架架體、豎向主框架、水平支撐桁架、附著支承裝置按“概率極限狀態(tài)法”進(jìn)行設(shè)計，承載能力極限狀態(tài)材料強(qiáng)度取設(shè)計值，使用極限狀態(tài)材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值；吊具、索具按“容許應(yīng)力法”進(jìn)行設(shè)計。1.3計算單元的選取計算單元的選取原則是符合《附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理規(guī)定》。①桁架導(dǎo)軌式爬架設(shè)計支承跨度￡6.6m,選擇計算單元的計算跨度為6.6m。②桁架導(dǎo)軌式爬架設(shè)計架體全高與支承跨度乘積一般小于84.5m2。故選取計算單元的架體全高與支承跨度乘積84.5m2，此時風(fēng)荷載最大。綜上所述,本設(shè)計計算書選取一支承跨度6.6m的一榀腳手架作為計算單元。2.荷載計算2.1恒載(標(biāo)準(zhǔn)值):恒載即腳手架結(jié)構(gòu)及其上附屬物自重，包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、護(hù)欄、扣件、安全網(wǎng)、腳手板(擋腳板)、電閘箱、控制箱、主框架、底部支撐桁架、安裝在腳手架上的爬升裝置自重。①腳手架結(jié)構(gòu)自重:立桿：2×3×（12.8m-1.8m）×38.4N/m=2.53KN大橫桿:2×8×6.6m×38.4N/m=4.05KN扶手欄桿:7×6.6m×38.4N/m=1.77KN小橫桿:24×1.4m×38.4N/m=1.29KN剪刀撐：2×12.82m×38.4N/m=0.99KN扣件：每根立桿對接扣件2個，每根大橫桿、扶手欄桿直角扣件5個、對接扣件1個，每根小橫桿直角扣件2個；剪刀撐每根旋轉(zhuǎn)扣件7個。直角扣件：（23×5+24×2）×13.5N/個=2.20KN旋轉(zhuǎn)扣件：2×7×14.6N/個=2.04KN對接扣件：（6×2+23×1）×18.5N/個=0.65KN腳手架結(jié)構(gòu)自重（以上合計）:G=15.52KN②安全網(wǎng)自重:G=0.01KN/m×84.48m=0.84KN③腳手板(擋腳板)自重:腳手板重量:0.35KN/m×(1.20m×6.6m)×3=8.32KN擋腳板重量:0.14KN/m×(0.20m×6.6m)×3=0.55KNG=8.32KN+0.55KN=8.87KN④電閘箱、電控箱自重:G=2.00KN⑤主框架自重：G=5.23KN⑥底部支撐框架：G=3.06KN⑦安裝在腳手架上的爬升裝置有底座和吊點(diǎn)橫梁。G=1248.0N+152.6N=1.40KN以上各項(xiàng)合計為恒載(標(biāo)準(zhǔn)值):G=G+G+G+G+G+G+G=36.92KN2.2活載(標(biāo)準(zhǔn)值):①施工荷載在使用工況下，結(jié)構(gòu)施工時按兩層（每層3KN/m）計算，裝修施工時按三層（每層2KN/m）計算，且兩種情況下，施工荷載總和均不得超過6KN/m；在升降工況下，施工荷載按0.5KN/m計算。在使用工況下,施工荷載按6KN/m計算:Q=6KN/m×(6.6m×1.2m)=47.52KNb.在升降工況下,施工荷載按0.5KN/m計算:Q=0.5KN/m×(6.6m×1.2m)=3.96KN②風(fēng)荷載計算按<<編制建筑施工腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)統(tǒng)一規(guī)定>>ω=0.7μμω式中:μ—風(fēng)荷載體型系數(shù),腳手架外掛密目安全網(wǎng)。擋風(fēng)系數(shù)φ=0.5,μ=1.3φ=0.65。μ—風(fēng)壓高度比系數(shù)。按地面粗糙度b類,200m高空考慮,μ=2.61。ω—基本風(fēng)壓,取ω=0.35kN/m。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:ω=0.7μμω=0.7×0.65×2.61×0.35kN/m=0.42kN/m3.升降承力結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算3.1受力分析升降承力結(jié)構(gòu)是由橫梁和豎拉桿、斜拉桿通過鉸聯(lián)接，并由穿墻螺栓附著在建筑物上的一次超靜定結(jié)構(gòu)。其受力特點(diǎn)是：在升降工況下,架體荷載由提升鋼絲繩以集中荷載的形式作用于底層橫梁外端。附墻的三層橫梁兼具導(dǎo)向功能，同時橫梁、穿墻螺栓還受風(fēng)荷載水平作用。升降承力結(jié)構(gòu)受恒載+施工荷載+風(fēng)荷載共同作用。各荷載標(biāo)準(zhǔn)值取值如下：恒載 G=36.92KN施工荷載 Q=47.52KN風(fēng)荷載 WK=0.42kN/m×84.5m2=35.48KN3.2各荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下內(nèi)力計算計算簡圖如下：在計算簡圖中，橫梁附墻用的穿墻螺栓簡化為鉸支座，此簡化偏于安全；鑒于豎拉桿受力與層高無關(guān)，而橫梁和斜拉桿受力與層高大小成反比，與橫梁長度成正比，層高4.1m，橫梁長度2.1m。風(fēng)荷載對墻面表現(xiàn)為壓力時，對橫梁形成壓力，它與恒載+施工荷載對橫梁產(chǎn)生的壓力疊加，是橫梁最不利受力狀態(tài)。風(fēng)荷載作用由三根橫梁共同承擔(dān)，為安全計，乘不均勻系數(shù)1.5，每根橫梁因風(fēng)荷載產(chǎn)生的壓力為：（壓）風(fēng)荷載對墻面表現(xiàn)為吸力時，穿墻螺栓產(chǎn)生拉力峰值，是穿墻螺栓最不利受力狀態(tài)。 風(fēng)荷載作用由三對穿墻螺栓共同承擔(dān)，為安全計，乘不均勻系數(shù)1.5，每對穿墻螺栓風(fēng)荷載產(chǎn)生的拉力為：（拉）風(fēng)荷載對豎拉桿和斜拉桿沒有影響。 各荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下內(nèi)力見下表（單位：kN）桿件及受力類別恒載施工荷載風(fēng)荷載桿件軸力橫梁0017.74（壓）13.85(壓)1.49(壓)17.74（壓）13.85(壓)1.49(壓)17.74（壓）斜拉桿23.08(拉)2.48(拉)—23.08(拉)2.48(拉)—豎拉桿00—18.46(拉)1.98(拉)—穿墻螺栓A點(diǎn)18.46ˉ1.98ˉ—13.85(拉)1.49(拉)17.74(拉)C點(diǎn)18.46ˉ1.98ˉ—0017.74(拉)E點(diǎn)00—13.85(壓)1.49(壓)17.74(拉)3.3橫梁穩(wěn)定計算內(nèi)力組合從內(nèi)力表中知：在恒載+施工荷載共同作用下，橫梁CD、EF受壓值同為最大，這里以橫梁EF為計算對象。內(nèi)力組合設(shè)計值算式為：式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，γ0=0.9γG 、γQ—恒載、活載分項(xiàng)系數(shù)，γG=1.2,γQ=1.4 γd—動力系數(shù),γd=1.05yC施、yC風(fēng)—施工荷載、風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，其值均為0.85。Kj—荷載變化系數(shù)，Kj=2.0NG、NQ施、NQ風(fēng)—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值對橫梁EF產(chǎn)生的拉力。NEF=0.9(1.2×1.05×2.0×13.85kN+1.4×0.85×1.05×2.0×1.49kN+1.4×0.85×17.74kN)=53.76kN②橫梁穩(wěn)定計算橫梁的最大計算長度:L=2.1m14號工鋼:A=21.5cmiy=17.3mm φ=0.488③導(dǎo)向軸計算 橫梁腹板上焊兩滾筒，用于安裝導(dǎo)向軸（f33、Q235）。導(dǎo)向軸上設(shè)f42×4滾套，導(dǎo)軌在導(dǎo)向軸約束下垂直升降，防止架體向內(nèi)、外傾覆。還承受風(fēng)荷載作用并通過橫梁將其傳至建筑物上。導(dǎo)向軸對稱布置在橫梁兩側(cè)，懸臂長度l=60mm。風(fēng)荷載由兩側(cè)導(dǎo)向軸分擔(dān)（計算風(fēng)荷載已乘不均勻系數(shù)1.5,故偏于安全）。剪力：彎矩：M=Ql=8.87kN×60mm=532.2kNmm導(dǎo)向軸（f33、Q235）截面特性如下：A=854.87mm2 Wz=3526.3mm3因此：<fv=125N/mm23.4拉桿計算斜拉桿與豎拉桿相比,長細(xì)比及所受拉力均較大，將其作為計算對象。①長細(xì)比驗(yàn)算拉桿桿身為φ42×4無縫鋼管，其回轉(zhuǎn)半徑I=13.51mm拉桿允許計算長設(shè)計中拉桿計算長度均小于此值。②內(nèi)力組合：式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，γ0=0.9γG 、γQ—恒載、活載分項(xiàng)系數(shù)，γG=1.2,γQ=1.4 γd—動力系數(shù),γd=1.05yC施—施工荷載的組合值系數(shù)，其值均為0.85。Kj—荷載變化系數(shù)，Kj=2.0NG、NQ施—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值對拉桿產(chǎn)生的拉力。N=0.9×2.0×1.05×（1.2×23.08kN+1.4×0.85×2.48kN）=57.92kN③套管強(qiáng)度計算φ42×4無縫鋼管截面積A=477.28mm④螺桿強(qiáng)度計算螺桿凈截面積⑤螺紋牙強(qiáng)度計算外螺紋剪應(yīng)力:式中：KZ—荷載不均勻系數(shù)，d1—外螺紋小徑，d=24mmb—螺紋牙根部寬度，b=0.65z=3.9mmz—螺紋圈數(shù)，z=6外螺紋彎曲應(yīng)力:式中：h—螺紋牙工作高度，h=3mm⑥焊縫強(qiáng)度計算＜1.22f=1.22×160N/mm=195N/mm式中：hf—焊縫高度，hf=5mmlf—焊縫長度，lf=3.14d=3.14×37mm=116.18mm⑦連接銷軸強(qiáng)度檢算橫梁與拉桿是通過銷軸連接的,銷軸為Q235鋼,規(guī)格Φ20。=92.2N/mm＜f=125N/mm3.5穿墻螺栓計算桁架導(dǎo)軌式爬架高四層，有三層附墻，每層附墻有2根M30穿墻螺栓（Q235A，普通螺栓），計6根M30穿墻螺栓。M30穿墻螺栓參數(shù)及承載力設(shè)計值如下：螺紋處有效面積： A=560.6mm受剪承載力設(shè)計值：N=nf=1××130N/mm=91.85kN受拉承載力設(shè)計值：N=Af=560.6mm×140N/mm=78.54kN承壓承載力設(shè)計值：N=d∑tf=30mm×12mm×305N/mm=63.32kN穿墻螺栓受力分為升降工況和使用工況兩種情況。①在升降工況下傳力路線:恒載和施工荷載t升降承力結(jié)構(gòu)鋼絲繩掛點(diǎn)t穿墻螺栓(附墻支座反力)t建筑結(jié)構(gòu);風(fēng)荷載t橫梁t穿墻螺栓t建筑結(jié)構(gòu)。恒載和施工荷載對穿墻螺栓產(chǎn)生拉力或剪力，風(fēng)荷載對穿墻螺栓產(chǎn)生拉力。在圖一中，A點(diǎn)穿墻螺栓在恒載和施工荷載作用下，受剪拉復(fù)合作用,在諸穿墻螺栓中最為不利。內(nèi)力組合設(shè)計值算式為： 式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，γ0=0.9γG 、γQ—恒載、活載分項(xiàng)系數(shù)，γG=1.2,γQ=1.4 γd—動力系數(shù),γd=1.05yC施、yC風(fēng)—施工荷載、風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，其值均為0.85。Kj—荷載變化系數(shù)，Kj=2.0NvG、NvQ施—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值對穿墻螺栓產(chǎn)生的剪力。NtG、NtQ施、NtQ風(fēng)—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值對穿墻螺栓產(chǎn)生的拉力。剪力：Nv=0.9×2.0×1.05×(1.2×18.46kN+1.4×0.85×1.98kN)=46.32kN拉力:Nt=0.9(1.2×1.05×2.0×13.85kN+1.4×0.85×1.05×2.0×1.49kN+1.4×0.85×17.74kN)=53.76kNNv=46.32kN＜N=63.32kN②在使用工況下,A、C點(diǎn)（圖一）穿墻螺栓均要掛斜拉鋼絲繩,使穿墻螺栓產(chǎn)生剪應(yīng)力和拉應(yīng)力。四根斜拉鋼絲繩共同承擔(dān)的恒載為36.92KN，施工荷載為47.52KN，為安全起見，乘以1.5的不均勻系數(shù)。風(fēng)荷載對穿墻螺栓產(chǎn)生拉力 : Nt風(fēng)=17.74KN單根穿墻螺栓剪、拉力設(shè)計值分別為:Nv=37.41kN＜N=63.32kN4．制動軌計算防墜制動裝置是為了防止在升降過程中，提升機(jī)具發(fā)生故障而引發(fā)腳手架墜落事故。即當(dāng)提升機(jī)具發(fā)生故障失效時，升降過程中的恒載和施工荷載轉(zhuǎn)而由制動軌來承擔(dān)。各荷載標(biāo)準(zhǔn)值取值如下：恒載 G=36.92KN施工荷載 Q=3.96KN4.1內(nèi)力組合按《附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理規(guī)定》要求，內(nèi)力組合設(shè)計值算式為：式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，γ0=0.9γG 、γQ—恒載、活載分項(xiàng)系數(shù)，γG=1.2,γQ=1.4 Kz—沖擊系數(shù),Kz=1.5Kj—荷載變化系數(shù)，Kj=2.0NG、NQ施—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值對制動軌產(chǎn)生的拉力。N=0.9×1.5×2.0×（1.2×36.92kN+1.4×3.96kN）=134.58kN4.2軌身強(qiáng)度計算10號工鋼:A=14.3cmσ===94.2N/mm＜f=215N/mm4.3焊縫強(qiáng)度計算吊點(diǎn)板之間焊縫相對較短,作為檢算對象。l=4×（120mm-10mm）=440mmσ===87.4N/mm＜1.22f=1.22×160N/mm=195N/mm4.4吊點(diǎn)掛板截面強(qiáng)度計算吊點(diǎn)掛板截面為120mm×12mm,上有一φ38銷軸孔,板凈截面積:A=（120mm-38mm）×12mm=984mmσ===136.8N/mm＜f=215N/mm4.5連接銷軸強(qiáng)度計算連接銷軸受雙剪,每個剪面承受剪力: A===1133.5mmτ===59.4N/mm＜f=125N/mm5.提升鋼絲繩計算提升鋼絲繩的設(shè)計破斷力:F=KQ=6×40.88kN=245.3kN式中:k—安全系數(shù),k=6.0Q—起重重量,Q=40.88kN(升降工況下荷載標(biāo)準(zhǔn)值)選用6×37φ19.5，公稱抗拉強(qiáng)度=1961N/mm2的鋼絲繩,其破斷力276.5kN＞Fg=245.3kN。6.斜拉鋼絲繩計算在使用工況下,恒載和施工荷載由四根斜拉鋼絲繩共同承擔(dān)。恒載標(biāo)準(zhǔn)值為39.38KN，施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值為51.84KN，斜拉鋼絲繩豎向分力：外側(cè)斜拉鋼絲繩與水平面夾角較小,其所受拉力較大。外側(cè)斜拉鋼絲繩水平投影: l=0.90m+0.40m=1.30m外側(cè)斜拉鋼絲繩鉛垂面投影為一個層高,取:h=2.8m。外側(cè)斜拉鋼絲繩所承受拉力標(biāo)準(zhǔn)值:=取安全系數(shù)K=6,則斜拉鋼絲繩設(shè)計破斷力: F=KT=6×23.27kN=139.65kN 選用6×37φ15，公稱抗拉強(qiáng)度≥1813N/mm2的鋼絲繩,其破斷力154.35kN＞Fg=139.65kN。7.附著支承處結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計算爬架附著支承點(diǎn)設(shè)于剪力墻或梁上，需驗(yàn)算剪力墻或梁垂直于墻面的局部壓力。按配置間接鋼筋考慮，剪力墻（梁）兩側(cè)分別與橫梁座板和墊板接觸，墊板面積相對較小，與其接觸的混凝土局部承壓相對不利。墊板尺寸如圖：混凝土局部承壓面積：Al=230mm×80mm=18400mm2混凝土局部承壓計算底面積：Ab=390mm×240mm=93600mm2 安裝穿墻螺栓預(yù)留2w41孔： 混凝土承壓凈面積：Aln=Al–Ak=18400mm2–2639.17mm2=15760.83mm2混凝土局部受壓承載力（混凝土強(qiáng)度達(dá)C10）：1.5βfcAln=1.5×2.26×5×15760.83=267.15KN穿墻螺栓拉力: Nt=13.85KN×2=27.70KN<1.5βfcAln=267.15KN8.水平支撐桁架計算桁架導(dǎo)軌式爬架水平支撐桁架分內(nèi)外兩片，其兩端分別與豎向主框架相連，且將豎向主框架作為支座。水平支撐桁架分升降、墜落、使用三種工況。顯然，在使用工況下其承受豎向荷載最大，因此以下僅就它的使用工況進(jìn)行計算。桁架導(dǎo)軌式爬架的跨度為6.6m，除去底座寬度0.6m，水平支撐桁架計算跨度6.0m。計算簡圖如下：水平支撐桁架在單位力作用下（支座處為1/2單位力）的內(nèi)力見下表：支座反力RA2豎桿NAJ-0.5上弦桿NHI-1.66NBI0NIJ0NCH-1.0下弦桿NAB+1.25斜桿NAI-1.95NBC+1.25NCI+0.65注：因是對稱結(jié)構(gòu)，僅計算一半。顯然，斜桿AI無論長度還是受力大小在所有桿件中均最為不利，應(yīng)作為檢算對象；同時，水平支撐桁架豎桿用φ48×3.5鋼管，其它桿件均采用L63×63×5角鋼，故將豎桿中受力最大的CH桿亦作為檢算對象。8.1荷載計算水平支撐桁架上部結(jié)點(diǎn)承受主桁架以外的全部恒載（自重）和活載（施工荷載），并由內(nèi)外兩片桁架分擔(dān)。①恒載（標(biāo)準(zhǔn)值）計算 ②活載（標(biāo)準(zhǔn)值）計算Q1=Q5=(0.75m×0.6m)×6KN/m=2.70KNQ2=Q3=Q4=(1.5m×0.6m)×6KN/m=5.40KN8.2內(nèi)力計算斜桿AI和豎桿CH在恒載（標(biāo)準(zhǔn)值）和施工荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）作用下內(nèi)力計算結(jié)果見下表：恒載（標(biāo)準(zhǔn)值）施工荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）斜桿AI-7.39KN-10.53KN豎桿CH-3.79KN-5.40KN8.3內(nèi)力組合按《附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理規(guī)定》要求，內(nèi)力組合設(shè)計值算式為：式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，γ0=0.9γG 、γQ—恒載、活載分項(xiàng)系數(shù)，γG=1.2,γQ=1.4 Kz—沖擊系數(shù),Kz=1.5NG、NQ施—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的內(nèi)力。斜桿AI和豎桿CH的內(nèi)力設(shè)計值如下：NAI=0.9×1.5×(1.2×7.39+1.4×10.53)=31.87KNNCH=0.9×1.5×(1.2×3.79+1.4×5.40)=16.35KN8.4斜桿AI計算斜桿AI采用L63×63×5角鋼,長度l=2120mm,兩端固結(jié)，其計算長度為：l0=2120mmL63×63×5角鋼截面特性如下：A=614mm2 iy0=12.5mm?長細(xì)比計算：<?桿身穩(wěn)定計算：焊縫與桿身采用等強(qiáng)度設(shè)計并適當(dāng)予以加強(qiáng)，故免算。8.5豎桿CH計算豎桿CH采用φ48×3.5鋼管,長度l=1800mm,兩端固結(jié)，其計算長度為：l0=1800mmφ48×3.5鋼管截面特性如下：A=489mm2 iy0=15.78mm?長細(xì)比計算：<?桿身穩(wěn)定計算：焊縫與桿身采用等強(qiáng)度設(shè)計并適當(dāng)予以加強(qiáng)，故免算。9.主框架計算桁架導(dǎo)軌式爬架在提升點(diǎn)處設(shè)兩片主桁架，兩片主桁架間距600mm，沿提升機(jī)構(gòu)對稱布置。桁架導(dǎo)軌式爬架葫蘆吊點(diǎn)橫梁兩端支承在主框架上，為防止主框架局部變形，在主框架支座部位設(shè)置了桁架。主框架作為架體的主要承重骨架，除承受施工荷載外，內(nèi)側(cè)還焊有導(dǎo)軌，作為架體的水平約束，確保腳手架垂直升降，在升降和使用過程中還能獨(dú)立將風(fēng)荷載傳至橫梁，進(jìn)而傳至建筑物上。9.1葫蘆吊點(diǎn)橫梁計算?吊環(huán)強(qiáng)度計算吊環(huán)采用Q235A，Φ25圓鋼彎制，彎曲半徑R=40mm吊環(huán)允許荷載F0=Ks—截面形狀系數(shù)，圓形截面Ks=1.7бs—材料屈服強(qiáng)度，бs=235MpaW—截面抗彎模量W===1523mm3r—計算半徑，對固定吊環(huán)r=R（-R）/L=40×(-40)/40=16.56mm安全系數(shù) ?吊梁強(qiáng)度計算吊梁為14號工字鋼,吊環(huán)兩肢間距為80mm,在升降工況下,吊環(huán)單肢受力(設(shè)計值):14號工鋼: =12.19cm W=101.7cm t=5.5mm彎曲應(yīng)力:σ===56.2N/mm＜f=215N/mm剪應(yīng)力:τ===33.5N/mm＜f=125N/mm9.2吊點(diǎn)橫梁支承桁架計算吊點(diǎn)橫梁支承桁架計算簡圖如下：圖中：經(jīng)計算，各桿件受力結(jié)果如下：NBC=NCD=14.95KN(+)NDF=21.14KN(-)NBF=10.57KN(-)NBG=10.57KN(+)NAG=NGF=7.48KN(-)可見，DF桿受力最大，下面對其進(jìn)行穩(wěn)定檢算。φ48×3.5鋼管截面特性如下：A=489mm2 iy0=15.78mm 9.3導(dǎo)軌強(qiáng)度計算導(dǎo)軌對稱布置在橫梁的兩側(cè),在升降工況下，導(dǎo)軌沿著位置固定的導(dǎo)向輪運(yùn)動,導(dǎo)向輪成為導(dǎo)軌的支點(diǎn),因桁架導(dǎo)軌式爬架是中心提升，導(dǎo)軌僅受風(fēng)荷載作用。六級以上大風(fēng)不允許升降，所以在使用工況下導(dǎo)軌受力最為不利。為簡化計算且偏于安全,取導(dǎo)軌中的一跨為計算對象，并視為在跨中集中力作用下的簡支梁,風(fēng)荷載作用由六個導(dǎo)向輪共同承擔(dān),為安全計,乘以1.2的不均勻系數(shù)。每個導(dǎo)向輪因風(fēng)荷載所產(chǎn)生拉力為： 計算簡圖如下: 導(dǎo)軌強(qiáng)度計算M===3.20kNm導(dǎo)軌為6.3號槽鋼,W=16.10cmσ===198.8N/mm＜f=205N/mm9.4主框架計算豎向主框架在使用工況下，豎向承受施工荷載作用，水平承受風(fēng)荷載作用，且均比升降工況下相應(yīng)荷載要大的多，故僅對主框架的使用工況進(jìn)行計算。對主框架各桿件，根據(jù)風(fēng)荷載產(chǎn)生有利或不利影響，分別進(jìn)行下面兩種組合：恒載+施工荷載恒載+施工荷載+風(fēng)荷載?主框架在豎向荷載作用（恒載+施工荷載）下的計算：主框架在豎向荷載作用（恒載+施工荷載）下的計算簡圖見下頁。在使用工況下，每片主框架承受豎向荷載設(shè)計值為： 式中：γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，γ0=0.9γG 、γQ—恒載、活載分項(xiàng)系數(shù)，γG=1.2,γQ=1.4 y—施工荷載與風(fēng)荷載組合時的組合值系數(shù)，其值均為0.85。Gk、Qk—恒載標(biāo)準(zhǔn)值、施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值。P設(shè)=0.9(1.2×36.92+0.85×1.4×47.52)/2=45.38KN主框架所承受豎向荷載設(shè)計值由內(nèi)外側(cè)立柱各承擔(dān)1/2，即：P/2=22.69KN。同時認(rèn)為立柱各段內(nèi)力均勻分配，每段立柱各承擔(dān)1/7，