預(yù)埋件計(jì)算書(shū)

預(yù)埋件計(jì)算書(shū)一.預(yù)埋件基本資料采用化學(xué)錨栓：?jiǎn)温菽笖U(kuò)孔型錨栓庫(kù)_6.8級(jí)-M16排列為(環(huán)形布置)：5行；行間距150mm；4列；列間距150mm；錨板選用：SB20_Q345錨板尺寸：L*B=650mm×800mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm錨筋布置平面圖如下：二.預(yù)埋件驗(yàn)算：1化學(xué)錨栓群抗拉承載力計(jì)算軸向拉力為：N=150kN錨栓群沿環(huán)形布置，錨栓總個(gè)數(shù)為：n=14個(gè)按軸向拉力單獨(dú)作用下計(jì)算：Nh=N/n=150/14=10.7143kN所選化學(xué)錨栓抗拉承載力為(錨栓庫(kù)默認(rèn)值)：Nc=57.9672kN這里要考慮抗震組合工況：γRE=1故有允許抗拉承載力值為：Nc=57.9672/γRE=57.9672kN故有：10.7143<57.9672kN，滿足2化學(xué)錨栓群抗剪承載力計(jì)算X方向剪力：Vx=60kNX方向受剪錨栓個(gè)數(shù)：nx=14個(gè)Y方向受剪錨栓個(gè)數(shù)：ny=14個(gè)剪切荷載通過(guò)受剪化學(xué)錨栓群形心時(shí)，受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：Vix^V=Vx/nx=60000/14=4285.71×10^-3=4.28571kNViy^V=Vy/ny=0/14=0×10^-3=0kN化學(xué)錨栓群在扭矩T作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下列公式確定：Vix^T=T*yi/(Σxi^2+Σyi^2)Viy^T=T*xi/(Σxi^2+Σyi^2)化學(xué)錨栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：Vi^δ=[(VixV+Vix^T)^2+(ViyV+Viy^T)^2]^0.5結(jié)合上面已經(jīng)求出的剪力作用下的單個(gè)化學(xué)錨栓剪力值及上面在扭矩作用下的單個(gè)錨栓剪力值公式分別對(duì)化學(xué)錨栓群中（邊角）錨栓進(jìn)行合成后的剪力進(jìn)行計(jì)算（邊角錨栓存在最大合成剪力）：取4個(gè)邊角化學(xué)錨栓中合剪力最大者為：Vi^δ=[(4285.71+0)^2+(0+0)^2]^0.5=4.28571kN所選化學(xué)錨栓抗剪承載力為(錨栓庫(kù)默認(rèn)值)：Vc=34.467kN這里要考慮抗震組合工況：γRE=1故有允許抗剪承載力值為：Vc=34467/1=34.467kN故有：Vi^δ=4.28571kN<34.467kN，滿足3化學(xué)錨栓群在拉剪共同作用下計(jì)算當(dāng)化學(xué)錨栓連接承受拉力和剪力復(fù)合作用時(shí)，混凝土承載力應(yīng)符合下列公式：(βN)^2+(βV)^2≤1式中：βN=Nh/Nc=10.7143/57.9672=0.184834βV=Vi^δ/Vc=4.28571/34.467=0.124343故有：(βN)^2+(βV)^2=0.184834^2+0.124343^2=0.0496245≤1，滿足三.預(yù)埋件構(gòu)造驗(yàn)算：錨固長(zhǎng)度限值計(jì)算：錨固長(zhǎng)度為250，最小限值為130，滿足！錨板厚度限值計(jì)算：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范2010版》9.7.1規(guī)定，錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍，故取錨板厚度限值：T=0.6×d=0.6×16=9.6mm錨筋間距b取為列間距，b=150mm錨筋的間距：b=150mm，按規(guī)范且有受拉和受彎預(yù)埋件的錨板厚度尚宜大于b/8=18.75mm,故取錨板厚度限值：T=150/8=18.75mm錨板厚度為20，最小限值為18.75，滿足！行間距為