現(xiàn)澆模板支架設計計算

現(xiàn)澆模板支架設計計算頂板模板設計樓板現(xiàn)澆厚度為10cmT8cm，模板支架搭設高度為5.4m,4m,2.8m,搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.00米，立桿的橫距1=1.00米，橫桿的步距h=1.80米。模板面板采用膠合面板，厚度為15mm，板底木楞截面寬度：50mm;高度：100mm;間距：300mm;采用的鋼管類型為於48X3.5，采用扣件連接方式。立桿上端伸出至模板支撐點長度：0.30米。Pb|z縱向鋼管圖1樓板支撐架立面簡圖 \ O O O O圖2樓板支撐架荷載計算單元一、模板面板計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008,5.2面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續(xù)梁計算。使用模板類型為：膠合板。鋼筋混凝土板自重(kN/m)：qll=25.100X0.180X1.000=4.518kN/m模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.750X1.000=0.750kN/m活荷載為施工荷載標準值(kN/m):q13=2.500X1.000=2.500kN/m均布線荷載標準值為：q=25.100X0.180X1.000+0.750X1.000=5.268kN/m均布線荷載設計值為：按可變荷載效應控制的組合方式：q1=0.9X[1.2X(4.518+0.750)+1.4X2.500]=8.839kN/m按永久荷載效應控制的組合方式：q1=0.9X[1.35X(4.518+0.750)+1.4X0.7X2.500]=8.606kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=8.839kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.9X1.2X0.750X1.000=0.810kN/m跨中集中荷載設計值P=0.9X1.4X2.500=3.150kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=100.00X1.80X1.80/6=54.00cm3；I=100.00X1.80X1.80X1.80/12=48.60cm4；抗彎強度計算施工荷載為均布線荷載：M1二0.1q1l2=0.1X8.839X0.3002=0.080kN.m施工荷載為集中荷載：M2=0.1q2l2+0.175Pl=0.1X0.810X0.3002+0.175X3.150X0.300=0.173kN.mM2〉M1,故應采用M2驗算抗彎強度。o=M/W<[f]其中O 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值o=0.173X1000X1000/54000=3.197N/mm2面板的抗彎強度驗算o〈[f],滿足要求！撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故采用均布線荷載標準值為設計值。v=0.677ql4/100EI〈[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677X5.268X3004/(100X8000X486000)=0.074mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：qll=25.100X0.180X0.300=1.355kN/m模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.750X0.300=0.225kN/m活荷載為施工荷載標準值(kN/m):q13=2.500X0.300=0.750kN/m均布線荷載標準值為：q=25.100X0.180X0.300+0.750X0.300=1.580kN/m均布線荷載設計值為：按可變荷載效應控制的組合方式：q1=0.9X[1.2X(1.355+0.225)+1.4X0.750]=2.652kN/m按永久荷載效應控制的組合方式：q1=0.9X[1.35X(1.355+0.225)+1.4X0.7X0.750]=2.582kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=2.652kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.9X1.2X0.750X0.300=0.243kN/m跨中集中荷載設計值P=0.9X1.4X2.500=3.150kN方木的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算過程如下:方木的截面力學參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=8.00X10.00X10.00/6=133.33cm3；I=8.00X10.00X10.00X10.00/12=666.67cm4；抗彎強度計算施工荷載為均布線荷載：M1二0.1q1l2=0.1X2.652X1.0002=0.265kN.m施工荷載為集中荷載：M2=0.1q2l2+0.175Pl=0.1X0.243X1.0002+0.175X3.150X1.000=0.576kN.mM2〉M1,故應采用M2驗算抗彎強度。o=M/W<[f]其中O 方木的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 方木的最大彎距(N.mm)；W——方木的凈截面抵抗矩；[f]——方木的抗彎強度設計值，取16.50N/mm2；經(jīng)計算得到方木抗彎強度計算值o=0.576X1000X1000/133333=4.317N/mm2方木的抗彎強度驗算o〈[f],滿足要求！撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故采用均布線荷載標準值為設計值。v=0.677ql4/100EI〈[v]=l/250方木最大撓度計算值v=0.677X1.580X10004/(100X9000X6666667)=0.178mm方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!最大支座力最大支座力N=l.lql=1.1X2.652X1.000=2.652kN三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。2.652.652.652.652.652.652.652.652.652.652.65■■■■■■,■■■■■■■■■■■■才Lj. a. a. ￡.1000 I 1000 I 1000支撐鋼管計算簡圖3.983.98支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.893kN.m最大變形vmax=2.002mm最大支座力Qmax=9.644kN抗彎計算強度f=0.893X106/5080.0=175.71N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為Rc=16X1.00=16.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:RWRc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取16.0X1.00=16.00KN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.64kN雙扣件抗滑承載力的設計計算值R=9.64KN<Rc=16.00KN,滿足要求！五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN):NG1=0.1588X6.000=0.953kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》(JGJ130-2011)附錄A.0.3滿堂支撐架自重標準值。模板的自重(kN)：NG2=0.750X1.000X1.000=0.750kN鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25.100X0.180X1.000X1.000=4.518kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.221kN?；詈奢d為施工荷載標準值。計算支架立柱及其他支撐結構時，均布荷載取1.00kN/m2經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=1.000X1.000X1.000=1.000kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值設計值組合一N=0.9X(1.2XNG+1.4XNQ)=7.979kN設計值組合二N=0.9X(1.35XNG+1.4X0.7XNQ)=8.440kN根據(jù)上述結果比較,應采用8.440kN為設計驗算依據(jù)。

六、立桿的穩(wěn)定性計算該架體頂部荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)故為滿堂腳手架形式，采用滿堂腳手架計算方法計算。其中N到；1、不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N到；不考慮風荷載時，立桿的軸心壓力設計值，N二8.44kN；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比入二10/i查表得i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89匚 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2l0——計算長度(m)；.參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011),計算公式如下：10=kph其中，k――計算長度附加系數(shù)，應按表5.3.4采用；k=1.155；p——考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按附錄C采用；p=2.377計算結果：入=ph/i=2.377X1.500X100/1.580=226〈［入］=250,滿足要求!立桿計算長度10二k“h=1.155X2.377X1.50=4.12l0/i=4118.152/15.800=261由長細比10/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)妙=0.108鋼管立桿受壓應力計算值b=160.19N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算口<[f1]=205.00N/mm2,滿足要求！剪力墻模板計算：計算斷面寬度200mm，高度6000mm，兩側樓板高度180mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距250mm，內龍骨采用100X50，外龍骨采用雙鋼管48X3.5。對拉螺栓布置10道,在斷面內水平間距150+600+600+600+600+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距600mm,直徑14mm。35Ommeeooom--JJ* ■.eeooom--JJ* ■.圖1墻模板側面示意圖圖2墻模板立面示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:F=0.22VA燉亦F凡丹其中rc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15），取5.000h；T——混凝土的入模溫度，取20.000°C；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；01——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000;02——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=35.480kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值Fl=25.000kN/m2，頂部新澆混凝土側壓力標準值取7.200kN/m2。倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取5.82m。荷載計算值q二1.2X25.000X5.820+1.4X6.000X5.820=223.488kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=582.00X1.50X1.50/6=218.25cm3；I=582.00X1.50X1.50X1.50/12=163.69cm4；223.49kN/m!l2J4aI 217I 217I 217I計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=19.369kNN2=53.265kNN3=53.265kNN4=19.369kN最大彎矩M=1.049kN.m最大剪力Q=29.053kN最大變形V=0.3mm抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二1.049X1000X1000/218250=4.806N/mm2面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f〈[f],滿足要求！抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3X29.1/(2X5820.000X15.000)=0.499N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求！撓度計算面板最大撓度計算值v=0.255mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求！四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照連續(xù)梁計算。內龍骨底部荷載按照底部面板最大支座力除以面板計算寬度得到內龍骨頂部荷載按照頂部面板最大支座力除以面板計算寬度得到底部荷載q1=53.265/5.820=9.152kN/m頂部面板荷載設計值q=1.2X7.200X5.820+1.4X6.000X5.820=99.173kN/m頂部最大支座力N=1.1ql=1.1X99.173X0.250=27.273kN頂部荷載q2=27.273/5.820=4.686kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。

內龍骨計算簡圖內龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.320kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=5.951kN經(jīng)過計算得到最大剪力Q=3.108kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.6mm內龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:

W=10.00X5.00X5.00/6=41.67cm3；I=10.00X5.00X5.00X5.00/12=104.17cm4；內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.320X106/41666.7=7.31N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于16.5N/mm2,滿足要求！內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3X3108/(2X100X50)=0.932N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！內龍骨撓度計算最大變形v=0.6mm內龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求！五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力?！觥觥觥觥觥觥觥觥觥觥觥觥觥觥?■■■/■■■/a2L支撐鋼管計算簡圖0.524.414.416.4S6.4S10.3E860.524.414.416.4S6.4S10.3E86支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.877kN.m最大變形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=15.786kN抗彎計算強度f=0.877X106/10160.0=86.33N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N其中NA——對拉螺栓有效面積(mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):11.55對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.786對拉螺栓強度驗算滿足要求!地下室大梁模板設計計算：模板支架搭設高度為6.00米，基本尺寸為：梁截面BXD=850mmX1900mm,梁兩側樓板厚度180mm,梁支撐立桿的橫距(跨度方向)1=0.50米，立桿的步距h=1.50米,梁底增加4道承重立桿。采用的鋼管類型為於48X3.5，采用扣件連接方式。立桿上端伸出至模板支撐點長度：0.30米。［中間承重立桿圖中省略］1H'「 —1CCc\朋耐ill制t■-1梁模板支撐架立面簡圖一、模板面板計算使用模板類型為：膠合板。面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：qll=25.500X1.900X0.500=24.225kN/m模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.350X0.500X(2X1.900+0.850)/0.850=0.957kN/m活荷載為施工荷載標準值(kN/m):q13=2.500X0.500=1.250kN/m均布線荷載標準值為：q=25.500X1.900X0.500+0.350X0.500X(2X1.900+0.850)/0.850=25.182kN/m均布線荷載設計值為：按可變荷載效應控制的組合方式：q1=0.9X[1.2X(24.225+0.957)+1.4X1.250]=28.772kN/m按永久荷載效應控制的組合方式：q1=0.9X[1.35X(24.225+0.957)+1.4X0.7X1.250]=31.699kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=31.699kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.9X1.2X0.350X0.500X(2X1.900+0.850)/0.850=1.034kN/m跨中集中荷載設計值P=0.9X1.4X2.500=3.150kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=50.00X1.80X1.80/6=27.00cm3；I=50.00X1.80X1.80X1.80/12=24.30cm4；施工荷載為均布線荷載：31.70kN/m213I213I213I213I計算簡圖剪力圖(kN)2.65\剪力圖(kN)2.65\\\0.243.130.72、N經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.646kNN2=7.698kNN3=6.255kNN4=7.698kNN5=2.646kN經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.646kNN2=7.698kNN3=6.255kNN4=7.698kNN5=2.646kN最大彎矩M1=0.153kN.m施工荷載為集中荷載：B2132132132131.03kN/m計算簡圖B2132132132131.03kN/m計算簡圖0.090.010.02剪力圖(kN)0.090.010.02剪力圖(kN)0.090.000.0030.0050.0050.0020.0030.000.0030.0050.0050.0020.003彎矩圖(kN.m)最大彎矩M2=0.005kN.mMl〉M2，故應采用Ml驗算抗彎強度。(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二0.153X1000X1000/27000=5.680N/mm2面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f〈[f],滿足要求！撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故采用均布線荷載標準值q二25.18kN/m為設計值。面板最大撓度計算值v=0.167mm面板的最大撓度小于212.5/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算,取將面板下的最大支座力轉化為均布荷載進行計算,計算公式如下:均布荷載q=7.698/0.500=15.397kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X15.397X0.50X0.50=0.385kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6X15.397X0.500=4.619kN最大支座力N=1.1ql=1.1X15.397X0.500=8.468kN方木的截面力學參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=5.00X10.00X10.00/6=83.33cm3；I=5.00X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm4；方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.385X106/83333.3=4.62N/mm2方木的抗彎計算強度小于16.5N/mm2,滿足要求！方木抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3X4619/(2X50X100)=1.386N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2方木的抗剪計算強度小于1.6N/mm2,滿足要求！方木撓度計算qk=q/1.2=12.831kN/m最大變形v=0.677qkl4/100EI=0.677X12.831X500.04/(100X9000.00X4166666.7)=0.145mm方木的最大撓度小于500.0/250,滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。TOC\o"1-5"\h\z2.65 7.70 6.26 7.70 2.65山 4 山 山 山心 E E E E 1gI 295I170I170I170I295I支撐鋼管計算簡圖5.96963.133.131.041.041.741.74611.61IAiLiLiLJL牛1.611.E51741.741.04 13.133.135.9696支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.154kN.m最大變形vmax=0.025mm最大支座力Qmax=7.570kN抗彎計算強度f=0.154X106/5080.0=30.23N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于295.0/150與10mm,滿足要求！(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為Rc=16X0.80=12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:RWRc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取16.0X0.80=12.80KN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.57kN雙扣件抗滑承載力的設計計算值R=7.57KN<Rc=12.80KN,滿足要求！五、立桿的穩(wěn)定性計算該架體頂部荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)，故為滿堂腳手架形式，采用滿堂腳手架計算方法計算。1、不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——不考慮風荷載時,立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=7.57kN（已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4）腳手架鋼管的自重N2=1.2X0.129X6.000=0.930kNN=7.570+0.930=8.499kN竊 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比久二10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89口 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；.參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011),計算公式如下：10=kph其中，k――計算長度附加系數(shù)，應按表5.3.4采用；k=1.155；p——考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按附錄C采用；p=2.505計算結果：入=ph/i=2.505X1.500X100/1.580=238〈[入]=250,滿足要求!立桿計算長度10二kph=1.155X2.505X1.50=4.34l0/i=4339.913/15.800=275由長細比10/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0=0.097鋼管立桿受壓應力計算值b=179.15N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算匚＜[f1]=205.00N/mm2,滿足要求！柱子模板設計計算1.基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=1100mm柱模板的截面高度H=1100mm;2.對拉螺栓參數(shù)B方向對拉螺栓2道，H方向對拉螺栓2道;面板參數(shù)面板類型:膠合板；面板厚度：15.00mm;面板彈性模量E:8000.00N/mm2;面板抗彎強度設計值fc:15.00N/mm2;面板抗剪強度設計值ft:1.40N/mm2;木方參數(shù)木方彈性模量E:9000.00N/mm2;木方抗彎強度設計值fc:16.50N/mm2;木方抗剪強度設計值ft:1.60N/mm2;柱箍參數(shù)柱箍材料:雙鋼管48X3.5;柱模板總高度5.00m，柱箍9道，豎向間距從底部到頂部為150+500+600+600+600+600+600+600+600mm，豎楞參數(shù)豎楞截面寬度:50mm;高度100mm;B方向豎楞6根;H方向豎楞6根；1100 210210210210210”F護?序?…護?366柱模板支撐計算簡圖rirj-r■fiJ?FT Li_l_J 3_l.LXryL]'I1■Tri'uiilSJx L :tl-■-■■亠f?一 =■—r1--柱立面勾柱模板立面簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:F=0.22y^仇0掙F=r^其中rc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000°C；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；01——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000;02——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。

根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.549kN/m2，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=40.000kN/m2，頂部新澆混凝土側壓力標準值取7.200kN/m2。倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板的計算寬度取柱模板高度5.00m。荷載計算值q二1.2X40.000X5.000+1.4X4.000X5.000=268.000kN/m260.00kN/m210I 210I 210面板計算簡圖面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=500.00X1.50X1.50/6=187.50cm3；I=500.00X1.50X1.50X1.50/12=140.63cm4；抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100X(1.2X200.000+1.4X20.000)X0.210X0.210=1.182kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=1.182X1000X1000/187500=6.303N/mm2面板的抗彎強度驗算f〈[f],滿足要求！抗剪計算T=3Q/2bh〈[T]其中最大剪力Q=0.600X(1.2X200.000+1.4X20.000)X0.210=33.768kN截面抗剪強度計算值T=3X33768.0/(2X5000.000X15.000)=0.675N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求！撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v二0.677X200.000X2104/(100X8000X1406250)=0.234mm面板的最大撓度小于210.0/250,滿足要求！四、豎楞的計算豎楞直接承受模板傳遞的荷載，按照連續(xù)梁計算。豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.210m。豎楞頂部荷載按照頂部面板最大支座力除以面板計算寬度得到。豎楞底部荷載按照底部面板最大支座力除以面板計算寬度得到。頂部面板荷載設計值q=1.2X7.200X5.000+1.4X4.000X5.000=71.200kN/m頂部最大支座力N=1.1ql=1.1X71.200X0.210=16.447kN頂部荷載q2=16.447/5.000=3.289kN/m底部面板荷載設計值q=1.2X40.000X5.000+1.4X4.000X5.000=268.000kN/m底部最大支座力N=1.1ql=1.1X268.000X0.210=61.908kN底部荷載q2=61.908/5.000=12.382kN/m

豎楞計算簡圖RR3.73 371 3.72TF7豎楞剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.379kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=7.501kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.1mm截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00X10.00X10.00/6=83.33cm3；I=5.00X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.379X106/83333.3=4.54