選型與典型設(shè)備設(shè)計

總 過程設(shè)備的基本要 過程設(shè)備設(shè)計的作 總 過程設(shè)備的基本要 過程設(shè)備設(shè)計的作 過程設(shè)備設(shè)計與選型的主要內(nèi) 反應(yīng)器設(shè) 概 反應(yīng)器類 釜式反應(yīng)器（反應(yīng)釜 管式反應(yīng) 固定床反應(yīng) 流化床反應(yīng) 醋酸乙烯反應(yīng)器設(shè) 催化劑的選取及反應(yīng)條 反應(yīng)器的選 2.3.3SW6-2011強度校 分離方案的選 2.5反應(yīng)器設(shè)備條件 第三章氣液分離 設(shè)計依 分離器類型的選 立式重力分離器的尺寸設(shè) F0201氣液分離 直徑計 高度計 入口接 出口接 壁厚計 氣液分離器一覽 第四章塔設(shè)備設(shè) 設(shè)計規(guī) 塔設(shè)備設(shè)計目 塔設(shè)備選型基本原 塔類型的選 與物性有關(guān)的因 與操作條件有關(guān)的因 其他因 本廠實際情況的選 板式 浮閥 泡罩 波紋穿流板 塔設(shè)備選型方 塔主要結(jié)構(gòu)尺寸的確 1塔板間 塔的頂部、底部空間及裙座高 塔板間 塔的頂部、底部空間及裙座高 塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備設(shè)計條 塔設(shè)備核算內(nèi)容及計算結(jié) 塔設(shè)備選型結(jié) T0401初步板式塔設(shè) CUP-TOWER初步設(shè)計過 設(shè)備條件 第五章?lián)Q熱器設(shè) 換熱器設(shè)計依 選型原 換熱器命 換熱器工藝方案的確 換熱器概 換熱器選 換熱管規(guī)格選 殼程數(shù)和臺 工藝條件選 換熱器設(shè)計條 換熱器計算結(jié) 換熱器設(shè)計C0101舉 換熱器的機械設(shè)計及校 5.4.1選 管板的選 C0101換熱器強度校 C0201換熱器強度校 換熱器設(shè)備條件 第六章儲罐的選型設(shè) 儲罐選型依 概 立式平底筒形儲罐的選型方 球形儲罐的選型方 原料儲 乙炔儲 醋酸儲 產(chǎn)品儲 醋酸乙烯儲 儲罐選型一覽 第七章泵選型設(shè) 泵的概述及選型依 工業(yè)用泵的分類和適用范 裝置對泵的要 泵的選型原 2泵的選 泵的選 泵選型一覽 第八章壓縮機、鼓風(fēng)機選型設(shè) 泵類型和特 選型原 選型結(jié) 31.11.21.31.11.21.34容器系列、搪玻璃設(shè)備系列以及圓泡罩、F1容器系列、搪玻璃設(shè)備系列以及圓泡罩、F1人孔、手孔、卸料口、液面計接口等52.12.22.2.1釜式反應(yīng)器（反應(yīng)釜2.12.22.2.1釜式反應(yīng)器（反應(yīng)釜62.2.22.2.32.2.22.2.372.2.4固體流態(tài)化的介質(zhì)（也可以是液體，因此流化床越來越被化工工程師重視，適用于氣2.2.4固體流態(tài)化的介質(zhì)（也可以是液體，因此流化床越來越被化工工程師重視，適用于氣82.32.3.12.32.3.1N、S等，雖含量少但對活性炭性質(zhì)有少量影響。通過高溫可去除大部分元素，性能子平均直徑的總和，在20-30A之間，此時醋酸鋅活性炭催化劑的活性最好2.3.1醋酸鋅/活性炭及反應(yīng)條2.3.21、催化劑用根據(jù)空速算得催化劑的填充量為9外形：粒徑為650空2000h-VVRV式中為催化劑床層體積，單3；3m為原料氣體體積流量，單位 Vf；V為催化劑空速，單位為h，VVRV式中為催化劑床層體積，單3；3m為原料氣體體積流量，單位 Vf；V為催化劑空速，單位為h，2000h第一段催化劑的床層R39.97(mV；第二段催化劑的床層R39.97(mV；第三段催化劑的床層R39.97(mV第四段催化劑的床層R39.97(mV2、反應(yīng)管長度的計取空1.0ms，第一段床層截面積為f1 5.54(m2)A 1.0第一段催化劑床層高VR19.97HAL11.81.80.3f1 5.54(m2)AVR19.97HAL11.81.80.3f1 5.54(m2)A 1.0VR19.97HAL21.81.80.3f1 5.54(m2)A 1.0VR19.97HAL31.81.80.3f1 5.54(m2)A 1.0VR19.97HAL11.81.80.33、管束尺寸和反應(yīng)管的排選取工業(yè)上所用的的列管第一段單管催化劑的體積為V2l0.78521.81.52 4 1VR1 6559nV11.523、管束尺寸和反應(yīng)管的排選取工業(yè)上所用的的列管第一段單管催化劑的體積為V2l0.78521.81.52 4 1VR1 6559nV11.521第二段單管催化劑的體積為V 42l0.78521.81.52 1VR1 6559nV11.521第三段單管催化劑的體積為V 42l0.78521.81.52 VR1 6559nV11.521第四段單管催化劑的體積為V 2l0.78521.81.52 4 VR1 6559nV11.521Dt(b1)上式中：t為列管管間距，對于正三角形排列t1.368d0，d0為列管外徑；b為a112n30.5外層六邊形對角線上的管數(shù)b2a1a為六邊形層2n61~1.5d0列管e為最外層到殼體距離由于各段列管尺寸相同，按管數(shù)6559根進行計算。所以按正三角形排列，取t1.368d01.3680.0328a1(1265593)121b2461t1.368d01.3680.0328a1(1265593)121b24616e1.50.03282D0.0449931)20.04924.5(m，圓整后取D5m4、反應(yīng)器高LHaHb4 3.14d44 3.14d4'12.652.650.5HHC2(0.2500.025)1.1m'1HL H1.12.3430.50.50.5520.55.811.1Habc15、反應(yīng)床層壓b0 b1ab(1b),Redp1.1m'1HL H1.12.3430.50.50.5520.55.811.1Habc15、反應(yīng)床層壓b0 b1ab(1b),Redpfd Hmmfu01m/sPadp-催化劑顆粒直dp0.005m；b-床層空隙率，b0.3Pasa、b-系數(shù)，采Ergun提出的a1.75b1503.110a3m1，10.0051.630911.7515010.3f1263.05；10.31pb1.82.1510.203002.274910a3m2，20.0051.754111.7515010.3f22.2749385.53；110.3pb1.82.1510.203003.274910a3m3，30.0051.787311.7515010.3f33.2749272.88；10.31pb13.274910a3m3，30.0051.787311.7515010.3f33.2749272.88；10.31pb1.82.1510.20300，43.301210Pa3m40.0051.276611.7515010.3f43.3012193.35m；；10.31pb1.82.1510006、換熱面積校核及換熱介換熱面積校核2.3.2各段換熱工況反應(yīng)后氣558.083402查得乙炔與水的傳熱系數(shù)經(jīng)驗851.7～1135.7W/(mK，現(xiàn)取851.7交換熱量 2A41.9751(m1K 851.7122A實1πdtL1n1π0.0202.34943138.65 2A41.9751(m1K 851.7122A實1πdtL1n1π0.0202.34943138.65485.37300mQ2 36.0635(m2)AK851.72m A實2πdtL2n2π0.0202.34855125.71m36.0635442.3610Q3 108.3026(m2)AK3851.7 A實3πdtL3n3π0.03282.34862126.74m108.3026421.8110mQ4 87.5168(m2)AK4851.7421.8110mQ4 87.5168(m2)AK4851.7m22A實4πdtL4n4π0.0202.34841123.65m33.592.3.3SW6-2011設(shè)計壓0.14設(shè)計溫設(shè)備直試驗壓液體靜壓筒體高筒體壁腐蝕裕名義厚材立式攪拌容器校計算單江聯(lián)重工股份有限公筒體設(shè)計條內(nèi)C材料名許用應(yīng)立式攪拌容器校計算單江聯(lián)重工股份有限公筒體設(shè)計條內(nèi)C材料名許用應(yīng)2焊接接頭系數(shù)1壓力試驗類液設(shè)計溫度下許用常溫下許用應(yīng)常溫下屈服焊接系1封頭厚名義厚腐蝕裕材設(shè)計溫度下許用常溫下許用應(yīng)封頭內(nèi)曲面深直邊高內(nèi)筒體內(nèi)壓計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 (0.190441[筒體上封筒內(nèi)筒體內(nèi)壓計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 (0.190441[筒體上封筒體下夾套封封頭形橢圓橢圓材料名設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力2211內(nèi)圓筒內(nèi)筒上內(nèi)筒下校核結(jié)校核合校核合校核合 量 攪拌軸計算軸徑 內(nèi)筒上封頭內(nèi)壓計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C厚度及重量計算厚內(nèi)筒上封頭內(nèi)壓計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C厚度及重量計算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n 重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力pT1.25p = (或由用戶輸入t的應(yīng)力水平T 圓筒的應(yīng)pT.(Die =校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓[pw]=(Die)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =校核條結(jié)合(板材材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試p=1.25p[]t=T試驗壓力壓力試驗允許通過的應(yīng)力試驗壓力下封頭的應(yīng)==TT合校核條校核(板材材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試p=1.25p[]t=T試驗壓力壓力試驗允許通過的應(yīng)力試驗壓力下封頭的應(yīng)==TT合校核條校核結(jié)厚度及重量12D2 6 形狀系 iK= Kpc 計算厚=heh=nh-C1-C2=min=有效厚最小厚nh=滿足最小厚度要名義厚結(jié)重壓力計[pw]=KDi0.5eh=最大允許工作壓結(jié)合內(nèi)筒下封頭內(nèi)壓計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力pC材 (板材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力p1.25p[]t0.1904或由用戶輸入T pT.(KDi0.5ehT =校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D262 i iK =計算厚 Kpc =2[]t0.5pc=h有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓[pw]=KDi0.5eh=結(jié)合2.42.4.1反應(yīng)器設(shè)備條件2.42.4.1反應(yīng)器設(shè)備條件物醋酸乙乙醋沸點-3.1《壓力容器》GB150-《壓力容器封頭》BG/T25198-《氣-液分離器設(shè)計》HG/T20570.8-3.1《壓力容器》GB150-《壓力容器封頭》BG/T25198-《氣-液分離器設(shè)計》HG/T20570.8-3.2根據(jù)重力分離器適用于分離液滴直徑大于200m小距離立式重力分離器的尺寸設(shè)F0201氣液分離3.3.1物流參進出混液氣d VtWGm/sm kg/Ld VtWGm/sm kg/L、G—液體密度和氣體密度 29.81m/s2.390.2mm，假設(shè)Re29，查Re與阻力系數(shù)圖得49.810.00021031.9-0.649Vt2.39再由Vt算出Re溫度壓力氣相分01質(zhì)量流率體積流率密度RedVtG0.00022.280.649經(jīng)過反復(fù)計算，直至前后兩次迭代的最終2.28m/sRe203.3.2RedVtG0.00022.280.649經(jīng)過反復(fù)計算，直至前后兩次迭代的最終2.28m/sRe203.3.2VDGm3m/huG—容器中氣體流速m/sD0.0188D3.3.3低液LL與高液HL之間的距離由下式 126.0658HL 47.160mVL—液體體積流量minHLHL0.05VL—液體體積流量minHLHL0.051.3D0.21.33.410.24.63則氣液分離器圓柱體部分總高度HHLHG0.0314.633.3.4兩相入口接管的直徑應(yīng)符合 m/s3G—氣體密度kgmD3.34103(VV)P VG、VL—分別為氣體與液體體積流量m綜上所述，入口接管規(guī)格定為Φ650mm×15mm3.3.5氣體出口接管直徑，必須不小于所連接的管道直徑。取管道內(nèi)流速uL20s360036000.785d根據(jù)HG20553-1993中選擇接管尺寸為Φ890mm×40mm液體出口接管應(yīng)使液體流速小于等1ms，則 V360036000.785d根據(jù)HG20553-1993中選擇接管尺寸為Φ890mm×40mm液體出口接管應(yīng)使液體流速小于等1ms，則 V 3600 36000.785d根據(jù)HG20553-1993中）選擇接管尺寸為Φ35mm×2.5mm3.3.6設(shè)計溫度：25℃，設(shè)計壓力焊接方式為雙面焊對接接頭，100%無損探傷，焊接系數(shù)為1PCPgH0.110009.814.6610-6假設(shè)壁厚為小于16mm,在50℃；s則 PC 0.150 0.139mm21131CC20.1392nC1C20.1390.326mm，假設(shè)成立66由鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，鋼板的最小厚度，故取名義厚度。氣液分離器一類直mm防氣體出料氣液分離器一類直mm防氣體出料力分器06防層1力分器06防層14.1《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)規(guī)定》HG/T20643—《鋼制化工容器強度計算規(guī)定》20582—《鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)定》20583—《石油化4.1《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)規(guī)定》HG/T20643—《鋼制化工容器強度計算規(guī)定》20582—《鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)定》20583—《石油化工塔型設(shè)備設(shè)計規(guī)范》SH3030—4.2 塔設(shè)備選型基本原項板式塔一般推薦使用塔徑項板式塔一般推薦使用塔徑大于800mm的大壓力壓力降一般比空塔氣空塔氣速塔效效率較穩(wěn)定，大塔板效率比小塔板有所提液氣適用范圍較持液較安裝檢較容材一般用金屬材造直徑大時一般比填料塔造價重較氣膜控制和介于兩者之間的共同控制吸收三種類型。氣膜控制氣膜控制和介于兩者之間的共同控制吸收三種類型。氣膜控制的吸收與真空精餾相似液相湍動大的填料塔，一般多采用散裝填料塔。具體來講，應(yīng)著重考慮以下幾個方面4.4.1板式塔中則易引起液泛的篩板塔盤、穿流式塔盤或舌形塔盤，以便及時更換粘性較大的物系，可以選用大尺寸填料操作過程中有熱效應(yīng)的系統(tǒng)，用板式塔為宜4.4.2若氣相傳質(zhì)阻力大，宜采用填料塔大的液體負(fù)荷，可選用填料塔液氣比波動的適應(yīng)性，板式塔優(yōu)于填料塔操作彈性，板式塔較填料塔大，其中以浮閥塔最大，泡罩塔次之4.4.3一般填料塔比板式塔重，大塔以板式塔造價填料塔用于吸收和解吸過程一般填料塔比板式塔重，大塔以板式塔造價填料塔用于吸收和解吸過程，可以達到很好的傳質(zhì)效果，它具有通量大、阻力小維修也較為方便。具體選擇結(jié)果4.4.2塔設(shè)備型4.5簡單介紹一下幾種常見的板式塔4.5.14.5.24.5.33種：F1型、V-4T型。4.5.14.5.24.5.33種：F1型、V-4T型。三種浮閥中，F(xiàn)14.5.1F1型（重閥V-4T篩孔直徑/閥片直徑/塔設(shè)備選型方塔主要結(jié)構(gòu)尺寸的確4.7.1項工來作兩個標(biāo)化工設(shè)備設(shè)計全書—塔設(shè)塔設(shè)備選型方塔主要結(jié)構(gòu)尺寸的確4.7.1項工來作兩個標(biāo)化工設(shè)備設(shè)計全書—塔設(shè)備設(shè)化學(xué)工業(yè)部設(shè)備設(shè)計技術(shù)中設(shè)計標(biāo)化工工藝設(shè)計手中國石化集團上海有限公設(shè)計標(biāo)四個軟AspenPlusVAspenTech公模擬水力學(xué)參數(shù)及選型結(jié)果SulpakSulzerChemtech填料塔性能計CUP中國石油大塔水力學(xué)校SW6全國化工設(shè)備設(shè)計技術(shù)中心塔強度校閥片厚度/22最大開度/8靜止開度/閥片質(zhì)量/4.7.1浮閥的塔板間距*氣體中夾帶的液體量，頂部空間一般取1.2～1.5m。4.7.1浮閥的塔板間距*氣體中夾帶的液體量，頂部空間一般取1.2～1.5m。圓形，其尺寸為4.8PlusV8.4獲得水力學(xué)數(shù)據(jù)和塔（2）填料塔使用用CUP-TOWER對塔板結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，同時圓形，其尺寸為4.8PlusV8.4獲得水力學(xué)數(shù)據(jù)和塔（2）填料塔使用用CUP-TOWER對塔板結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，同時進行水力學(xué)校核64.8.1序位名類塔徑設(shè)計溫度設(shè)計壓力介質(zhì)名1乙炔分離板式浮閥2醋酸分離板式浮閥3丙酮精餾板式浮閥54醋酸精餾板式浮閥4.8.24.94.9.1T0401Plus4.8.24.94.9.1T0401PlusV8.4SizingRating中選擇4.9.1PlusV8.4SizingRating中選擇級液體溫度氣體溫度液體質(zhì)量量氣體質(zhì)量量液體體積流氣體體積量液體密度氣體密度液體粘度氣體粘度液體表面1--2--3--4--級液體溫度氣體溫度液體質(zhì)量量氣體質(zhì)量量液體體積流氣體體積量液體密度氣體密度液體粘度氣體粘度液體表面1--2--3--4--5--6--7--8--9---AspenPlusVAspenPlusV8.4導(dǎo)出的水力學(xué)數(shù)據(jù)導(dǎo)入CUPTOWER中，開始計算計算單江聯(lián)重工股份有限公計算條塔板容器分段數(shù)（不包括裙座1壓力試驗類型液封上封頭下封頭材料名名義厚度腐蝕裕量21焊接接頭系11封頭形橢圓橢圓圓設(shè)計壓力設(shè)計溫度長度名義厚內(nèi)徑/材料名稱(即鋼號123456789圓腐蝕裕接頭系外壓計算長試驗壓力(臥1211023456789試驗壓力由程序根據(jù)用戶所選擇的受壓元件計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算條塔板容器分段數(shù)（不包括裙座1壓力試驗類型液封上封頭下封頭材料名名義厚度腐蝕裕量21焊接接頭系11封頭形橢圓橢圓圓設(shè)計壓力設(shè)計溫度長度名義厚內(nèi)徑/材料名稱(即鋼號123456789圓腐蝕裕接頭系外壓計算長試驗壓力(臥1211023456789試驗壓力由程序根據(jù)用戶所選擇的受壓元件計內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高度 塔板分段數(shù)塔板型式1浮2345塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度mm0最高一層塔板高最低一層塔板高0填料分段12345填料頂部高度mm填料底部高度填料密度集中載荷12345集中載荷集中載荷高度mm集中載荷中心至容器中集中載荷方位角塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度mm0塔器保溫層厚度裙座防火層厚度m00保內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高度 塔板分段數(shù)塔板型式1浮2345塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度mm0最高一層塔板高最低一層塔板高0填料分段12345填料頂部高度mm填料底部高度填料密度集中載荷12345集中載荷集中載荷高度mm集中載荷中心至容器中集中載荷方位角塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度mm0塔器保溫層厚度裙座防火層厚度m00保溫層密度防火層密度00管線保溫層厚度mm0最大管線外0籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型地震設(shè)防烈度場地土粗糙度類別設(shè)計地震分組A第一地震影響系數(shù)最大值3.28545e-阻尼比0裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑mm裙座與殼體連接形式對裙座高mm裙座材料名稱裙座設(shè)計溫℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚mm裙座材料許用應(yīng)a裙座與筒體連接段的材裙座與筒體連接段長裙座上同一高度處較大孔個1裙座較大孔中心高mm裙座上較大孔引出管內(nèi)裙座上較大孔引出管厚9裙座上較大孔引出裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑mm裙座與殼體連接形式對裙座高mm裙座材料名稱裙座設(shè)計溫℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚mm裙座材料許用應(yīng)a裙座與筒體連接段的材裙座與筒體連接段長裙座上同一高度處較大孔個1裙座較大孔中心高mm裙座上較大孔引出管內(nèi)裙座上較大孔引出管厚9裙座上較大孔引出管長0塔器上平臺總個0平臺寬度0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高00管道12345管道力方管道力大N管道力到容器中心線(或基礎(chǔ))的距離mm管道力方位角管道力方向管道力大小管道力到容器中心線(或基礎(chǔ))的距離N6789管道力方位角計算結(jié)容器殼體強度計元件名稱壓力設(shè)計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1段變徑第2第2段變徑第3第3段變徑第4第4徑段第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段計算結(jié)容器殼體強度計元件名稱壓力設(shè)計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1段變徑第2第2段變徑第3第3段變徑第4第4徑段第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒地腳螺栓及地腳螺栓地腳螺栓材料名地腳螺栓材料許用應(yīng)a地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)0相鄰筋板最大外側(cè)間筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直蓋板厚度墊板墊板厚度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚有蓋板寬墊板上地腳螺栓孔直徑墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)01－1(筒體1－1(下封頭操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m1－1(筒體1－1(下封頭操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量MIIPl/2 (l /2) (l /2)風(fēng)彎 nMII(2/T)2Ym(hh)(h T 橫風(fēng)向彎矩 knMII(2/T)2 m(hh)(h T k橫風(fēng)向彎矩Mca( kMI順風(fēng)向彎 cwMI順風(fēng)向彎 cw(第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10段圓筒上封頭名義厚度取用厚度 max(MII,(MII)2(MII)2組合風(fēng)彎 max(MII,(MII)2(MII)2組合風(fēng)彎 nMIIF(hh 地震彎 k 注:計及高振型時,此項按B.24計00000偏心彎矩Meme00000 max(MIIM,MII0.25MIIM最大彎 max(MIIM,MII0.25MIIM需橫風(fēng)向計算 nFmhF00/mh(i1,2,..,n ii k垂直地震 k 應(yīng)力計11nFmhF00/mh(i1,2,..,n ii k垂直地震 k 應(yīng)力計11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i 31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iB組合應(yīng)力校許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值組合應(yīng)力校許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合合注1:ij中i和j的意義如i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值A(chǔ)1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應(yīng)試驗壓力引起的周向應(yīng)力注3:單位如下質(zhì)量 彎矩 應(yīng)力計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4Zb 基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模(D2D2Ab 基礎(chǔ)環(huán)板面 計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4Zb 基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模(D2D2Ab 基礎(chǔ)環(huán)板面 max(MxCxbmaxb2,MyCybmaxl2基礎(chǔ)環(huán)板需要厚基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合 M00/Z(mgF00)/max 0.3M00M)/Z g/ 受風(fēng)載時基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力M00M min 受地震載荷時基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力M000.25M00MmgF 0 -地腳螺栓剪d 地腳螺栓需要的螺紋小 地腳螺栓實際的螺紋小地腳螺栓校核結(jié)合 nl筋板壓應(yīng) 1G筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果3Fl 4(l'd)213(l'd蓋板最大應(yīng) 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合對接接頭校對接接頭橫截面Dit /對接接頭抗彎斷面模 it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)4MJ mJJg對接接頭校對接接頭橫截面Dit /對接接頭抗彎斷面模 it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)4MJ mJJgFJD2max 0D ites ites對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)合搭接接頭校搭接接頭橫截面Aw0.7DotZ0.55D2搭接接頭抗剪斷面模數(shù) ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)MJ mJJgFJ max 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力許可搭接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚容器總?cè)葜绷⑷萜骺偢邭んw和裙座質(zhì)量裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)焊接接頭截面上的最大彎矩空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距直立容器自振周s第二振型自振周s第三振型自振周s臨界風(fēng)速(第一振型臨界風(fēng)速(第二振型雷諾系設(shè)計風(fēng)風(fēng)載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N0操作工況下容器頂部最空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距直立容器自振周s第二振型自振周s第三振型自振周s臨界風(fēng)速(第一振型臨界風(fēng)速(第二振型雷諾系設(shè)計風(fēng)風(fēng)載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N0操作工況下容器頂部最大撓容器許用外壓操作工況下塔頂振幅0檢修工況下塔頂振幅0檢修工況下自振周期s偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)0平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量0液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw上封頭校核計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材上封頭校核計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材焊接接頭系數(shù)壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類試驗壓力液壓試p1.25p[]t0.1500(或由用戶輸入T壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90ReL=試驗壓力下封頭的應(yīng)pT.(KDi0.5ehT =校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D262 i iK =計算厚 Kpc =2[]t0.5pc=h有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)重滿足最小厚度要 壓力計最大允許工作壓結(jié)[pw]=KDi0.5eh=合下封頭校核計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材下封頭校核計計算單江聯(lián)重工股份有限公計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材焊接接頭系數(shù)壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類試驗壓力液壓試p1.25p[]t0.3138(或由用戶輸入T壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90ReL=試驗壓力下封頭的應(yīng)pT.(KDi0.5ehT =校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D262 i iK =計算厚 Kpc =2[]t0.5pc=h有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)重滿足最小厚度要 壓力計最大允許工作壓結(jié)[pw]=KDi0.5eh=合內(nèi)壓圓筒校計算單江聯(lián)重工股份有限公GB/T150.3-筒體簡計算所依據(jù)的標(biāo)計算條材(焊接接頭系厚度及重量計算厚=e=n-C1-內(nèi)壓圓筒校計算單江聯(lián)重工股份有限公GB/T150.3-筒體簡計算所依據(jù)的標(biāo)計算條材(焊接接頭系厚度及重量計算厚=e=n-C1-C2=有效厚n=名義厚重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力pT= (或由用戶輸入tT0.90ReL圓筒的應(yīng)p.(D Te=T校核條校核結(jié)合壓力及應(yīng)力(Die最大允許工作壓=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t=校核條合結(jié)4.9.34.9.35.15.1.1換熱器設(shè)計依5.1.15.15.1.1換熱器設(shè)計依5.1.1慮的因素是多方面的，主要有以下幾個方面1、熱負(fù)荷及流量大小2、流體的性質(zhì)3、溫度、壓力及其允許壓降的4、清洗、維修方面的要求5、設(shè)備結(jié)構(gòu)、材料、尺寸、重量6、設(shè)備價格、使用安全性與壽命在換熱器選型過程中，除考慮上述因素外，還應(yīng)對材料的結(jié)構(gòu)強度、材料的來源《化工設(shè)備設(shè)計全書—2003-GB150-HG/T20553-HG/T20592～20635-案達到該具體條件下的最佳設(shè)計5.1.2換熱器選型是按照GB151-1999管殼式換熱器標(biāo)準(zhǔn)上的標(biāo)準(zhǔn)管殼式冷卻器系列進換熱器的選型。在該系列中，各符號表示的意義示例說明如下AES500-3.5-62.5-6/20-3.5：表示公稱壓力3.5MPa；62.5：表示公稱換熱面積20：表示換熱管外徑I：表示管I級，采用較高級冷拔鋼管 換熱5.2.1實踐中有時也會有兩種以上流體參加換熱的換熱器，但其基本原理與前一致5.2.2分名特相對費耗用金屬5.2.2分名特相對費耗用金屬熱固定管板使用廣泛；殼程不易清洗，管殼兩物料溫差大60℃時應(yīng)設(shè)膨脹節(jié)，最大使用溫差不應(yīng)大于60℃浮頭殼程易清洗；管殼兩物料溫差可大于120℃；內(nèi)片易滲漏調(diào)料函優(yōu)缺點同浮頭式；造價高，不宜制造大直徑設(shè)制造安裝方便，造價較低；管程耐高壓；結(jié)湊，管子不易更換，不易機5.2.15.2.26-35.2.26-35.2.35.2.4約占70%5.2.4約占70%管子的排列方式：相同殼徑時，采用正三角形排列要比正方形排列管子的排列方式：相同殼徑時，采用正三角形排列要比正方形排列可多排布管子推薦用正三角形排列。必須進行機械清洗的場合，則采用正方形排列管子直徑：管徑越小換熱器越緊湊、越便宜。但是，管徑越小換熱器的壓越大，為了滿足允許的壓力降一般選用19mm的管子。對于易結(jié)垢的物料，為便清洗，采用外徑為的管子。對于有氣液兩相流的工藝物流，一般選用較大很嚴(yán)重，又允許壓力降較高的情況下，采的管子是合理的管外徑1.25～1.5倍5.2.4換熱器的殼程串聯(lián)起來使用，就相當(dāng)于雙殼程了，但殼程壓力降比單殼程約增加5.2.51溫（3）（4）（5）5.2.51溫（3）（4）（5）2壓力5.2.23工藝物流的壓力允許壓力降9.8109.8109.8104~16.7103.9103~3.31016.7109.810（2）較高壓的物流應(yīng)走殼程，在殼程可以得到較高的傳熱系數(shù)（3）（4）（6）采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U形管式）（7）4換熱A、換熱材（2）較高壓的物流應(yīng)走殼程，在殼程可以得到較高的傳熱系數(shù)（3）（4）（6）采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U形管式）（7）4換熱A、換熱材換熱管標(biāo)管子規(guī)格外壁GB/TGB9948GB鋁GBGB/T鋁合GB/T在選擇管道規(guī)格時，通常選用采用外徑或5.2.4換熱管外徑換在選擇管道規(guī)格時，通常選用采用外徑或5.2.4換熱管外徑換熱管中心距分程隔板槽兩側(cè)相鄰管中心距銅GB/T銅合GB/TGB/T5.2.55.35.2.55.3C0101工藝模擬數(shù)據(jù)GB/T151-2014ExchangerRating8.4Aspen5.3.1Design操作條參殼ExchangerRating8.4Aspen5.3.1Design操作條參殼管物熱流冷流介水蒸氣，乙炔冷卻質(zhì)量流量進口溫度出口溫度進口壓力出口壓力：：5.3.1C01015.3.1C01015.3.25.3.25.3.35.3.45.3.35.3.4C0101C0101折流板間距為200mm981EDR默認(rèn)值。該換熱器換熱面積為180m2，所需傳熱系數(shù)為987W/m2K，實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻）1435.1W/m2K，換熱面積滿足。殼層液體流速為4.0m/s，管程液體流速為1.72m/s滿足換熱器液體流速范圍表8.733kPa，管程壓降為9.614kPa5.3.2換熱器C0201從規(guī)格書中我們可以發(fā)現(xiàn)，選擇換熱管內(nèi)徑為38mm，壁厚3mm，管心距25mm排列方式為正三角形，殼程工程直徑（內(nèi)徑從規(guī)格書中我們可以發(fā)現(xiàn)，選擇換熱管內(nèi)徑為38mm，壁厚3mm，管心距25mm排列方式為正三角形，殼程工程直徑（內(nèi)徑）為965mm6025mm，折流板間距為200mm1318EDR滿足換熱器液體流速范圍表, 5.4.15.4.25.4.2距為200mm15塊，厚度為12mm5.4.3C01016設(shè)計初步完成后，使用由SW6固定管板換熱器設(shè)計計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究設(shè)計5.4.3C01016設(shè)計初步完成后，使用由SW6固定管板換熱器設(shè)計計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究設(shè)計計算條 設(shè)計壓 設(shè)計壓 M設(shè)計溫 設(shè)計溫 管箱圓筒外徑m材料名材料名 殼程圓筒校核計前端管箱圓筒校核計后端管箱封頭(平蓋)校核設(shè)備直徑計算長度前端管箱筒體計計算所依據(jù)的標(biāo)計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算條筒體簡前端管箱筒體計計算所依據(jù)的標(biāo)計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算條筒體簡材 (厚度及重量計算厚pc=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚重n=壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓的應(yīng)力水平Tp1.25p[]t (或由用戶輸入TT0.90s=前端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究前端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條前端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究前端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材圓筒的pT.(Doe =T校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓[pw]=(Doe)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =校核條結(jié)筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度9.00mm,壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p1.25p[]t (或由用戶輸入T壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p1.25p[]t (或由用戶輸入T壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s=試驗壓力下封頭的應(yīng)pT.(KDo(2K0.5)eh =校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D222 nh6 K =計算厚 Kpc =2[]t2K0.5Pc=h有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重結(jié)合后端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡結(jié)合后端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C材 (厚度及重量計算厚名義厚pc=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓的應(yīng)力水平Tp1.25p[]t (或由用戶輸入TT0.90s=壓力計最大允許工作壓[Pw]=KDo2K0.5eh=后端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材后端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p1.25p[]t (或由用戶輸入T壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s=試驗壓力下封頭的應(yīng)pT.(KDo(2K0.5)ehT =校核條T圓筒的pT.(Doe =T校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓[pw]=(Doe)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =校核條結(jié)筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度9.00mm,殼程圓筒計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)GB150.3-計算條筒體簡C材 (殼程圓筒計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)GB150.3-計算條筒體簡C材 (厚度及重量校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D222 nh6 K =計算厚 Kpc =2[]t2K0.5Pc=h有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓[Pw]=KDo2K0.5eh=接管:計算厚pc=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=接管:計算厚pc=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n 重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p1.25p = (或由用戶輸入T的應(yīng)力水平TT0.90s=圓筒的pT.(DoeT =校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓[pw]=(Doe)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =校核條結(jié)筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度9.00mm,計算壓力℃殼體內(nèi)直徑1殼體開孔處名義厚度殼體厚度負(fù)偏差6殼體腐蝕裕量殼體材料許用應(yīng)力1接管軸線與筒體表面法線的夾角0夾角011接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補強圈厚度負(fù)偏差補強圈許用應(yīng)力計算壓力℃殼體內(nèi)直徑1殼體開孔處名義厚度殼體厚度負(fù)偏差6殼體腐蝕裕量殼體材料許用應(yīng)力1接管軸線與筒體表面法線的夾角0夾角011接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補強圈厚度負(fù)偏差補強圈許用應(yīng)力設(shè)計溫度下許用應(yīng)力1殼體計算厚度接管計算厚度開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度22設(shè)計溫度下許用應(yīng)力1殼體計算厚度接管計算厚度開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度222補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積22 2A-2結(jié)論:GB1506.1.3節(jié)的規(guī)定,mm/殼程圓筒內(nèi)徑殼程圓筒名義厚度6殼程圓筒有效厚度A=0.25殼程圓筒金屬橫截面積 s(Di+s22mm/殼程圓筒內(nèi)徑殼程圓筒名義厚度6殼程圓筒有效厚度A=0.25殼程圓筒金屬橫截面積 s(Di+s22設(shè)計溫度下彈性模量均值管箱圓筒有效厚度管箱法蘭設(shè)計溫度下彈性模量設(shè)計溫度下管子材料許用應(yīng)力設(shè)計溫度下管子材料屈服應(yīng)力平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)管子外徑mm/管子壁厚管子根數(shù)換熱管中心距一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)2KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d管子根數(shù)換熱管中心距一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)2KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長度Cr2Et 比 lcr管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 Cr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) (Clcr)t i [ s1cr 2 2Cr設(shè)計溫度設(shè)計溫度下許用應(yīng)力r設(shè)計溫度下彈性模量管板腐蝕裕量管板輸入厚度(包括拉桿和假管區(qū)面積02管子加強系數(shù)K21.318 Ena/E 管箱法蘭厚度f法蘭外徑f基本法蘭力矩mNpN法蘭寬度bfDfDi比值" 系數(shù)C按h/Di,f”/Di管箱法蘭厚度f法蘭外徑f基本法蘭力矩mNpN法蘭寬度bfDfDi比值" 系數(shù)C按h/Di,f”/Di,查<<GB151-1999>>圖系數(shù)”(按h/Di,f”/Di,查<<GB151-1999>> 2E"b2"旋轉(zhuǎn)剛度K" fffEh" 12DibfDi 殼體法蘭厚度f法蘭外徑f法蘭寬度bfDfDis比值' 系數(shù)C',按h/Di,f”/Di,查<<GB151-1999>>脹接許用拉脫應(yīng)力4焊接許用拉脫應(yīng)力~管板第一彎矩系數(shù)(按KKf查<<GB151-1999>>圖~系 KK~系數(shù)(按KtKf查<<GB151－98>>圖29)Et換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEsEna(EA~管板第一彎矩系數(shù)(按KKf查<<GB151-1999>>圖~系 KK~系數(shù)(按KtKf查<<GB151－98>>圖29)Et換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEsEna(EAKQex s 換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之 EsAsKex管板第二彎矩系數(shù)(K,Q或Qex查<<GB151-1999>> M1 系數(shù)（帶膨脹節(jié)時Qex代替 2K(QG2(K,QQex30) Kf(KfG3 管板邊緣力矩變化系數(shù)M K 法蘭力矩變化系數(shù)~fM~ K Al=A-0.25nd2'系數(shù),按h/Di,f”/Di,查<<GB151-1999>>12E'b2'K' ff fE' 12DibfDi 旋轉(zhuǎn)剛 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDfYK查<<GB150－2011>>7- KK旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參 4膨脹節(jié)總體軸向剛度1N/Ps(Pt-當(dāng)量壓力組合Pc有效壓力組合PasPs-Ps(Pt-當(dāng)量壓力組合Pc有效壓力組合PasPs- 4Mm基本法蘭力矩系數(shù)MmD3i- 管板邊緣力矩系數(shù)MMmM-~-mm1m管板總彎矩系 1-系數(shù)G1em0時G1e3m(三角形布管)At0.866nS2A(正方形布管)Atn 2d2管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt 4At系數(shù)Al/系數(shù)na/系數(shù)s0.40.61Q系數(shù)(帶膨脹節(jié)時Qex代替 tDt管板周邊不布管區(qū)無量綱寬 k=K(1-殼體法蘭應(yīng)力' Di 4YMwsPa('f1.5r3tt3t系數(shù)m0時,殼體法蘭應(yīng)力' Di 4YMwsPa('f1.5r3tt3t系數(shù)m0時,Km31(a)實線當(dāng)m0時,Km31（b）系數(shù)m>0,G=max(G,G m< G= 數(shù)帶膨脹節(jié)Q為Qex~r=1(1)G4QG~=3m(14K(QG2-~p=114QG殼體法蘭力矩系數(shù) M( Mf)-管板徑向應(yīng) DPi a1.5tr53trP~'D 'ari m (2 tr3trPa~ p6tr1.5r1PG2QP Q a A1PG2QP Q a A(1) As(QG2)c-4c[q]Pt(Ps=t(tt-t0)-s(ts-t0-PcPt(1有效壓力組合PatPt----~M4M D3i-1.031e--1.031e- 管板邊緣力矩系 M~管板邊緣剪力系數(shù)-1.031e--1.172e--1.031e--1.172e-管板總彎矩系數(shù)mm11--系數(shù)G1em0時G1e系數(shù)m0時,Km31（a）實當(dāng)m0時,Km系數(shù) m>0,G=max(G,G) m<0,G1=管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力~'= m(1 4K(QG2-2.286e--2.285e-管板布管區(qū)周處剪切應(yīng)力系數(shù)~=11 4Q2殼體法蘭力矩系 ~M M管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力~'= m(1 4K(QG2-2.286e--2.285e-管板布管區(qū)周處剪切應(yīng)力系數(shù)~=11 4Q2殼體法蘭力矩系 ~M M -8.789e--8.789e-管板徑向應(yīng)力 D P i ra1.5r3t P~'D2k 'ari1( m m3rPa~ p-0.5r-1.5r殼體法蘭應(yīng)力' Di f1.5r3t1PG2QP Q a t93tc-c管板徑向應(yīng)力系Q為Qex 1(1= 4Q計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑20(GB9948)(管材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量 =2[]t =c計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑20(GB9948)(管材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量 =2[]t =ce=n-C1-C2=n (Die)=Pc(Diet =A[P(1)P (QG2)9[q]果管板名義厚度計算壓力設(shè)計溫度-內(nèi)徑20(GB9948)(管材試驗溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量計算壓力設(shè)計溫度-內(nèi)徑20(GB9948)(管材試驗溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量=e=n-C1-C2=n 外壓計算長度 DoA B =Do設(shè)計壓力計算壓力設(shè)計溫度軸向外載荷N外力矩N[]fb公稱直徑螺栓根徑d數(shù)量設(shè)計壓力計算壓力設(shè)計溫度軸向外載荷N外力矩N[]fb公稱直徑螺栓根徑d數(shù)量個DDNhmy(MPabb0≤6.4 b=b0≤6.4 DGD外+D內(nèi) =Lnb0>6.4 b=2.53b06.4 DGD外螺 Wa= =Lnb0>6.4 b=2.53b06.4 DGD外螺 Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=N所需螺栓總截面積Am=max(Ap,Aa)=2Ab n2=d42力 pFD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FDLD=NFG=Fp=NLG=0.5(Db-DG=MG=FGLG=NFT=F--NLT=0.5(LA+1LG)=MT=FTLT=-N外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG)：內(nèi)壓:Mp= MpN緊MaW=NLG Ma=WLG=N計算力矩Mo=Mp與Ma[]f/[]f中大 Mo=tN(GB150-20119-10h0 Di0h/ho=K=Do/DI=由K查表9-5ZYeh eFLh0d1Uho23 ff=Uo(GB150-20119-10h0 Di0h/ho=K=Do/DI=由K查表9-5ZYeh eFLh0d1Uho23 ff=Uoho2=d1oψ=δf4fe13=核 11ni22ni輸入法蘭厚度δf85.0mm時力質(zhì)=267.0f=472.5(向fMonH )力n5.4.4C0201固定管板換熱器設(shè)計計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究設(shè)計計算條 設(shè)計壓 5.4.4C0201固定管板換熱器設(shè)計計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究設(shè)計計算條 設(shè)計壓 設(shè)計壓 設(shè)計溫 設(shè)計溫 管箱圓筒外徑材料名材料名 向力(1.33fe1)M0 f[]t=f向力M0YZ 2 f[]t=f合力=[]t=f度數(shù)J52.14VIMoo1前端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算前端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C材 (殼程圓筒校核計前端管箱圓筒校核計 設(shè)計計算條件前端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡厚度及重量計算厚前端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡厚度及重量計算厚pc=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p1.25p = (或由用戶輸入T的應(yīng)力水平TT0.90s=圓筒的pT.(DoeT =校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓[pw]=(Doe)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =校核條結(jié)筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度9.00mm,后端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究C材 (板材焊接接頭系數(shù)壓力試驗時應(yīng)后端管箱筒體計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究C材 (板材焊接接頭系數(shù)壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p1.25p[]t (或由用戶輸入T壓力試驗允許通過的應(yīng)T0.90s=試驗壓力下封頭的應(yīng)pT.(KDo(2K0.5)ehT =校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系計算厚1 D222 nh6 K = Kpc =2[]t2K0.5Pc=h有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓[Pw]=KDo2K0.5eh=計算所依據(jù)的標(biāo) GB150.3-計算條 筒體簡計算壓力 設(shè)計溫度 外徑 計算所依據(jù)的標(biāo) GB150.3-計算條 筒體簡計算壓力 設(shè)計溫度 外徑 材 (板材試驗溫度許用應(yīng)力 設(shè)計溫度許用應(yīng)力 試驗溫度下屈服點 鋼板負(fù)偏差 腐蝕裕量 焊接接頭系數(shù) 厚度及重量計算厚pc=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力的應(yīng)力水平Tp1.25p[]t (或由用戶輸入TT0.90s=圓筒的應(yīng)校核條pT.(DoeT =T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓[pw]=(Doe)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度9.00mm,后端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究橢圓封頭簡計算所依據(jù)的標(biāo)計算條C(板材材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試T0.90s試驗壓壓力試驗允許通過的應(yīng)力pT.(KDo(2K后端管箱封頭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究橢圓封頭簡計算所依據(jù)的標(biāo)計算條C(板材材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試T0.90s試驗壓壓力試驗允許通過的應(yīng)力pT.(KDo(2K0.5)eh試驗壓力下封頭的應(yīng)T校核條校核結(jié)合厚度及重量12D2nho6 形狀系K= Kpc 計算厚=heh=nh-C1-C2=有效厚min=最小厚nh=名義厚結(jié)滿足最小厚度要重壓力計算KDo2K0.5eh=最大允許工作壓合結(jié)殼程圓筒計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究GB150.3-計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C(材試驗溫度許用應(yīng)設(shè)計溫度許用應(yīng)試驗溫度下屈服厚度及重量pc計算厚=e=n-殼程圓筒計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究GB150.3-計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C(材試驗溫度許用應(yīng)設(shè)計溫度許用應(yīng)試驗溫度下屈服厚度及重量pc計算厚=e=n-C1-C2=有效厚n=名義厚重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓p=T=(或由用戶輸入T0.90s=圓筒的T=T校核條校核結(jié)合壓力及應(yīng)力(Doe最大允許工作壓=管箱法蘭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 C法蘭輸入厚度法材料名許蘭應(yīng)f材料名螺許應(yīng)b管箱法蘭計計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 C法蘭輸入厚度法材料名許蘭應(yīng)f材料名螺許應(yīng)b栓個墊b'405m結(jié)構(gòu)尺DD'D(d2b" 片=螺栓受力計預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πb'DbyN設(shè)計溫度下計算應(yīng)t =校核條結(jié)筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度9.00mm,殼程圓筒計 計算單中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算所依據(jù)的標(biāo)GB150.3-計算條筒體簡計算壓力設(shè)計溫度-內(nèi)徑 試驗溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=e計算壓力設(shè)計溫度-內(nèi)徑 試驗溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=e=n-C1-C2=n 外壓計算長度 DoDo=Di+2n=A B =Do設(shè)計壓力計算壓力設(shè)計溫度軸向外載荷外力矩NN[]數(shù)量個DD設(shè)計壓力計算壓力設(shè)計溫度軸向外載荷外力矩NN[]數(shù)量個DDhNmby(MPa b= DGD外+D內(nèi)b0>6.4 b=2.53b06.4 DGD外預(yù)緊狀態(tài)下需要的最