某7層教學樓畢業(yè)設計(含計算書、建筑結構設計圖)

摘要本次畢業(yè)設計的目的是對大學四年以來所學的知識進行一次系統(tǒng)的復習和總結，以檢驗四年來對專業(yè)知識的掌握程度，同時能進一步鞏固和系統(tǒng)化所學的知識，為今后的學習工作打下良好的基礎。本設計為某教學樓。該工程的建筑面積約為6000，共7層，層高為3.9m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構，抗震要求為7度設防。設計內容包括建筑設計和結構設計，結構設計時取第③軸橫向框架進行計算。本論文包括以下內容：一結構方案的確定。二荷載計算，包括恒載、活載、風荷載和地震作用。三橫向框架內力計算、內力組合及截面設計。四現(xiàn)澆板，樓梯和基礎的計算。五電算結果及分析。六結束語和參考文獻。該設計具有以下特點：一在考慮建筑，結構要求的同時考慮了施工要求及可行性。二針對不同的荷載特點采用不同的計算方法，對所學知識進行了系統(tǒng)全面的復習。三框架計算中運用了理論公式計算又運用了當前工程設計中常用的近似計算方法。四利用電算對結果進行了校核，使計算結果更加令人信服。關鍵詞：建筑設計結構設計鋼筋混凝土框架結構荷載內力截面設計

AbstractThisarticleistoexplainadesignofa7-storey-teachingbuildinginXXshool.Thebuildingisreinforcedconcreteframestructure.Itis3.9metersofeverystoryandthetotalareaisabout6000squaremeters.Thethesisiswrittenforthewholeprocessofthecompletedesignprogram,includingthefollowingparts:Determinationofthestructure.ThecalculationofLoad,includingdeadload,liveload,windloadandearthquakeload.Interiorforcecalculationand,consitituteofthelateralframeandthecrosssectionsdesignofthecomponents.Thestructuraldesignoffoundation,stairandslabs.Theresultofcomputercalculation.Theendwordsandthereferences.Thethesisisofsomeowncharacters:Withtheconsiderationofarchitectureandstructurerequirements,italsoconsiderstheconstructionrequirementsandfeasibility.Itappliesdifferentmethodsofstructuralcalculation,aimingtodifferentloads.Itappliestheoriesformulationandpracticalformulationinthecalculationofcertainframework.Itoffersthemethodsofcompututationtochecktheresult.Keywords：architecturaldesignstructuraldesignreinforcedconcreteframestructureloadinteriorforcecrosssections’design目錄TOC\o"1-2"\h\z\u摘要 IAbstract II1工程概況 11.1工程概述 11.2結構設計依據 11.3材料選用 12建筑設計 22.1建筑平面設計 22.2建筑立面設計 22.3屋頂設計 23結構方案的選擇及結構布置 33.1結構方案 33.2結構布置 33.3柱網尺寸及層高 33.4梁、柱截面尺寸的初步確定 43.5樓板選擇 53.6結構橫向框架的計算簡圖 54豎向荷載作用下的內力計算 64.1計算單元： 64.2恒荷載計算 64.3活荷載計算 104.4恒荷載作用下的內力計算 114.5活荷載作用下的內力計算 225橫向荷載作用下的內力計算 315.1橫向框架側移剛度的計算 315.2重力荷載代表值的計算 355.3橫向水平地震荷載作用下框架結構的內力和側移計算 415.4橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算 506內力調整 566.1豎向荷載作用下的梁端彎矩調幅 566.2框架梁內力折算至柱邊 576.3柱的內力調整 607內力組合及截面設計 637.1內力組合 637.2截面設計 728樓板設計 868.1樓板類型及設計方法的選擇： 868.2設計參數(shù) 868.3彎矩計算 878.4截面設計 909樓梯設計 939.1設計資料 939.2梯段板設計 939.3平臺板設計 949.4平臺梁的設計 9610基礎設計 9810.1設計資料 9810.2基礎的計算 9811電算校核與分析 109參考文獻 118致謝 1191工程概況1.1工程概述建筑地點：武漢市建筑類型：七層教學樓，現(xiàn)澆框架填充墻結構。工程簡介：場地面積為50×40m2左右，擬建建筑面積約6000m2。樓蓋及屋蓋均采用鋼筋混凝土框架結構，現(xiàn)澆樓板厚度取為100mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。基礎采用柱下獨立基礎或樁基礎。門窗使用：大門采用玻璃門，其它的為木門，一般門洞尺寸為1200mm2400mm，窗全部為鋁合金窗，高為2400mm地質條件：經過地質勘探部門的確定，擬建場地土類型為中軟場地土，II類建筑場地，地震設防烈度為7度。1.2結構設計依據建筑抗震設計規(guī)范GB50011－2001建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007－2002混凝土結構設計規(guī)范GB50010－2002建筑結構荷載規(guī)范GB50009－2001建筑結構制圖標準GB/T50105－2001建筑制圖標準GB/T50104－2001中小學建筑設計規(guī)范GBJ99－86建筑構、配件標準圖集1.3材料選用1、柱：采用C30混凝土，主筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB235鋼筋；2、梁：采用C30混凝土，主筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB235鋼筋；3、板：采用C30混凝土，鋼筋采用HRB335；4、基礎：采用C20混凝土，主筋采用HRB335鋼筋，構造鋼筋采用HPB235鋼筋。2建筑設計2.1建筑平面設計建筑平面設計主要應考慮建筑物所處的環(huán)境及其功能要求，同時又要兼顧結構平面布置的規(guī)則和合理；此外，考慮到抗震設計的一些要求，建筑物應力求規(guī)則。因此，本次設計在平面上采用“一”字形、內廊式的平面布置。具體布置見建筑平面圖。對該平面設計作如下說明：1、本設計柱網上采用4.2×7.2和4.2×3.0m。2、采用了內廊式結構布置。中間走道寬3.0m，以滿足人流要求。同時設有兩部樓梯，兼做消防樓梯。2.2建筑立面設計結合平面設計中框架柱的布置，立面上主要采用豎向劃分，外觀上顯得大方、挺拔、氣派；同時，考慮到框架結構的優(yōu)點，柱間盡量多用窗少用墻，使窗與柱及窗間墻之間形成了有節(jié)奏的虛實對比，顯得明快、活潑，同時也得到了良好的采光效果。大門設于正中間，使整個建筑物顯得美觀大方。大門設有左右兩扇門，使整個大門顯得大氣；雨蓬的運用，和大門的設置一同起到了突出主要入口功能，起到了吸引人流導向的作用。2.3屋頂設計屋頂采用現(xiàn)澆混凝土結構平屋頂，屋頂設計為上人屋頂，檐口采用1.2m高女兒墻。屋頂還有一個突出的上人出口。1.排水構造：屋面排水采用保溫層找坡，坡度取2%，設計為外排水。2.防水構造：采用不上人屋面，柔性防水綜合使用。3.保溫構造：采用120厚的水泥珍珠巖保溫。

計算書配套CAD圖紙在愛建筑網全套畢業(yè)設計盡在愛建筑網3結構方案的選擇及結構布置3.1結構方案該教學樓主體結構采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構形式?？蚣芙Y構抗震性能好，整體性好，建筑平面布置靈活，可以用隔斷墻分割空間，以適應不同的使用功能的要求。正是基于這些優(yōu)點，目前框架結構在辦公樓、教學樓、商場、住宅等房屋建筑中廣泛采用。3.2結構布置樓板的均布活載和恒載間接或直接傳至框架梁，再由框架梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本教學樓框架的承重方案為橫向框架承重方案這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。建筑的三分之一處均設有樓梯，附近有兩部電梯，以解決垂直交通問題。另外，結構布置完全對稱，對結構設計有利，尤其對抗震有利。結構布置圖見圖2.1：圖2.1框架結構平面布置圖3.3柱網尺寸及層高本教學樓采用縱向柱距為4.2m橫向邊跨為7.2m，中跨為3m的內廊式框架，層高為3.9m。3.4梁、柱截面尺寸的初步確定3.4.1梁的截面尺寸的初步確定梁截面的高度：一般取為梁跨度的1/12～1/8。橫向框架梁：邊跨：取h=l/8~l/12=600~900mm，取為600mm，寬b為300mm。中跨：取h＝600mm，b＝300mm?？v向框架梁:取h=l/8~l/12=350~525mm，取為500mm，寬b為300mm。3.4.2柱的截面尺寸的初步確定框架柱的面積根據柱的軸壓比確定：柱組合的軸壓力設計值N=nβFgE注：n——樓層層數(shù)。β——柱軸壓力增大系數(shù)。F——算柱的負載面積，本方案中邊柱及中柱的負載面積分別為4.2×3.6m2和4.2×5.1m2。gE——建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14kN/m2。2、柱的截面尺寸Ac≥N/（Nfc）注：N——軸壓比限值，按三級抗震等級，查《抗震規(guī)范》可知取為0.9。fc——軸心抗壓強度設計值，對C30，查得14.3N/mm2。對于邊柱：N=nβFgE=7×1.3×4.2×3.6×14＝1926.29kNAc≥N/（Nfc）=1926.29×103/（14.3×0.9）＝149672mm對于中柱：N=nβFgE=7×1.25×4.2×5.1×14×＝2623.95kNAc≥N/（Nfc）=2623.95×103/（0.9×14.3）=203881mm2取柱子尺寸為：底層：b×h=500mm×550mm以上層：b×h=450mm×500mm3.5樓板選擇板的厚度取l/40=4200/40=105mm，故本設計中所有樓板均采用現(xiàn)澆板，板厚均為100mm。3.6結構橫向框架的計算簡圖本框架結構采用柱下獨立基礎，選粘土夾碎石層為地基持力層，基礎頂面到室內地面1.50m。橫向框架的計算簡圖見下圖所示，取頂層柱的形心線作為軸線，2～7層柱的高度取為3.9m，底層柱的高度從基礎頂面至樓板，h1=3.9+1.5=5.4m。圖2.2橫向框架計算簡圖4豎向荷載作用下的內力計算4.1計算單元：?、圯S線處的橫向框架為計算單元，計算單元的寬度為4.2m。直接傳給該框架的樓面荷載如圖中豎向陰影部分所示。由于縱向框架梁的中心線與柱子的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。圖3.1計算單元及荷載傳遞圖4.2恒荷載計算恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：圖3.2各層梁上作用的恒荷載4.2.1屋面框架梁線荷載標準值選用98ZJ001屋面12（上人屋面）屋面恒荷載標準值3.02kN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土0.1×25=2.5kN/m2V型輕鋼龍骨吊頂0.25kN/m2（二層9mm紙面石膏板、有厚50mm的巖棉板保溫層）合計5.77kN/m2邊跨框架梁自重0.3×0.6×25=4.5kN/m2梁外側粉刷（0.6-0.1）×0.02×17=0.17kN/m2中跨框架梁自重0.3×0.6×25=4.5kN/m2對于第7層:q1和QUOTE代表橫梁自重，為均布荷載形式。q1=0.3×0.6×25+（0.6-0.1）×0.02×17=4.67kN/m2QUOTE=0.3×0.6×25+（0.6-0.1）×0.02×17=4.67kN/m2q2和QUOTE分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=5.77×4.2=24.23kN/mQUOTE=5.77×3=17.31kN/m4.2.2屋面框架節(jié)點集中荷載標準值P1、P2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：邊柱縱向框架梁自重0.3×0.5×4.2×25=15.75kN外側粉刷0.02×0.5×4.2=0.04kN1.2m高女兒墻自重1.2×4.2×0.2×5.5=5.54kN裝飾4.2×1.2×0.5+4.2×（1.2+0.2）×0.02×17=4.52kN梁傳來的屋面自重0.5×4.2×0.5×4.2×5.77=25.45kNP1=15.75+0.04+5.54+4.52+25.45=51.30kN中柱縱向框架梁自重0.3×0.5×4.2×25=15.75kN框架梁傳來的屋面自重0.5×（42+4.2-3）×1.5×5.77=23.37kN0.5×4.2×0.5×4.2×5.77=25.45kNP2=15.75+23.37+25.45=64.57kN集中力矩:M1=P1e1=51.30×(0.5-0.3)/2=5.13kN·mM2=P2e2=64.57×(0.5-0.3)/2=6.46kN·m4.2.3二到六層線荷載標準值包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其荷載的計算方法同第7層。選用98ZJ001樓100.70kN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土0.10×25=2.5kN/m2V型輕鋼龍骨吊頂0.25kN/m2合計3.45kN/m2邊跨框架梁及梁側粉刷4.67kN/m2邊跨填充墻自重0.25×(3.9-0.6)×5.5=4.54kN/m2內墻裝飾(3.9-0.6)×2×0.02×17=2.24kN/m2中跨框架梁及梁側粉刷4.67kN/m2q1=4.67+4.54+2.24=11.45kN/m2QUOTE=4.67kN/m2q2和QUOTE分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=3.45×4.2=14.49kN/mQUOTE=3.45×3=10.35kN/m4.2.4二到六層框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱縱向框架梁自重15.75kN外側粉刷0.04kN鋼框玻璃窗自重3.0×2.4×0.4=2.88kN窗下墻體自重0.2×1.0×(4.2-0.45)×5.5=4.13kN裝飾0.02×1.0×3.75×17+0.5×1.0×4.2=3.38kN窗間墻體自重(1.2-0.45)×(3.9-0.5-1.0)×0.2×5.5=1.98kN裝飾(1.2-0.45)×(3.9-0.5-1.0)×0.02×17+1.2×2.4×0.5=2.05kN框架柱的自重0.45×0.50×3.9×25=21.94kN粉刷[(0.45+0.50)×2-0.2×2-0.2-0.45]×0.02×3.9×17=1.13kN縱向框架梁傳來的樓面自重0.5×4.2×0.5×4.2×3.45=15.21kNP1=15.75+0.04+2.88+4.13+3.38+1.98+2.05+21.94+1.13+15.21=74.00kN中柱縱向框架梁自重15.75kN內縱墻自重(3.6-0.45)×(3.6-0.5)×0.2×5.5=10.74kN粉刷(3.6-0.45)×(3.6-0.5)×2×0.02×17=6.64kN扣除門洞重加上門重-2×2.4×1.2×(1.78-0.2)=-9.10kN框架柱自重21.94kN粉刷[(0.45+0.50)×2-0.2×2-0.2]×0.02×3.9×17=1.72kN縱向框架梁傳來的屋面自重0.5×(4.2+4.2-3)×1.5×3.45=13.97kN0.5×4.2×0.5×4.2×3.45=15.21kNP2=15.75+10.74+6.64-9.10+21.94+1.72+13.97+15.21=76.87kN集中力矩M1=P1e1=74.00×(0.5-0.3)/2=7.40kN·mM2=P2e2=76.87×(0.5-0.3)/2=7.69kN·m4.2.5一層框架以下的荷載邊柱縱向框架梁自重15.75kN鋼框玻璃窗自重3.0×2.4×0.4=2.88kN窗下墻體自重0.2×1.0×(4.2-0.5)×5.5=4.07kN裝飾0.02×1.0×3.7×17+0.5×1.0×4.2=3.36kN窗間墻體自重(1.2-0.5)×(3.9-0.5-1.0)×0.2×5.5=1.85kN裝飾(1.2-0.45)×(3.9-0.5-1.0)×0.02×17+1.2×2.4×0.5=2.05kN框架柱的自重0.5×0.55×5.4×25=37.13kN粉刷[(0.5+0.55)×2-0.2×2-0.2-0.5]×0.02×5.4×17=1.84kNP1=15.75+2.88+4.07+3.36+1.85+2.05+37.13+1.84=68.89kN中柱縱向框架梁自重15.75kN內縱墻自重(4.2-0.45)×(3.9-0.5)×0.2×5.5=14.03kN粉刷(4.2-0.45)×(3.9-0.5)×2×0.02×17=8.67kN扣除門洞重加上門重-2×2.4×1.2×(1.78-0.2)=-9.10kN框架柱自重37.13kN粉刷[(0.5+0.55)×2-0.2×2-0.2]×0.02×5.4×17=2.75kNP2=15.75+14.03+8.67-9.10+37.13+2.75=69.23kN4.3活荷載計算圖3.3各層梁上作用的活荷載4.3.1第7層上的活載計算q2=2.0×4.2=8.4kN/m2QUOTE=2.0×3.0=6.0kN/m2P1=0.5×4.2×0.5×4.2×2.0=8.82kN/m2P2=[0.5×(4.2+4.2-3.0)×1.5+0.25×4.2×4.2]×2.0=16.92kN/m2集中力矩:M1=P1e1=8.82×(0.5-0.3)/2=0.88kN·mM2=P2e2=16.92×(0.5-0.3)/2=1.69kN·m同理，在屋面雪荷載的作用下：q2=0.47×4.2=1.97kN/m2QUOTE=0.47×3.0=1.41kN/m2P1=0.5×4.2×0.5×4.2×0.47=2.07kN/m2P2=[0.5×(4.2+4.2-3.0)×1.5+0.25×4.2×4.2]×0.47=3.98kN/m2集中力矩:M1=P1e1=2.07×(0.5-0.3)/2=0.21kN·mM2=P2e2=3.98×(0.5-0.3)/2=0.40kN·m4.3.2第1-6層上的活載計算q2=2.0×4.2=8.4kN/m2QUOTE=2.5×3.0=7.5kN/m2P1=0.5×4.2×0.5×4.2×2.0=8.82kN/m2P2=0.5×(4.2+4.2-3.0)×1.5×2.5+0.25×4.2×4.2×2.0=18.95kN/m2集中力矩:M1=P1e1=8.82×(0.5-0.3)/2=0.88kN·mM2=P2e2=19.95×(0.5-0.3)/2=1.90kN·m將計算結果匯總如下兩表：表3.1橫向框架恒載匯總表層次q1(kN/m)QUOTE(kN/m)q2(kN/m)QUOTE(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kN·m)M2(kN·m)74.674.6724.2317.3151.3064.575.136.461~611.454.6714.4910.3574.0076.877.407.69表3.2橫向框架活載匯總表層次q2(kN/m)QUOTE(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kN·m)M2(kN·m)78.406.08.8216.920.881.691~218.950.881.90注：表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。4.4恒荷載作用下的內力計算（用力矩二次分配法計算恒載作用下框架的彎矩）4.4.1桿的等效荷載計算將梯形或三角形分布荷載按固端彎矩等效的原則折算成均布荷載：圖3.4豎向荷載等效梯形荷載折算公式：其中：；為梯形分布荷載的最大值。三角形荷載折算公式：其中：為三角形分布荷載的最大值。a、頂層邊跨：b、頂層中跨：c、中間層邊跨：d、中間層邊跨：表3.3橫向框架恒載的等效均布荷載層次q1(kN/m)QUOTE(kN/m)q2(kN/m)QUOTE(kN/m)qb(kN/m)qz(kN/m)74.674.6724.2317.3127.4415.491~611.454.6714.4910.3525.07桿的固端彎矩的計算由以上所求均布荷載，可按下式求各桿固端彎矩：兩端固支：其中與意義見下圖：一端固支，一端滑動固支：，其中與意義見下圖：圖3.5固端彎矩示意圖圖3.6固端彎矩示意圖由此，可計算各個桿件固端彎矩，標繪于計算簡圖上。4.4.3分配系數(shù)經過觀察，發(fā)現(xiàn)第③軸橫向框架為對稱結構，且受對稱荷載的作用，所以可以取一半結構計算；要注意到，對稱軸處簡化為滑動支座，由此帶來跨中梁線剛度增大一倍，且分配系數(shù)有所不同。分配系數(shù)計算公式：其中：為轉動剛度，兩端固支桿，一端固支，一端滑動固支桿n為該節(jié)點所連接的桿件數(shù)。線剛度的計算見下表：表3.4梁線剛度的計算跨度（m）EcI0I=2I0ib=EI/L7.23×1075.40×10-31.08×10-24.50×1043.03×1075.40×10-31.08×10-210.8×104表3.5柱線剛度的計算層次柱截面（mm×mm）高度（m）EcIiz=EI/L2~7450×5003.93×1074.69×10-33.61×1041500×5505.43×1076.93×10-33.85×104由此計算出各個桿件分配系數(shù)，標繪于計算簡圖上。然后利用力矩二次分配法計算第③軸框架桿端彎矩。注：圖中單線條表示分配結束，虛線框內表示固端彎矩，雙線條表示最終桿端彎矩。節(jié)點外彎矩以順時針為正，逆時針為負，標繪于計算簡圖上。4.4.4計算過程圖3.7彎矩二次分配法的計算過程

4.4.5跨中彎矩的計算跨中彎矩的計算如下計算：對于第七層的AB跨和BC跨：MAB=43.04kN·m(二次分配法的滑動端彎矩)同理，可計算出其他的跨中彎矩計算，結果見下表：表3.6恒荷載作用下的跨中彎矩層號AB跨BC跨7-87.3243.046-63.9023.735-66.2424.904-66.2424.903-66.2424.902-66.3024.471-70.1527.40恒荷載作用下的彎矩圖如下所示：圖3.8恒荷載作用下的彎矩圖

4.4.6梁端剪力圖3.9梁端剪力示意圖下面以恒載作用下，第7層梁端剪力為例，說明計算過程第7層框架梁邊跨AB的梁端彎矩為-71.68kN·m和109.30kN·m。根據公式。計算梁端剪力：第7層框架梁邊跨BC的梁端彎矩為-60.46kN·m和60.46kN·m。根據公式。計算梁端剪力。同理可以計算出其它的梁端剪力，結果如下：

表3.7恒載作用下軸線處梁端剪力梁類型層號梁長（m）外荷載q（kN/m）固端彎矩（kN·m）桿端剪力（kN）左右左右邊梁77.227.44-71.68109.3093.56-104.0167.225.07-92.69104.4288.62-91.8857.225.07-88.96103.4588.24-92.2647.225.07-88.96103.4588.24-92.2637.225.07-88.96103.4588.24-92.2627.225.07-88.84103.4188.23-92.2817.225.07-83.64100.9787.85-92.66中跨73.015.49-60.4660.4623.24-23.2463.011.14-36.2636.2616.71-16.7153.011.14-37.4337.4316.71-16.7143.011.14-37.4337.4316.71-16.7133.011.14-37.4337.4316.71-16.7123.011.14-37.4737.4716.71-16.7113.011.14-39.9339.9316.71-16.714.4.7柱的桿端剪力已知柱的兩端彎矩，且柱高范圍內無其他橫向力?？梢愿鶕韵鹿接嬎阒臈U端剪力：表3.8恒載作用下軸線處柱端剪力柱類型層號柱高（m）固端彎矩桿端剪力上下上下A軸柱73.966.5547.49-29.24-29.2463.937.7940.78-20.15-20.1553.940.7840.78-20.91-20.9143.940.7840.78-20.91-20.9133.940.7840.88-20.94-20.9423.940.5744.91-21.92-21.9215.431.3315.66-8.70-8.70B軸柱73.9-42.38-32.0819.0919.0963.9-28.38-29.1614.7514.7553.9-29.16-29.1614.9514.9543.9-29.16-29.1614.9514.9533.9-29.16-29.1914.9614.9623.9-29.06-30.8415.3615.3615.4-22.51-11.266.256.25恒荷載作用下的剪力圖如下所示：圖3.10恒荷載作用下的剪力圖

4.4.8軸力計算根據配筋計算需要，只需求出柱的軸力即可，而不需求出梁軸力。以第七層框架柱邊柱（A柱）的柱端剪力：柱頂軸力：上部結構傳來的軸力：P1=51.30kN軸力：N=51.30+93.56=144.86kN柱底軸力：上部結構傳來的軸力：P=51.30+21.94+1.13=74.37kN軸力：N=74.37+93.56=167.93kN第七層框架柱中柱（B柱）的柱端剪力：柱頂軸力：上部結構傳來的軸力：P2=64.57kN柱頂軸力：N=64.57+104.01+23.24=191.82kN柱底軸力：上部結構傳來的軸力：P=64.57+21.94+1.13=87.64kN柱底軸力:N=87.64+23.24+104.01=214.89kN其他層梁端剪力和柱軸力見下表：表3.9恒載作用下柱中軸力柱類型層號柱頂集中力（kN）鄰梁剪力（kN）柱中軸力（kN）左梁右梁柱頂柱底A柱751.30093.56144.86167.93674.00088.62307.48353.62574.00088.24469.72538.93474.00088.24631.96724.24374.00088.24794.20909.55274.00088.23956.431094.85174.00087.851118.271325.58B柱764.57104.0123.24191.81214.88676.8791.8816.71377.28423.42576.8792.2616.71563.12632.33476.8792.2616.71748.96841.24376.8792.2616.71934.811050.16276.8792.2816.711120.661259.08176.8792.6616.711306.901514.55恒荷載作用下的軸力圖如下所示：圖3.11恒荷載作用下的軸力圖

4.5活荷載作用下的內力計算4.5.1計算桿固端彎矩：將梯形或三角形分布荷載按固端彎矩等效的原則折算成均布荷載：梯形荷載折算公式：其中：；為梯形分布荷載的最大值。三角形荷載折算公式：其中：為三角形分布荷載的最大值。a、頂層邊跨：b、頂層中跨：c、中間層邊跨：d、中間層中跨：等效均布活荷載匯總于下表：表3.10橫向框架活載的等效均布荷載層號q2q‘2qbqz78.46.07.183.751~84.694.5.2計算固端彎矩由以上所求均布荷載，可按下式求各桿固端彎矩：兩段固支：其中與意義見下圖：一端固支，一端滑動固支：，其中與意義見下圖：圖3.12固端彎矩示意圖圖3.13固端彎矩示意圖由此，可計算各個桿件固端彎矩，標繪于計算簡圖上。4.5.3分配系數(shù)經過觀察，發(fā)現(xiàn)第③軸橫向框架為對稱結構，且受對稱荷載的作用，所以可以取一半結構計算；要注意到，對稱軸處簡化為滑動支座，由此帶來跨中梁線剛度增大一倍，且分配系數(shù)有所不同。分配系數(shù)計算公式：其中：為轉動剛度，兩端固支桿，一端固支，一端滑動固支桿n為該節(jié)點所連接的桿件數(shù)。由此計算出各個桿件分配系數(shù)，標繪于計算簡圖上。然后利用力矩二次分配法計算第③軸框架桿端彎矩。注：圖中單線條表示分配結束，虛線框內表示固端彎矩，雙線條表示最終桿端彎矩。節(jié)點外彎矩以順時針為正，逆時針為負，標繪于計算簡圖上。4.5.4計算過程圖3.14彎矩二次分配法計算過程

4.5.5跨中彎矩的計算方法同恒荷載作用下的跨中彎矩計算。表3.11活荷載作用下的跨中彎矩層號AB跨CD跨7-22.7811.466-18.496.175-19.006.444-19.006.443-19.006.442-19.026.451-20.147.13活荷載作用下的彎矩圖如下圖所示：圖3.15活荷載作用下的彎矩圖

4.5.6梁端剪力計算方法與荷載的相同。表3.12活載作用下軸線處梁端剪力梁類型層號梁長（m）外荷載q固端彎矩桿端剪力（kN）左右左右邊梁77.27.18-18.8428.6624.48-27.2167.27.18-25.8830.1925.25-26.4557.27.18-25.0829.9725.17-26.5347.27.18-25.0829.9725.17-26.5337.27.18-25.0829.9725.17-26.5327.27.18-25.0529.9625.17-26.5317.27.18-23.4929.2825.04-26.65中跨73.03.75-15.6715.675.63-5.6363.04.69-11.4511.457.04-7.0453.04.69-11.7111.717.04-7.0443.04.69-11.7111.717.04-7.0433.04.69-11.7111.717.04-7.0423.04.69-11.7311.737.04-7.0413.04.69-12.4012.407.04-7.044.5.7柱的桿端剪力方法同恒荷載作用下的計算。表3.13活載作用下軸線處柱端剪力柱類型層號柱高（m）固端彎矩桿端剪力上下上下A軸柱73.917.9613.53-8.07-8.0763.911.4712.10-6.04-6.0453.912.1012.10-6.21-6.2143.912.1012.10-6.21-6.2133.912.1012.13-6.21-6.2123.912.0413.34-6.51-6.5115.49.284.64-2.58-2.58B軸柱73.9-11.30-8.845.165.1663.9-8.00-8.184.154.1553.9-8.18-8.184.194.1943.9-8.18-8.184.194.1933.9-8.18-8.194.204.2023.9-8.15-8.644.314.3115.4-6.34-3.171.761.76活荷載作用下的剪力圖如下圖所示：圖3.16活荷載作用下的剪力圖

4.5.8軸力計算計算方法同恒荷載，沒有柱子的軸力，柱中軸力沿柱子不變。表3.14活載作用下柱中軸力柱類型層號柱頂集中力（kN）鄰梁剪力（kN）柱中軸力（kN）左梁右梁A柱78.82024.4833.3068.22025.2566.7758.22025.17100.1648.22025.17133.5538.22025.17166.9428.22025.17200.3218.22025.04233.59B柱716.9227.215.6349.76618.9526.457.04102.19518.9526.537.04154.70418.9526.537.04207.21318.9526.537.04259.73218.9526.537.04312.24118.9526.657.04364.88活荷載作用下的軸力圖如下所示：圖3.17活荷載作用下柱的軸力圖5橫向荷載作用下的內力計算5.1橫向框架側移剛度的計算5.1.1橫梁線剛度ib的計算表4.1橫梁線剛度類別Ec（104N/mm2）b×h(mm×mm)I0(109mm4)l(mm)EcI0/l(1010N·mm）1.5EcI0/l(1010N·mm）2EcI0/l(1010N·mm）邊跨3.0300×6005.4072002.253.3754.50中跨3.0300×6005.4030005.408.1010.805.1.2柱線剛度ic的計算表4.2柱的線剛度層次hc(mm)Ec（104N/mm2）b×h(mm×mm)Ic(109mm4)EcIc/hc(1010N·mm）154003.0500×5506.933.852~639003.0450×5004.693.615.1.3柱的側移剛度的計算1、中框架柱側移剛度計算邊柱:底層αc=(0.5+K)/(2+K)=0.257D=αc×12×ic/h2=0.257×12×3.85×1010/54002=8350N/mm2～7層QUOTEαc=K/(2+K)=0.384D=αc×12×ic/h2=0.384×12×3.61×1010/39002=10936N/mm中柱:底層αc=(0.5+K)/(2+K)=0.749D=αc×12×ic/h2=0.749×12×3.85×1010/54002=11865N/mm2～7層QUOTEαc=K/(2+K)=0.679D=αc×12×ic/h2=0.679×12×3.61×1010/39002=19350N/mm圖4.1中框架柱的側移剛度計算簡圖2、邊框架柱側移剛度邊柱：底層：αc=(0.5+K)/(2+K)=0.479D=αc×12×ic/h2=0.479×12×3.85×1010/54002=7582N/mm2～7層QUOTEαc=K/(2+K)=0.319D=αc×12×ic/h2=0.319×12×3.61×1010/39002=9073N/mm中柱：底層：αc=(0.5+K)/(2+K)=0.699D=αc×12×ic/h2=0.699×12×3.85×1010/54002=11072N/mm2～7層QUOTEαc=K/(2+K)=0.614D=αc×12×ic/h2=0.614×12×3.61×1010/39002=17482N/mm圖4.2邊框架柱的側移剛度計算簡圖（3）樓梯電梯間柱子的側移剛度C-4，C-8，C-9底層：αc=(0.5+K)/(2+K)=0.736D=αc×12×ic/h2=0.736×12×3.85×1010/54002=11661N/mm2～7層QUOTEαc=K/(2+K)=0.663D=αc×12×ic/h2=0.663×12×3.61×1010/39002=18870N/mmC-5底層：αc=(0.5+K)/(2+K)=0.722D=αc×12×ic/h2=0.722×12×3.85×1010/54002=11434N/mm2～7層QUOTEαc=K/(2+K)=0.644D=αc×12×ic/h2=0.644×12×3.61×1010/39002=18336N/mmD-4，D-8，D-9與邊框架邊柱相同。D-5底層：αc=(0.5+K)/(2+K)=0.420D=αc×12×ic/h2=0.420×12×3.85×1010/54002=6648N/mm2～7層QUOTE0.623αc=K/(2+K)=0.238D=αc×12×ic/h2=0.238×12×3.61×1010/39002=6767N/mm圖4.3樓電梯間處柱的側移剛度計算簡圖根據以上計算，總結如下：表4.3中框架柱側移剛度D值層號邊柱（18根）中柱（18根）∑DKcDKcD11.1690.52783503.9740.749118653638702~71.2470.384109364.2380.67919350545148

表4.4邊框架柱側移剛度D值層號邊柱（4根）中柱（4根）∑DKcDKcD10.8770.47975822.9810.69911072746162~70.9350.31990733.1790.61417482106220表4.5C柱處樓梯電梯間框架住側移剛度D值層號C-4，C-8，C-9C-5∑DKcDKcD13.6820.7361166113.390.722114343612672~73.9270.663188703.6150.6441833674946表4.6D柱處電梯樓梯間框架住側移剛度D值層號D-4，D-8，D-9D-5∑DKcDKcD10.8770.47975820.5840.426648293942~70.9350.31990730.6230.238676733986將上面不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即可得框架各層層間側移剛度見下表表4.7橫向框架橫向側移剛度層號1234567829147760300760300760300760300760300760300由上表可知：∑D1/∑D2=829147/760300=1.091>0.7，故該框架為規(guī)則框架。5.2重力荷載代表值的計算5.2.1資料準備屋面及樓面恒荷載標準值屋面永久荷載標準值5.77kN/m21～6層樓面3.45kN/m2屋面及樓面可變荷載標準值:上人屋面均布活荷載標準值2.0kN/m2樓面活荷載標準值2.0kN/m2走廊樓面活荷載2.5kN/m2屋面雪荷載標準值sk=ur×s0=1.0×0.47=0.47kN/m2梁，柱的密度25kN/m2蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌5.5kN/m2

5.2.2代表值的計算1、梁及粉刷重力荷載標準值的計算表4.8梁重計算層號類別凈跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）體積（m3）數(shù)量(根)單重（kN）總重（kN）1橫梁6650300×600251.202629.93778.052450300×600250.441311.03143.33縱梁3700300×500250.564813.88666.002~7橫梁6700300×600251.212630.15783.902500300×600250.451311.25146.25縱梁3750300×500250.564814.06675.00梁的粉刷:因為采用了V型輕鋼龍骨吊頂，所以除了邊梁，其它的梁都可以不用粉刷。而邊梁外側貼瓷磚。底層：橫向：4×6.64×0.6×0.5=7.89kN2×2.45×0.6×0.5=1.47kN縱向：24×3.7×0.5×0.5=22.2kN合計：31.65kN2～7層：橫向：4×6.7×0.6×0.5=8.04kN2×2.5×0.6×0.5=1.5kN縱向：24×3.75×0.5×0.5=22.5kN合計：32.04kN2、柱及粉刷重力荷載標準值的計算表4.10柱重計算層號計算高度截面密度體積數(shù)量單重總重13900500×550251.075226.811394.252~75400450×500251.225230.381579.50柱的粉刷：1層：外側柱：[(0.5+0.55)×2-0.2×3-0.5]×0.02×5.4×17×26=47.74kN內側柱：[(0.5+0.55)×2-0.2×3]×0.02×5.4×17×26=71.60kN合計：119.34kN2～7層：外側柱：[(0.45+0.50)×2-0.2×3-0.45]×0.02×3.9×17×26=36.20kN內側柱：[(0.45+0.50)×2-0.2×3]×0.02×3.9×17×16=51.71kN合計：87.91kN3、內、外墻體的計算外墻體為200mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，外墻貼瓷磚（0.5kN/m2），內墻面為20mm厚抹灰，再刷一層白色乳膠漆（忽略自重）則：外墻自重：5.5×0.2=1.1kN/m2外墻外表面裝修：0.5kN/m2外墻內表面裝修：17×0.02=0.34kN/m2內墻為200mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，墻體兩面各20mm厚抹灰。再刷一層乳膠漆，則內墻面荷載為：5.5×0.2+17×0.02×2=1.78kN/m25.2.3各層的代表值1、底層的計算（1）門的計算類別尺寸（m×m）個數(shù)面積（m2）面荷載（kN/m2）總重（kN）M11211.1×2.122.310.41.85M11241.1×2.452.640.22.64M12241.2×2.4122.880.26.91M30333.0×3.349.90.415.84M37243.75×2.4290.47.20合計：34.44kN（2）窗的計算類別尺寸（m×m）個數(shù)面積（m2）面荷載（kN/m2）總重（kN）C15241.5×2.4153.60.421.60C27242.7×2.426.480.45.18C30243.0×2.4177.20.448.96合計：75.74kN（3）墻的重量計算通過計算，一層外墻的面積為236m2，外墻面裝修的面積為294.72m2，內墻面積為：437.84m2，則一層內外墻的重量為：236×（1.1+0.34）+294.72×0.5+1.78×437.84=1266.56kN（4）樓板的面積計算樓板的面積為738.88m2，故其重為:3.45×738.88=2549.14kN2、2~7層的計算（1）門的計算類別尺寸（m×m）個數(shù)面積（m2）面荷載（kN/m2）總重（kN）M11211.1×2.122.310.41.85M11241.1×2.432.640.21.58M12241.2×2.4182.880.210.37M37243.75×2.4290.47.20合計：21.00kN（2）窗的計算類別尺寸（m×m）個數(shù)面積（m2）面荷載（kN/m2）總重（kN）C15241.5×2.4213.60.430.24C30153.0×1.50C30243.0×2.4217.20.460.48合計：94.32kN（3）墻的重量計算通過計算，外墻的面積為243.55m2，外墻面裝修的面積為296.53m2，內墻面積為470.34m2；則內外墻的重量為243.55×（1.1+0.34）+296.53×0.5+1.78×437.84=1230.46kN（4）樓板的面積計算2~6層的樓板的面積為738.88m2，故其重為:3.45×738.88=2549.14kN7層的樓板的面積為766.88m2，故其重為:5.77×766.88=4424.90kN

3、8層的計算（1）門的計算類別尺寸（m×m）個數(shù)面積（m2）面荷載（kN/m2）總重（kN）M12241.2×2.422.880.42.30合計：2.30kN（2）窗的計算類別尺寸（m×m）個數(shù)面積（m2）面荷載（kN/m2）總重（kN）C30153.0×1.50合計：3.60kN（3）墻的重量計算突出屋面的樓電梯間高為3.0m，通過計算：外墻面積為84.96m2，內墻面積為22.11m2。需要貼瓷磚的墻面積為100.74m2，則內外墻體的重為84.96×（1.1+0.34）+100.74×0.5+22.11×1.78=212.07kN（4）女兒墻的重量計算女兒墻的做法與外墻一樣，通過計算可得女兒墻的面積為165m2，則可得女兒墻的重量為：（1.1+0.5+0.34）×165=320.10kN（5）梁的重量的計算層號類別凈跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）體積（m3）數(shù)量(根)單重（kN）總重（kN）8橫梁6700300×600251.206330.1590.45縱梁3750300×500250.563414.0656.25（6）柱子及其粉刷的計算[0.45×0.5×25×3+(0.95×2-0.2×2)×3×17×0.02]×6=110.43kN（8）板的計算樓板的面積為56m2，故其重為:5.77×56=323.12kN

縱上所述，匯總如下表：表4.11各層各構件的重力荷載標準值統(tǒng)計層號梁及粉刷柱及粉刷門窗墻板11119.031513.59110.181266.562549.142~61637.191667.41115.321230.462549.1474424.908146.7110.435.9532.17323.12則有：1層：G1=1619.03+2549.14+0.5×(1513.59+110.18+1266.56+1667.41+115.32+1230.46)+0.5×(50.4×7.2×2×2+50.4×3×2.5+28×3×0.5)=8055.69kN2～6層:G2~6=1637.19+2549.14+0.5×(1667.41+115.32+1230.46)×2+0.5×(50.4×7.2×2×2+50.4×3×2.5+28×3×0.5)=8135.28kN7層:G7=1637.19+4424.90+0.5×(1667.41+115.32+1230.46+110.43+5.9+532.17)+0.5×(50.4×7.2×2×2+50.4×3×2+28×3×0.5)=8790.90kN8層:G8=146.7+323.12+0.5×(110.43+5.9+532.17-320.10)+0.5×(56×2)=690.02kN圖4.4各質點的重力荷載代表值5.3橫向水平地震荷載作用下框架結構的內力和側移計算5.3.1橫向自振周期的計算橫向自振周期的計算采用結構頂點位移法。將突出房屋重力荷載代表值直接折算到主體結構的頂層，即：G8=690.02kNG7=8790.90+690.02=9480.92kN基本自振周期T1（s）可按下式計算：注：——假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結構頂點位移。結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.7。按以下公式計算：VGi=∑Gk（△u）i=VGi/∑DijuT=∑（△u）k注：∑Dij為第i層的層間側移剛度。（△u）i為第i層的層間側移。（△u）k為第k層的層間側移。表4.12橫向地震作用下結構頂點的假想位移計算層號Gi（KN）VGi（KN）∑Di（N/mm）△ui（mm）ui（mm）79480.909480.9076030012.47305.5368135.2817616.1876030023.17293.0658135.2825751.4676030033.87269.8948135.2833886.7476030044.57236.0238135.2842022.0276030055.27191.4528135.2850157.3076030065.97136.1818055.6958212.9982914770.2170.215.3.2水平地震作用以及樓層地震剪力計算本結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：1、結構等效總重力荷載代表值GGeq=0.85∑Gi=0.85×（690.02+8790.90+8135.28×6+6085.39）=49481.04kN2、計算水平地震影響系數(shù)武漢市設計地震分組為第一組，本設計場地是二類場地，查表得二類場地近震特征周期值Tg=0.35s。，查表得設防烈度為7度的=0.083、結構總的水平地震作用標準值FEkFEK=1Geq=0.0453×49481.04=2242.78kN因，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)各質點橫向水平地震作用按下式計算：Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk）＝1967.73GiHi/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為Vi=∑Fk（i=1，2，…n）計算過程如下表：表4.13各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層號Hi（m）Gi（kN）GiHi（kN·m）GiHi/∑GjHiFi（kN）Vi（kN）831.80690.0221942.640.02242.57127.72728.808790.90253177.920.250491.22533.79624.908135.28202568.470.200393.02926.81521.008135.28170840.880.168331.471258.28417.108135.28139113.290.137269.911528.19313.208135.28107385.700.106208.351736.5429.308135.2875658.100.075146.791883.3315.408055.6943500.730.04384.401967.73∑1014187.721.000注：頂端存在鞭端效應，上表中將頂端剪力擴大了3倍，但是增大的剪力部分不往下傳遞。圖4.5水平地震作用分布圖4.6層間剪力分布5.3.3水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移△ui和頂點位移ui分別按下列公式計算：△ui=Vi/∑Dijui=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=△ui/hi，根據《抗震規(guī)范》，鋼筋混凝土框架結，層間彈性位移角限值[θe]<1/550。計算過程如下表：表4.14橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（kN）∑Di（N/mm）（△u）i（mm）ui（mm）hi（mm）θe=△ui/hi7533.797603000.7012.7239001/55556926.817603001.2212.0239001/319951258.287603001.6510.8039001/235741528.197603002.019.1439001/194031736.547603002.287.1339001/170821883.337603002.484.8539001/157411967.738291472.372.3754001/2275由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/1574<1/550，滿足規(guī)范要求。5.3.4水平地震作用下的框架內力計算以③軸線處的橫向框架為例計算框架內力。1、各柱反彎點高度的比，其中底層柱需要考慮修正值，第二層住需要考慮修正值和其余各柱無修正，具體計算過程見下表表4.15各柱反彎點高度的修正柱號層號Ky0Iy12y23y3y中柱74.2380.45010-0100.45064.2380.5001010100.50054.2380.5001010100.50044.2380.5001010100.50034.2380.5001010100.50024.2380.50010101.38500.50013.9740.550-00.7220-00.550邊柱71.2470.36210-0100.36261.2470.4121010100.41251.2470.4501010100.45041.2470.4621010100.46231.2470.4621010100.46221.2470.50010101.38500.50011.1690.638-00.7220-00.6382、框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijVi/∑DijMbij=Vij×yhMuij=Vij（1-y）hy=y0+y1+y2+y3注：y0————框架柱的標準反彎點高度比。y1————為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。y2、y3————為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。y————框架柱的反彎點高度比。表4.16橫向地震下各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層號hi/mVi（kN）∑Dij（N/mm）Dij（N/mm）Vij（kN）yMbij（kN·m）Muij（kN·m）73.9533.797603001935013.590.45023.8429.1463.9926.817603001935023.590.50046.0046.0053.91258.287603001935032.020.50062.4562.4543.91528.197603001935038.890.50075.8475.8433.91736.547603001935044.200.50086.1886.1823.91883.337603001935047.930.50093.4793.4715.41967.738291471186528.160.55083.6368.42

表4.17橫向地震下各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）層號hi/mVi（kN）∑Dij（N/mm）Dij（N/mm）Vij（kN）yMbij（kN·m）Muij（kN·m）73.9533.79760300109367.680.45013.4716.4763.9926.817603001093613.330.50026.0026.0053.91258.287603001093618.100.50035.2935.2943.91528.197603001093621.980.50042.8642.8633.91736.547603001093624.980.50048.7148.7123.91883.337603001093627.090.50052.8252.8215.41967.73829147835019.820.55058.8548.15梁端剪力、彎矩、柱軸力計算：梁端彎矩，剪力：圖4.7節(jié)點彎矩表4.18橫向地震梁端彎矩，剪力及柱軸力的計算層號邊梁中梁柱軸力MblMbrVbMblMbrVb邊柱中柱716.478.573.4820.5720.5713.71-3.48-10.24639.4720.548.3349.3049.3032.87-11.81-34.77561.2931.8912.9476.5576.5551.03-24.75-72.86478.1640.6716.5097.6297.6265.08-41.26-121.43391.5747.6519.34114.37114.3776.25-60.60-178.342101.5352.8421.44126.81126.8184.54-82.04-241.441100.9847.6120.64114.28114.2876.18-102.67-296.98注：（1）力中負號表示拉力，當為左震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。（2）表中M的單位kN·m，V的單位為kN，軸力N的單位為kN。左震作用下彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下所示：圖4.8左震作用下的彎矩圖

圖4.9左震作用下的剪力圖

圖4.10左震作用下柱的軸力圖5.4橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算5.4.1風荷載標準值計算基本風壓為0.39kN/m2，由《荷載規(guī)范》查得s=0.8（迎風面）和s=-0.5（背風面）。B類地區(qū)，H/B＝28.8/50.4=0.571。框架結構基本周期取為T1=0.09N=0.09×7=0.63s。.15kN·s2/m2查表可得=0.43=1.255由荷載規(guī)范知：z=1.0表4.19風荷載計算層號Hi(m)Hi/Hzuzusw0(kN/m2)A(m2)Pw(kN)728.81.0001.3401.30.3913.238.99624.90.8651.3331.30.3916.3811.07521.00.7291.2671.30.3916.3810.52417.10.5941.1861.30.3916.389.85313.20.4581.0901.30.3916.389.0529.30.3231.0001.30.3916.388.3015.40.1881.0001.30.3919.539.905.4.2風荷載作用下的水平位移驗算根據上面計算得到的水平風荷載，由式計算層間剪力。再按下面兩式分別計算各層的相對側移和絕對側移?！鱱i=Vi/∑Dijui=∑（△u）k各層的層間彈性位移角=。計算過程見下表：表4.20風荷載作用下層間剪力及側移計算層號Fi（kN）Vi（kN）∑Di(N/mm)△ui（mm）ui（mm）△ui/hi7107.86107.867603000.1424.2521/274916132.84240.707603000.3174.1101/123195126.26366.967603000.4833.7931/80804118.19485.167603000.6383.3111/61123108.62593.787603000.7812.6731/4994299.66693.447603000.9121.8921/52761118.82812.268291470.9800.9801/5521由上表可知，風荷載作用下最大層間位移角為1/4994，遠遠小于1/550，滿足規(guī)范的要求5.4.3風荷載作用下框架的內力計算1、各柱反