典型設(shè)備設(shè)計說明書

新型高新型高效3D圓閥塔板的運(yùn) 設(shè)計依 新型塔板簡 第二章?lián)Q熱器設(shè) 設(shè)計概 設(shè)計依 換熱器簡 換熱器選用原 基本要 介質(zhì)流 終端溫 2.4.4流 壓力 傳熱膜系 污垢系 換熱 換熱器型號表示方 換熱器選型示例（以E0204為例 選型用軟件一 工藝參數(shù)確 換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)的確 換熱器結(jié)構(gòu)校 換熱器機(jī)械強(qiáng)度校 換熱器工藝條件 換熱器裝配 新型換熱器的使 新型換熱器的使用背 雙殼程管殼式換熱器結(jié)構(gòu)說 新型裝置作用效 第三章第三章反應(yīng)器設(shè) 設(shè)計概 設(shè)計依 設(shè)計基 反應(yīng)器類型與選 反應(yīng)器結(jié)構(gòu)比 反應(yīng)器選 新型反應(yīng)器的使 催化劑選 催化劑組成選 催化劑活性組分分布方 催化劑物性參 反應(yīng)過程分 反應(yīng)方程 反應(yīng)熱力學(xué)分 反應(yīng)機(jī) 反應(yīng)動力學(xué)分 反應(yīng)條件的選 3.7.1溫 3.7.2壓 3.7.3原料配 工藝計 物料平 基本參 設(shè)備選 催化劑填充 反應(yīng)管長度計 反應(yīng)管管束尺寸和管 列管筒體直 反應(yīng)器反應(yīng)器高 反應(yīng)器壁 管口設(shè) 殼程換熱面積校 催化劑床層壓力降估 反應(yīng)器封頭設(shè) 支座的設(shè) 反應(yīng)器計算結(jié) 反應(yīng)器設(shè)計校 3.10.1反應(yīng) 3.10.2筒 3.10.3上封 3.10.4下封 反應(yīng)器工藝條件 反應(yīng)器裝配 第四章泵選 泵類型和特 泵選型原 具體泵的選 4.3泵揚(yáng)程計 4.4具體選型以（P0103）選 數(shù)據(jù)導(dǎo)入與分 數(shù)據(jù)輸 泵的工作曲 泵的尺寸 泵的安裝信 第五章氣液分離器的設(shè) 5.1概 5.2設(shè)計依 5.3氣5.3氣液分離器的分 5.4設(shè)計步驟（以V0106為例 氣液分離器工藝參 計算方 尺寸設(shè) 5.4.5接管直 5.4.5絲網(wǎng)裝 第六章儲罐的選 6.1概 選型依 選型原 儲罐的選型（以乙酸儲罐V0404A/B為例 乙醇的基本性 工藝要 選型結(jié) 回流罐選 6.5.1T0101回流罐 6.5.2T0201回流罐 6.5.3T0203回流罐 6.5.4T0301回流罐 6.5.5T0302回流罐 緩沖罐選 6.6.1T0102塔底蒸汽緩沖罐 6.6.2T0102塔底蒸汽冷凝液緩沖罐 6.6.3T0301乙酸緩沖罐 第七章壓縮機(jī)選 設(shè)計概 設(shè)計依 壓縮機(jī)類型及特 選型原選型原 壓縮機(jī)選 壓縮機(jī)工藝參 壓縮機(jī)選型實(shí)例（以C0201為例 工藝計 第一章塔設(shè)備設(shè)第一章塔設(shè)備設(shè)GB150-NB/T47041-GB/T25198-HG/T20553-JB/T4736-20021.3塔設(shè)備設(shè)計要11.4塔設(shè)備1.4塔設(shè)備21-填料塔與板式塔1-填料分類與1.4.2.13填料類填料名散裝填環(huán)拉西環(huán)拉西環(huán)，十字環(huán)，內(nèi)螺旋開孔環(huán)鮑爾環(huán)，改進(jìn)型鮑爾環(huán)，階1-填料塔與板式塔1-填料分類與1.4.2.13填料類填料名散裝填環(huán)拉西環(huán)拉西環(huán)，十字環(huán)，內(nèi)螺旋開孔環(huán)鮑爾環(huán)，改進(jìn)型鮑爾環(huán)，階鞍弧鞍形，矩鞍形，改進(jìn)矩鞍環(huán)鞍金屬環(huán)矩鞍形，金屬雙弧形其他新塑料球形，花環(huán)形，麥勒環(huán)規(guī)整填波紋垂直波紋網(wǎng)波紋型，板波水平波紋非波紋珊格Glitsch板片壓延金屬板，多孔金屬繞圈古德洛形塔型項填料板式壓小尺寸填料，壓降較大，大尺整填料，壓降較較空塔氣（生產(chǎn)能力小尺寸填料氣速較小，大尺填料氣速較大較塔效傳統(tǒng)填料，效率較低，新型整填料效率較高較穩(wěn)定、效率較液-氣對液體量有一適用范圍較持液較較安裝、檢較較容材金屬及非金屬一般用金屬材造新型填料，投資大直徑時造價較1-1拉西1-2矩鞍1-31-1拉西1-2矩鞍1-3鋼環(huán)鮑爾1-4瓷環(huán)鮑爾1-5金屬矩鞍1-6特納1-7階梯1.4.2.2孔）板波紋片平行（波紋40~300mm，具有以下4（3）Z形曲線運(yùn)動（如圖1-8絲網(wǎng)1-9孔板1-常見波紋填5名類材比表面a水力直傾角孔隙率密紋填金屬絲不銹（3）Z形曲線運(yùn)動（如圖1-8絲網(wǎng)1-9孔板1-常見波紋填5名類材比表面a水力直傾角孔隙率密紋填金屬絲不銹5塑料絲聚丙烯/金屬薄———塑料薄聚丙聚偏氯乙—陶瓷薄Karapak陶61-工業(yè)常用波紋填料性能以及應(yīng)用1.4.31-5填料塔與板式塔的優(yōu)先適用6填料板式在分離程度要求高的情況下，因某些新型填料具有高的傳質(zhì)效率，故可采用新型填料以1-工業(yè)常用波紋填料性能以及應(yīng)用1.4.31-5填料塔與板式塔的優(yōu)先適用6填料板式在分離程度要求高的情況下，因某些新型填料具有高的傳質(zhì)效率，故可采用新型填料以降低塔的高度塔內(nèi)液體滯液量較大，操作負(fù)荷變化范圍對于熱敏性物料的蒸餾分離，因新型填料的持液量小，壓降小，故可優(yōu)先選擇真空操作下的填料液相負(fù)荷較小具有腐蝕性的物料，可選用填料塔。因?yàn)樘盍纤捎梅墙饘俨牧希缣沾?、塑料等含固體顆粒，容易結(jié)垢，有結(jié)晶的物料板式塔可選用液流通道較大的塔板，堵塞的類氣體負(fù)理論板滯留操作壓填料適用范2要求處理量與理論板不的蒸54熱敏性，難分離物系的空精6理論板的有機(jī)物蒸餾，制高度的塑料絲約60(約低溫(＜80℃)下味物質(zhì)，回收溶和高壓吸收(解吸)——— 1.4.4.1板式塔的塔板1.4.4.2各種塔盤的性能比1-6幾種主要 1.4.4.1板式塔的塔板1.4.4.2各種塔盤的性能比1-6幾種主要塔板的性能比7塔盤類優(yōu)缺適用場泡罩較成熟、操作穩(wěn)結(jié)構(gòu)復(fù)雜、造板阻力大、處特別容易堵塞的浮閥效率高、操作范浮閥易脫分離要求高、負(fù)化篩結(jié)構(gòu)簡單、造價塔板效率易堵塞、操作分離要求高、塔較舌型結(jié)構(gòu)簡單、塔板小操作彈性窄、效分離要求較低的塔險較小容易發(fā)泡的物料，宜選用填料塔效地傳熱在較高壓力下操作的蒸餾塔仍多采用板式塔1-7幾種主要塔板性能的量化1.4.4.3（1）（2）（3）塔板分離效率（4）氣體壓強(qiáng)降及液面落差較1-7幾種主要塔板性能的量化1.4.4.3（1）（2）（3）塔板分離效率（4）氣體壓強(qiáng)降及液面落差較（5）8塔盤類塔板效處理能操作彈壓結(jié)成泡罩5復(fù)篩3簡浮閥9一舌型3簡浮動噴射壓降小、處理量浮板易脫落、分離要求較低的塔1.5塔設(shè)備設(shè)計（T0301VAC第一精餾塔為例1.5.1使用軟1.5塔設(shè)備設(shè)計（T0301VAC第一精餾塔為例1.5.1使用軟件1-8使用軟件列 L59.15077341m3h3Vh62684.74364mLvV——平均氣體9名用來AspenPlusV分離性能設(shè)SW6-塔體強(qiáng)度結(jié)構(gòu)設(shè)全國化工設(shè)備設(shè)計技術(shù)中心精餾塔平面布Autodesk公Pl——平均液體密Pv——平均氣體密1-9設(shè)計1-10精餾塔流股進(jìn)塔頂出塔底出至相溫C壓摩爾汽相分00摩爾液相分11摩爾固相分000質(zhì)量汽相分00質(zhì)量液相分11Pl——平均液體密Pv——平均氣體密1-9設(shè)計1-10精餾塔流股進(jìn)塔頂出塔底出至相溫C壓摩爾汽相分00摩爾液相分11摩爾固相分000質(zhì)量汽相分00質(zhì)量液相分11質(zhì)量固相分000摩爾--質(zhì)量--摩爾cal/mol---質(zhì)量cal/gm---摩爾密質(zhì)量密焓流--平均分子設(shè)計溫設(shè)計壓塔板進(jìn)料板位表1-精餾塔水力學(xué)分析模擬結(jié)塔板汽溫液相質(zhì)流汽相質(zhì)流液相體流汽相體流液相質(zhì)密汽相質(zhì)密液相粘汽相粘C23456789摩爾流4.77E-3.40E-表1-精餾塔水力學(xué)分析模擬結(jié)塔板汽溫液相質(zhì)流汽相質(zhì)流液相體流汽相體流液相質(zhì)密汽相質(zhì)密液相粘汽相粘C23456789摩爾流4.77E-3.40E-1.07E-1.95E-1.52E-GLYCE-0004.93E-5.57E-0004.98E-000FURFU-000Af若設(shè)氣體流通截面上的適宜氣速為u'，當(dāng)塔內(nèi)處理的氣體體積流量為VSA'VS/塔板的計算中，通常是以泛點(diǎn)氣速uf作為uu'(0.6~ufVCC計算,其中的 由史密斯關(guān)聯(lián)圖Af若設(shè)氣體流通截面上的適宜氣速為u'，當(dāng)塔內(nèi)處理的氣體體積流量為VSA'VS/塔板的計算中，通常是以泛點(diǎn)氣速uf作為uu'(0.6~ufVCC計算,其中的 由史密斯關(guān)聯(lián)圖1-101-10史密斯關(guān)聯(lián)L （1）1-101-10史密斯關(guān)聯(lián)L （1）1-101-12塔間距參考（2）板上液層高度一般常壓塔取hL50~100mm，減壓塔取hL25~30mm高度hL100mm= ?液相表面張力0.02Nm時的氣體負(fù)荷因子C20=0.135m/s的液相表面張力為0.04987905378N/m0.1350.04987905378.0.162m/=.L915.3463613u0.1625.099m/fV液相表面張力0.02Nm時的氣體負(fù)荷因子C20=0.135m/s的液相表面張力為0.04987905378N/m0.1350.04987905378.0.162m/=.L915.3463613u0.1625.099m/fV取u0.7uf，即u3.5694ms 462684.7436/3600D塔徑圓整后，D=2.6m1.5.3溢流1-13塔板流型（1）弓形降液管尺降液管面積由《化工原理（下（葉世超等編.科學(xué)出版社）1-11塔徑液體流量U單流雙流階梯流745970901-11弓形降液管的參對于堰長lD的比值，一般單流型可取lw=0.6~0.8wDD時間。本次可取lw=0.71-11弓形降液管的參對于堰長lD的比值，一般單流型可取lw=0.6~0.8wDD時間。本次可取lw=0.7D因此可查得Af=0.091，Wd=0.17,DD23.144.90625m244A0.091A0.0914.90625fT弓形降液管寬度Wd0.17D0.172.6Af0.44650.821.74s由于停留時間3s，故降液管尺寸設(shè)合（2）溢=0.7=0.7×2.6= 14.6w1-12液體收縮系數(shù)計可得，E=1.02，則堰上液層高度how22由于停留時間3s，故降液管尺寸設(shè)合（2）溢=0.7=0.7×2.6= 14.6w1-12液體收縮系數(shù)計可得，E=1.02，則堰上液層高度how2232.84E lw=?=0.1?0.0303==0.2/ 59.15/36001.75Olw1.5.4塔板結(jié)構(gòu)3、分布區(qū)寬度WS'0.08m;脫氣區(qū)寬度WS3、分布區(qū)寬度WS'0.08m;脫氣區(qū)寬度WS1-13塔板結(jié)構(gòu)示意（1）浮初取閥孔動能因數(shù)F0=25u26m/0V 62684.74364/3600N 0.7850.0392d 4（2）浮閥排=0. ，分布區(qū)寬度w's0.08m，脫氣區(qū)寬度WSr2x2 r2sin1xAa=2r r2x2 r2sin1xAa=2r xDWW1.25-(0.425+0.08 2rDW1.25-0.05C2A2[0.7451.220.7452 1.22sin2a取同一橫排的閥孔中心距t0.075m，則相鄰兩排間的距離為t = 561× D=2.5m，按同一橫排的閥孔中心距t75mm1-131-14塔盤上浮閥0.7850.0392u25.995m/02oF0u025.9950.922957d2N 2D%0.7850.0392u25.995m/02oF0u025.9950.922957d2N 2D%1.5.5（1）= 11v026/?，大于其臨界閥孔氣速u0ch5.34v02d29.81L可取充氣系數(shù)為04hl(hwhow)==0.030.00=0.07phflg0.0747915.3469.81（2）HTHdLs)20.153(式中h2lw則==0.07（2）HTHdLs)20.153(式中h2lw則==0.070.00611=取降液管中泡沫層相對密度為0.5Hd'(HTHw)0.5(0.70.0697)HdHd（3）Af0.44650.719s 59.15/（4）L1.36LVsSFFKCFVs或FL 0.78KCF =2.5?0.25=AA2A4.90625-20.44654.01325m f1-15泛點(diǎn)符合因CF0.140K=1.01.36LVsS100%=76.32%F1-15泛點(diǎn)符合因CF0.140K=1.01.36LVsS100%=76.32%F KCF（5）1.5.6塔板負(fù)荷性能（1）d 50.0392253.488m/i04 （2）塔，取泛點(diǎn)率F1=0.8，則：1.36LVssF 1KCFVs915.346s0.810.140=28.33?（3）2 1.36LVssF 1KCFVs915.346s0.810.140=28.33?（3）2 323600= 3/=0.0028×（4）3sHT0.70.44650.1042m3/(Ls3（5）溢HhwhowhHd(HTHw)0.5(0.70.0697)220.506LShowElwhfhd2hl(hwhow)0.027880.2024Ls0.922957Vh0.0006117Vvs29.81915.346(0.7850.039202dsL塔板不設(shè)進(jìn)口堰時h0.15321.752hl(hwhow)0.027880.2024Ls0.922957Vh0.0006117Vvs29.81915.346(0.7850.039202dsL塔板不設(shè)進(jìn)口堰時h0.15321.75slw23269.63?117.1-浮閥塔精餾段塔板工藝設(shè)計計算項數(shù)值及說備——塔板雙溢流降液分塊式塔適宜氣速u’/m·s-——溢流堰出口高—板上液層高度—降液管底隙高度—浮閥數(shù)/等腰三角形叉—閥孔動能因數(shù)——同一排的中心線相鄰二橫排的中心線距單板壓降—液體在降液管內(nèi)停留時間—降液管內(nèi)清液層高度—泛點(diǎn)率—1.5.7ASPEN1-16Interactivesizing水力學(xué)結(jié)水力學(xué)性能剖面表如表1-水力學(xué)性能剖面塔%液泛%降液管(充氣側(cè)壁降液管21.5.7ASPEN1-16Interactivesizing水力學(xué)結(jié)水力學(xué)性能剖面表如表1-水力學(xué)性能剖面塔%液泛%降液管(充氣側(cè)壁降液管23456789液相負(fù)荷上限（VS）max/m3·s-—液相負(fù)荷下限（VS）min/m3·s-—1.6塔機(jī)械工程設(shè)1.6.1（1）實(shí)際塔板數(shù)ET=0.17-塔頂空間高1.6塔機(jī)械工程設(shè)1.6.1（1）實(shí)際塔板數(shù)ET=0.17-塔頂空間高HT（4）開設(shè)人孔的板間距（5）人孔數(shù)（4）開設(shè)人孔的板間距（5）人孔數(shù)括塔頂和塔底人孔數(shù)Dg450。（6）進(jìn)料段空間高進(jìn)料段高度取決于進(jìn)料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般HF要比HTHT1m（7）塔底空間高度2~5minAspenD=2.2m，t=5minV=19.669m3hV 19.669605HB0.785 0.785（8）塔筒體高度（9）裙座高筒體高度大于10m，塔徑>1m，故采用圓柱形裙座，裙座高度為：21.5D21.52.5H22（10）封頭高高度H=550mm。（11）塔總高HOHHQHZ19.1343.80.591.6.2（1）=25/?AspenV=62684.74364m3/h高度H=550mm。（11）塔總高HOHHQHZ19.1343.80.591.6.2（1）=25/?AspenV=62684.74364m3/hVd10.785uvV實(shí)際流速uv0.785d21（2）回=Vd20.785uvL1.34m/s實(shí)際流速v0.785d22（3）進(jìn)=Ld30.785uvL實(shí)際流速u1.925m/sv0.785d23（4）=Ld40.785uvL實(shí)際流速u1.4m/sv0.785d24（5）1-16接管尺寸Ld40.785uvL實(shí)際流速u1.4m/sv0.785d24（5）1-16接管尺寸1.6.3塔體和封頭選1.6.3.1筒體、封頭厚pD2[]'δD[σ]′——鋼板項目名外徑壁厚材料型440.1121850.85-0.1121850.85-1.6.3.21.6.41.6.4.1選1.6.4.2（1）裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離K100mm，半徑R50mm（2）排塔內(nèi)溫度約100度，故設(shè)置保溫層，保溫層的厚度為50mm，密度為300kg/m3塔內(nèi)丙烷等介質(zhì)為易燃物質(zhì)，故考慮裙座的防火問題，由于裙座直徑大于（3）引出管通（4）塔內(nèi)丙烷等介質(zhì)為易燃物質(zhì)，故考慮裙座的防火問題，由于裙座直徑大于（3）引出管通（4）1.6.4.318mm機(jī)械工程設(shè)計1-機(jī)械工程設(shè)設(shè)計條設(shè)計溫設(shè)計壓設(shè)計結(jié)筒材高內(nèi)壁封材公稱直壁1.6.5（1）除（2）吊1.6.6塔機(jī)械強(qiáng)度?；緟?shù)1.6.5（1）除（2）吊1.6.6塔機(jī)械強(qiáng)度校基本參數(shù)包括：設(shè)計壓力、設(shè)計溫度、設(shè)備直徑及計算長度等輸入如圖所示深直邊長裙材Q235-壁排氣人2螺20高塔總高1-17SW6-2011校核筒體1-17SW6-2011校核筒體參數(shù)輸1.7塔設(shè)備計算說明表1-18輸入數(shù)據(jù)表1-19核算內(nèi)容表1-20計算結(jié)果項計算結(jié)果備設(shè)備筒體壁見表表1-18輸入數(shù)據(jù)表1-19核算內(nèi)容表1-20計算結(jié)果項計算結(jié)果備設(shè)備筒體壁見表1-下封頭壁見表1-上封頭壁見表1-裙座壁見表1-地腳螺栓大小及20/見表1-核算內(nèi)核算結(jié)備風(fēng)載荷計合見表1-地震載荷計合見表1-項設(shè)計壓力設(shè)計溫度設(shè)備直徑計算長度備輸入數(shù)見表1-1-21輸入數(shù)計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵計算條塔板容器分段數(shù)（不包括裙座1壓力試驗(yàn)類液封上封頭下封頭材料名名義厚度腐蝕裕量22焊接接頭系11封頭形橢圓橢圓圓設(shè)計壓力設(shè)計溫長度名義厚度材料名稱(即鋼號11-21輸入數(shù)計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵計算條塔板容器分段數(shù)（不包括裙座1壓力試驗(yàn)類液封上封頭下封頭材料名名義厚度腐蝕裕量22焊接接頭系11封頭形橢圓橢圓圓設(shè)計壓力設(shè)計溫長度名義厚度材料名稱(即鋼號1圓腐蝕裕量接頭系試驗(yàn)壓力(臥12110內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高塔板分段數(shù)12345塔板型式浮塔板層數(shù)每層塔板上積液厚最高一層塔板高最低一層塔板高塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風(fēng)基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度5最大管線外籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型場地土粗糙度類別A地震設(shè)防烈地震影響系數(shù)最大值低于73.28545e-設(shè)計地震分阻尼第一0塔器上平臺總個2平臺寬塔器上最高平臺高塔器上最低平臺高計算結(jié)容器殼體強(qiáng)度計算元件名稱壓力設(shè)計直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下場地土類型場地土粗糙度類別A地震設(shè)防烈地震影響系數(shù)最大值低于73.28545e-設(shè)計地震分阻尼第一0塔器上平臺總個2平臺寬塔器上最高平臺高塔器上最低平臺高計算結(jié)容器殼體強(qiáng)度計算元件名稱壓力設(shè)計直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1圓第1變徑第2圓第2變徑第3圓第3變徑第4圓第4變徑第5圓第5段變徑第6圓第6段變徑第7圓第7段變徑第8圓第8段變徑第9圓第9段變徑上封頭名義厚度取用厚度表1-風(fēng)載荷、地震載1－1(筒體1－1(下封頭操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04表1-風(fēng)載荷、地震載1－1(筒體1－1(下封頭操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗(yàn)時質(zhì)風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(I)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)注:計及高振型時,B.24 k00000n垂直地震力Fmh mh(i1,2,..,n ikkk00000應(yīng)力計11PcDi/(mIIgFI)/D0vi4MI/i(mIIgFI)/D0vi31PTDi/n垂直地震力Fmh mh(i1,2,..,n ikkk00000應(yīng)力計11PcDi/(mIIgFI)/D0vi4MI/i(mIIgFI)/D0vi31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/weiB組合應(yīng)力校偏心彎矩Meme00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM A1123(內(nèi)壓23(外壓許用A223(內(nèi)壓123(外壓許用A3A1123(內(nèi)壓23(外壓許用A223(內(nèi)壓123(外壓許用A312許用A42許用(pT9.81Hw)(Diei)/許用校核結(jié)合合合合合注1:ij中i和j的意義如i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗(yàn)工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗(yàn)時軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗(yàn)時軸向最大組合壓應(yīng)試驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力注3:單位如下質(zhì)量 彎矩 應(yīng)力1-23內(nèi)壓圓筒校內(nèi)壓圓筒校計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C材 (板材1-23內(nèi)壓圓筒校內(nèi)壓圓筒校計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C材 (板材厚度及重量計計算厚 = =有效厚e=n-C1-C2=名義厚n 重壓力試驗(yàn)時應(yīng)力壓力試驗(yàn)類液壓試試驗(yàn)壓力pT1.25p[] (或由用戶輸入的應(yīng)力水平T T=pT.(Die)=T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力計最大允許工作壓設(shè)計溫度下計算 (Die)=t =e校核條t結(jié)合表1-24下封頭校下封頭校核計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C表1-24下封頭校下封頭校核計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗(yàn)時應(yīng)力壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)試驗(yàn)壓力下封液壓試pT1.25p[]= (或由用戶輸入 T=pT.(KDi0.5eh)=校核條T校核結(jié)合厚度及重量計形狀系1 D2K 2 i=6 2h i計算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=名義厚min=nh=結(jié)滿足最小厚度要重 力計最大允許工作壓 KD = 結(jié)合表1-25上封頭校上封頭校核計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C表1-25上封頭校上封頭校核計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗(yàn)時應(yīng)力壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)試驗(yàn)壓力下封液壓試pT1.25p[]= (或由用戶輸入 T=pT.(KDi0.5eh)=校核條T校核結(jié)合厚度及重量計形狀系1 D2K 2 i=6 2h i計算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=名義厚min=nh=結(jié)滿足最小厚度要重 力計最大允許工作壓 KD = 結(jié)合表1-裙座、地腳螺栓及地腳螺栓座計算結(jié)地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓材料許用應(yīng)力地腳螺栓公稱直全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚筋板寬度蓋板類整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚墊有蓋板寬度表1-裙座、地腳螺栓及地腳螺栓座計算結(jié)地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓材料許用應(yīng)力地腳螺栓公稱直全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚筋板寬度蓋板類整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚墊有蓋板寬度墊板上地腳螺栓孔直徑0墊板厚墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)計算結(jié)地腳螺栓及地腳螺栓基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4 (D2D2基礎(chǔ)環(huán)板面積Ab 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MC b2,MC l2 x y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合裙座結(jié)構(gòu)形圓筒裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形對裙座高裙座材料名Q235-裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕2裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)裙座與筒體連接段的材Q235-裙座與筒體連接段長裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋┤棺陷^大孔引出管厚裙座上較大孔引出管長1-27主要尺寸設(shè)計參對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgF1-27主要尺寸設(shè)計參對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJmax it it-對接焊接接頭拉應(yīng)力許可混凝土地基上最大壓應(yīng)力M00/Z(mgF00)/ 中大b 0.3M00M)/Zmg/ 受風(fēng)載時基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)M00Mm min 受地震載荷時基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力M000.25M00MmgF 0 -地腳螺栓剪應(yīng)地腳螺栓需要的螺紋小徑d 地腳螺栓實(shí)際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng)力 n1Gl2筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應(yīng)力 3 4(l'd)2(l'd)2 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw0.7Dot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw0.7Dot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ eZ 搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下的剪應(yīng)力許可值搭接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)葜绷⑷萜骺倸んw和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量液壓試驗(yàn)時液體質(zhì)吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)mmaxm01m02m03m04mamw精餾塔工藝條件1-18精餾第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風(fēng)速(第一振型臨界風(fēng)速(第二振型雷諾設(shè)計風(fēng)載對直立容器總的橫推力N精餾塔工藝條件1-18精餾第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風(fēng)速(第一振型臨界風(fēng)速(第二振型雷諾設(shè)計風(fēng)載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中精餾塔裝配1-19精精餾塔裝配1-19精餾1.10新型高效圓閥塔板的運(yùn)1.10.1設(shè)計該新型塔板通過參考文獻(xiàn)——周三平.新型高效3D圓閥塔板的實(shí)驗(yàn)研究過程工程學(xué)報，2008，7(4)：657-660.ZL01265985.11.10.2新型塔板1.10.2.1設(shè)計目1.10.2新型塔板1.10.2.1設(shè)計目浮閥十分必要，以便于對老式F1浮閥塔進(jìn)行改造。1.10.2.23D浮閥簡3DF1型浮閥在閥孔中旋轉(zhuǎn)、導(dǎo)致浮1.10.2.3新型塔板結(jié)SolidWorks三維軟件對其三維1.10.2.3新型塔板結(jié)SolidWorks三維軟件對其三維1-1-圓閥鼓泡狀態(tài)示第二章?lián)Q熱器設(shè)（1）（2）（3）（4）第二章?lián)Q熱器設(shè)（1）（2）（3）（4）（5）TSG21-GB150-GB/T151-HG20553-SH/T3405-（2009-2.3換熱器換熱器的結(jié)2-換熱器型（2009-2.3換熱器換熱器的結(jié)2-換熱器型換熱器熱管管殼固定管板剛性結(jié)構(gòu)：用于管殼溫差較小的情況（一般≤50℃，管間不能清帶膨脹節(jié)：有一定的溫度補(bǔ)償能力，殼程只能承受較低浮頭管內(nèi)外均能承受高壓，可用于高溫高壓場管內(nèi)外均能承受高壓，管內(nèi)清洗及檢修困填料函外填料函：管間容易漏泄，不宜處理易揮發(fā)，易燃易爆及壓力較高的內(nèi)填料函：密封性能差只能用于壓差較小的場套管釜?dú)んw上都有個蒸發(fā)空間，用于蒸汽與液相雙套管結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，主要用于高溫高壓場合，或固定床反應(yīng)套管能逆流操作，用于傳熱面積較小的冷卻器、冷凝器、或預(yù)熱螺浸沒用于管內(nèi)流體的冷卻、冷凝、或者管外流盤管噴淋只能用于管內(nèi)流體的冷卻或2-管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對種優(yōu)缺換熱2-管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對種優(yōu)缺換熱可用于結(jié)垢比較嚴(yán)重的場小浮頭易發(fā)生內(nèi)換熱不適用于殼程易結(jié)垢場U管式管束可抽出來機(jī)械清洗可用于殼程結(jié)構(gòu)結(jié)垢比較嚴(yán)重的場合可用于管程易單管程換熱器不適用于內(nèi)導(dǎo)流筒，故死區(qū)函式金屬耗量較浮頭低10%適用溫度可達(dá)200℃，壓力可達(dá)密封處易漏不適用于有毒易爆、易揮發(fā)及貴重介質(zhì)場板板拆洗方便，傳熱面能調(diào)整，主要用于粘性較大的液體間螺旋可進(jìn)行嚴(yán)格的逆流操作，有自潔作用，可回收低溫?zé)醾惆鍌阈蝹鳠岚褰Y(jié)構(gòu)緊湊，拆洗方便，通道較小，易堵，要求流體干板殼板束類似于管束，可抽出清洗檢修，壓力換熱傳熱效率提高適用于換熱傳熱效率提高適用于串聯(lián)臺適用于高溫、殼程壓降約提高4倍換熱進(jìn)出口壓降降低90%以上積7%以上；在 范圍內(nèi)，可增加5%~16%傳熱面積總傳熱效率相應(yīng)提高100%射線探換熱不易發(fā)生誘導(dǎo)振動損失適用于換熱器大型化，特別是核電換熱應(yīng)液相傳熱Re<600，氣相傳熱Re<3000，傳熱效率提高以上抗垢性能優(yōu)良適用于低溫位重沸有自清潔作用給熱系數(shù)比光管提高3.3~10倍以上適用于化工、制冷系統(tǒng)重沸器或再沸器抗腐蝕性能良10%~15%；不適用于有濕硫化氫場2.4換熱器選用原2.4.1基本2.4.22.4換熱器選用原2.4.1基本2.4.2介質(zhì)（1）（2）（3）（4）腐蝕性較強(qiáng)的物流應(yīng)走管程，可以降低對外殼材料的要求（5）（6）2.4.3終端2.4.4流2-3常見流速流體在直2.4.3終端2.4.4流2-3常見流速流體在直管內(nèi)常見適宜流殼程內(nèi)的常見物流速物流速冷卻水（淡水水及水溶冷卻用海低粘度油低粘度油高粘度油高粘度油油類蒸油類蒸氣液混合流氣液混合流——2-4常見壓降2.4.6傳熱膜系傳熱面兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)2-4常見壓降2.4.6傳熱膜系傳熱面兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)1、2如相差很大時，值較小的一側(cè)將增加值的方法有（1）（2）增設(shè)擋板或促進(jìn)產(chǎn)生湍流的插入物（3）（4）2.4.7污垢壓力降真空（0~0.1MPa絕壓0~0.7(MPa表壓下同0.035(MPa下同2-常見化工流體污垢熱阻系2-6國內(nèi)常用換熱管材鋼管標(biāo)碳GB8163-流體名污垢熱流體名污垢熱2-常見化工流體污垢熱阻系2-6國內(nèi)常用換熱管材鋼管標(biāo)碳GB8163-流體名污垢熱流體名污垢熱流體名污垢熱有機(jī)化合物蒸有機(jī)化合石腦溶劑蒸鹽煤天然熔汽焦?fàn)t植物重水蒸原瀝青空柴液化二氧化甲醇及乙制冷碳酸堿溶加氫循環(huán)輕循環(huán)天然氣煙道制冷劑蒸工廠廢可以選用8~9m的管長。（4）可以選用8~9m的管長。（4）1~2.5m/s；不銹GB2270- 換熱器型號表示方ⅠA——表示 換熱器型號表示方ⅠA——表示前端管箱為平蓋S——表示后端結(jié)構(gòu)型式為浮頭式—表示公稱直徑為500mmI——表示管束為I級，采用較高級冷拔鋼2.6換熱器選型示例（E0204為例2.6.1選型用軟件一2-7軟件一覽名用AspenPlus換熱器工藝參數(shù)AspenDesignandRating換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)SW6-換熱器機(jī)械強(qiáng)度設(shè)計與校2.6.2工藝參數(shù)2.6.2.12-8表2-9冷熱流體組成2.6.2.2熱流體主要物質(zhì)質(zhì)量分乙乙氧氮水冷流體主要物質(zhì)質(zhì)量分2.6.2工藝參數(shù)2.6.2.12-8表2-9冷熱流體組成2.6.2.2熱流體主要物質(zhì)質(zhì)量分乙乙氧氮水冷流體主要物質(zhì)質(zhì)量分乙乙氧水氮流股名壓力溫度質(zhì)量流量氣相分主要介質(zhì)名稱和組成（Mole殼程入1VAC、乙酸、乙殼程出VAC、乙酸、乙管程入1乙酸、乙烯、氧管程出1乙酸、乙烯、氧（15~302.6.2.3（15~302.6.2.37.8bar0.9869bar8.6bar，管程設(shè)計壓力為1.1bar。于0.1MPa（真空條件，壓降不大于進(jìn)口壓強(qiáng)的40%，出口絕壓大于0.1MPa，壓降不大于進(jìn)口壓強(qiáng)的20%。2.6.2.4熱阻均為0.00017m2KW2.6.2.52.6.2.6EDR數(shù)據(jù)輸2-1EDR工藝數(shù)據(jù)輸 換熱器結(jié)構(gòu)形式選 換熱器結(jié)構(gòu)形式選2-換熱器結(jié)構(gòu)形式換熱器的殼體選用使用最廣泛的殼體型式，E（3）2.6.3.2EDR初步設(shè)計結(jié)2-3EDR2.6.3.2EDR初步設(shè)計結(jié)2-3EDR初步設(shè)計結(jié)2.6.3.32-排列方式分類和應(yīng)用場2-排列方式分類和應(yīng)用場6~10（對直4~6EDR初步設(shè)計的結(jié)果，本換熱器采用的管長5200mm。排列方特點(diǎn)及應(yīng)用場正三角形排流體方向與正三角形的頂點(diǎn)垂直，應(yīng)用最普于處理，以及允許壓力降較高轉(zhuǎn)角三角形排與上述正三角形排列相同正方形排常用于要求流體壓力降較低和需要機(jī)械轉(zhuǎn)角正方列的高2.6.3.4殼530mm。壁厚為10mm。2.6.3.52-常見折流板折流板類優(yōu)缺2.6.3.4殼530mm。壁厚為10mm。2.6.3.52-常見折流板折流板類優(yōu)缺單弓形折流傳熱效率高；價廉；易于生壓力降最高；不適用于高粘度流雙弓形折流壓力降較單弓形折流板傳熱效率比單弓形折流板三弓形折流壓力降較雙弓形折流板傳熱效率比雙弓形折流板弓形區(qū)不排振動；比單弓形折流板更加有孔式折流流體穿過折流板孔和管子之間的隙流動，以增加傳熱效壓力降較大，僅適用于較清折流支要求流量大，管子排列方式螺旋形折流盤環(huán)形折流方式不常見；管子徑向排列時，靠近2-12折流板于殼為直徑的15%~25%。2-12折流板于殼為直徑的15%~25%。2-13圓缺率與殼徑的最最一般范最佳圓缺率/殼<殼徑的0~殼徑的一0.25（單相流0.40~0.45（多相流0.15（弓形區(qū)不排管項最最一般范最佳折流板間距/殼最大無支撐束長度的一1/3（單相流徑向排2.6.3.6接管尺寸及方2.6.3.6接管尺寸及方2.6.42.6.4.12-4圓整后結(jié)構(gòu)參選型結(jié)果及校選型結(jié)果及校2-5計算結(jié)果2-6計算結(jié)果2-7校核結(jié)果展2-7校核結(jié)果展2-8校核過程雷諾數(shù)2-9校核結(jié)果2-9校核結(jié)果總10.84~18.77m/s22.23~22.34m/s，滿足經(jīng)參考化工工藝手冊（下冊E0204?122 ?BEM530參考化工工藝手冊（下冊E0204?122 ?BEM5302.6.4.32-11管板布置換熱器機(jī)械強(qiáng)度校固定管板換熱器設(shè)計計計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來換熱器機(jī)械強(qiáng)度校固定管板換熱器設(shè)計計計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)設(shè)計計算條 設(shè)計壓 設(shè)計壓 設(shè)計溫 設(shè)計溫 管箱圓筒內(nèi)徑材料名材料名 殼程圓筒校前端管箱圓筒校核管板設(shè)計計前端管箱封計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (前端管箱封計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材焊接接頭系數(shù)壓力試驗(yàn)時應(yīng)力壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)試驗(yàn)壓力下封液壓試PT1.25Pc[] (或由用戶輸入 T=pT.(KDi0.5e)=校核條T校核結(jié)合厚度及重量計形狀系1 D2K=62i= i計算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=名義厚min=nh=結(jié)滿足最小厚度要重 力計最大允許工作壓2[]t KDi0.5e=結(jié)合后端管箱封計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (后端管箱封計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗(yàn)時應(yīng)力壓力試驗(yàn)允許通過的應(yīng)力試驗(yàn)壓力下封液壓試PT1.25Pc[] (或由用戶輸入 T=pT.(KDi0.5e)=校核條T校核結(jié)合厚度及重量計形狀系1 D2K=62i= i計算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=名義厚min=nh=結(jié)滿足最小厚度要重 力計最大允許工作壓2[]t KDi0.5e=結(jié)合殼程圓筒計計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C材 (板材殼程圓筒計計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算所依據(jù)的標(biāo)計算條筒體簡C材 (板材厚度及重量計計算厚 =2[]t =名義厚e=n-C1-C2=n 重壓力試驗(yàn)時應(yīng)力壓力試驗(yàn)類液壓試試驗(yàn)壓力PT1.25P[] (或由用戶輸入的應(yīng)力水平T T=pT.(Die)=T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力計最大允許工作壓設(shè)計溫度下計算 (Die)=t =校核條t結(jié)筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度7.00mm,合延長部分兼作法蘭固定式設(shè)計單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)設(shè)設(shè)計壓計計算條件簡圖設(shè)計溫0裝配溫材料名殼設(shè)計溫度下許用應(yīng)力平均金屬溫度下彈性模程平均金屬溫度下熱膨脹系1.076e-圓殼程圓筒名義厚度殼程圓筒有效厚殼體法蘭設(shè)計溫度下彈性筒殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A=0.252殼程圓筒金屬橫截延長部分兼作法蘭固定式設(shè)計單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)設(shè)設(shè)計壓計計算條件簡圖設(shè)計溫0裝配溫材料名殼設(shè)計溫度下許用應(yīng)力平均金屬溫度下彈性模程平均金屬溫度下熱膨脹系1.076e-圓殼程圓筒名義厚度殼程圓筒有效厚殼體法蘭設(shè)計溫度下彈性筒殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A=0.252殼程圓筒金屬橫截筒材料名管箱圓筒名義厚度(管箱為高頸法蘭取法蘭頸部大小端平均值h”Et材料名0換設(shè)計溫度下管子材料許用[t設(shè)計溫度下管子材料屈服應(yīng)力s設(shè)計溫度下管子材料彈性模量熱t(yī)平均金屬溫度下管子材料彈性模平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.076e-管子壁厚管S一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管管板管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2tCr=2Et 比值lcr熱管管板管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2tCr=2Et 比值lcr管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) (Crcr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) (Clcr i []crs1 2 2Cr材料名設(shè)計溫度下許用應(yīng)力r4管板輸入厚度管板計算厚度隔板槽面積(包括拉桿和假管區(qū)面積0管板強(qiáng)度削弱系數(shù)管板剛度削弱系數(shù)管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318 Ena/E K 管板和管子連接脹接，開管板和管子脹接(焊接)高度4管箱法材料名f法蘭外徑f基本法蘭力矩m管程壓力操作工況下法蘭力M法蘭寬度bfDfDi比值" 系數(shù)計~管板第一彎矩系數(shù)(KKf查<<GB151-1999>>27)系數(shù)~KK~系數(shù)(KtKf查<<GB151－98>>29)換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEs換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 Etna(EsAsK系數(shù)計~管板第一彎矩系數(shù)(KKf查<<GB151-1999>>27)系數(shù)~KK~系數(shù)(KtKf查<<GB151－98>>29)換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEs換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex管板第二彎矩系數(shù)(K,Q或Qex查<<GB151-1999>>28(a)或(b))系數(shù)（帶膨脹節(jié)時Q代替Q）M1 2K(QG2(K,QQex30) Kf(KfG3蘭 2E"b2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi 殼體法蘭材料名殼體法蘭厚度f法蘭外徑f法蘭寬bfDfDis比值' '3旋轉(zhuǎn)剛度K'12Efbf2'fE 12DibfDi 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KY(K查<<GB150－2011>>7-旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù) KKf4t0有效壓力組合PasPs基本法蘭力矩系 4MmMmD3i 管板邊緣力矩系數(shù)MMmM~管板徑向應(yīng)有效壓力組合PasPs基本法蘭力矩系 4MmMmD3i 管板邊緣力矩系數(shù)MMmM~管板徑向應(yīng)力系QQ~r=1(1)G4QG管板布管區(qū)周處徑向應(yīng)力系~'r=3m(1 4K(QG2不計溫差應(yīng)計溫差應(yīng)換熱管與殼程圓筒熱膨脹變0當(dāng)量壓力組合Pc算管板邊緣力矩變化系數(shù) M K 法蘭力矩變化系數(shù) ~ KM 管數(shù)管板布管區(qū)面(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt4At系數(shù)Al/系數(shù)na/系數(shù)s0.40.61Q系數(shù)(帶膨脹節(jié)時Qex代替 tDt管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1-管板總彎矩系數(shù)mm1m1系數(shù)G1em0時G1e3m系數(shù)m0時,Km31(a)實(shí)線當(dāng)m0時,Km管板總彎矩系數(shù)mm1m1系數(shù)G1em0時G1e3m系數(shù)m0時,Km31(a)實(shí)線當(dāng)m0時,Km系數(shù) m< G= ~=11 4QG 計算許用計算許用 D管板徑向應(yīng)力r i a1.5r3t管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)P~'D2 'ari1 (2m) m 1.5r3t管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p '0.5r1.5r殼體法蘭應(yīng)力 i 4YMwsPa('f 1PG2QP Q a 1.5rt3t3tA(1) As(QGc4c3[q]焊[q]脹4不計溫差應(yīng)計溫差應(yīng)換熱管與殼程圓筒熱膨脹變0當(dāng)量壓力組 PcPt(1有效壓力組合PatPt操作當(dāng)量壓力組 PcPt(1有效壓力組合PatPt操作情況下法蘭力矩系數(shù) 4MMp D3i 管板邊緣力矩系 MM~管板邊緣剪力系數(shù)管板總彎矩系數(shù)mm11------------系數(shù)G1em0時G1e系數(shù)m0時,Km31（a）實(shí)線當(dāng)m0時,Km31（b)系數(shù) m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G1= 1(1= 4Q~'= m(1r4K(QG2-- 11p=4Q2殼體法蘭力矩系 MwsMp--計算許用計算許用管板徑向應(yīng) Dr i a管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng) P~'D2k 'ari1( m 1.5rm3t3r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p-0.5r-1.5r換熱管內(nèi)壓計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算條換熱管簡C材 (管材厚度及重量計計算厚 換熱管內(nèi)壓計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算條換熱管簡C材 (管材厚度及重量計計算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名義厚n 重壓力及應(yīng)力計最大允許工作壓 (Die)=設(shè)計溫度下計算t =殼體法蘭應(yīng)力' Di f1.5r3t 1PG2QP Q a t3tAP(1)P (QGcc換熱管與管板連接拉脫應(yīng)力qt 43[q]焊[q]脹4計算結(jié)管板名義厚度管板設(shè)計計算成換熱管外壓計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算條換熱管簡-C材料名 (管材換熱管外壓計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算條換熱管簡-C材料名 (管材厚度及重量計計算厚=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n A B值重 壓力計許用外壓結(jié) =Do換熱管外壓校核條t結(jié)換熱管內(nèi)壓位管箱法蘭計合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)簡圖pCNtF殼體材料名[]法材料名力蘭f材料名力螺b栓d個墊DDh材料類壓緊面形軟墊Nmbb0>片b=b0>位管箱法蘭計合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)簡圖pCNtF殼體材料名[]法材料名力蘭f材料名力螺b栓d個墊DDh材料類壓緊面形軟墊Nmbb0>片b=b0>DGD外+D內(nèi)DGD外-螺栓受力算預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=21Abd=4 矩計預(yù)緊FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=FG==NLG=0.5(Db-DG=預(yù)緊FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 內(nèi)壓:Mp= Mp=W= LG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]f/[]f中大 Mo=t螺栓間距校實(shí)際間 =Ln最小間Lmin 最大間Lmax形狀常數(shù)確h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K9-5得ZYeFIh0松式法eFLh0查圖9-f= d1U = d1U =f3ψ=δ =4fe13=操作狀 算W iWp i 用 結(jié)輸入法蘭厚度δf160.0mm時,性 算許用結(jié)應(yīng)H fM 1.5[]t=235.5f(n n校核合換熱管外壓計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算條換熱管簡-C材料名 (管材換熱管外壓計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)計算條換熱管簡-C材料名 (管材厚度及重量計計算厚=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n A B值重 壓力計許用外壓結(jié) =Do換熱管外壓應(yīng)(1.33fe1)M0 f[]t=f校核合應(yīng)M0YZ 2 f[]t=f校核合應(yīng)=[]t=f校核合系J52.14VIMoo1校核合法蘭校核結(jié)校核合位管箱法蘭計合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)簡圖pCNtF殼體材料名[]法材料名力蘭f材料名力螺b栓d個墊DDh材料類壓緊面形軟墊Nmbb0>片b=b0>DGD外+D內(nèi)DGD外-位管箱法蘭計合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來團(tuán)簡圖pCNtF殼體材料名[]法材料名力蘭f材料名力螺b栓d個墊DDh材料類壓緊面形軟墊Nmbb0>片b=b0>DGD外+D內(nèi)DGD外-螺栓受力算預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=21Abd=4 計算FD=0.785D2L=L+M=Fi= 1 D=N操=作預(yù)緊FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=作預(yù)緊FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 內(nèi)壓:Mp= Mp=W= LG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]f/[]f中大 Mo=t螺栓間距校實(shí)際間 =Ln最小間Lmin 最大間Lmax形狀常數(shù)確h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K9-5整體法ZYeh0松式法eFLh0查圖9-f= d1U = d1U =f3ψ=δ =4fe13=操作狀 算W iWp i 用 結(jié)輸入法蘭厚度δf160.0mm時,性 算許用結(jié)應(yīng)H fM 1.5[]t=235.5f(n n校核合應(yīng)(1.33fe1)M0 f[]t=f校核合換熱器工藝條件2-12設(shè)備條件應(yīng)換熱器工藝條件2-12設(shè)備條件應(yīng)M0YZ 2 f[]t=f校核合應(yīng)=[]t=f校核合系J52.14VIMoo1校核合法蘭校核結(jié)校核合換熱器裝配2-13換熱 新型換換熱器裝配2-13換熱 新型換熱器的使 雙殼程管殼式換熱器結(jié)構(gòu)說2-14雙殼程管殼雙殼程管殼式換熱器結(jié)構(gòu)說2-14雙殼程管殼式換熱器結(jié)構(gòu)示2-15雙殼程管殼式換熱器2-15雙殼程管殼式換熱器內(nèi)部結(jié)2-16模型2.10.3新型裝置作用圖2-17截面流場圖2-17截面流場第三章反應(yīng)器設(shè)第三章反應(yīng)器設(shè)乙酸經(jīng)氧化反應(yīng)得到醋酸乙烯酯（VAc。顯然，這種生物乙烯法恰當(dāng)?shù)氐睦鸊B150-HG/T20537.1-HG/T20570.2-HG/T20570.3-HG/T20570.9-2007GB150-HG/T20537.1-HG/T20570.2-HG/T20570.3-HG/T20570.9-2007HG/T20581-HG/T20582-HG/T20583-HG/T20584-2011根據(jù)化學(xué)反應(yīng)有關(guān)流體力學(xué)、熱量、質(zhì)量傳遞過程綜合的宏觀反應(yīng)動力（1）（2）（3）3.4反應(yīng)器類型與選3.4.1反應(yīng)器結(jié)構(gòu)比3-1部分反應(yīng)器3.4.2反應(yīng)器選3.4反應(yīng)器類型與選3.4.1反應(yīng)器結(jié)構(gòu)比3-1部分反應(yīng)器3.4.2反應(yīng)器選型適用的反優(yōu)缺管氣相、液返混小、所需反應(yīng)器容積較小、比傳熱面但對慢速反應(yīng)，管要很長，壓降釜液相、液-液相、液-固適用性大、操作彈性大、連續(xù)操作時溫度固定氣-固（催化或非催化）返混小、高轉(zhuǎn)化率時催化劑用量少，催化不易磨損；傳熱控溫不易、催化劑裝卸麻流化數(shù)大；粒子輸送容易、但磨耗大；床內(nèi)返大，對高轉(zhuǎn)化率不利，操作條件限制較移動傳熱好、反應(yīng)連續(xù)、返混小、催化劑不斷圖3-1固定床反應(yīng)器3-2固定床圖3-1固定床反應(yīng)器3-2固定床列管式反應(yīng)器示意3.4.3設(shè)備專利號：CN3.4.3.1新型反應(yīng)器介2b2c19b，20a，20b11（1310（15化劑更方便還可以在所述的反應(yīng)器筒體（1）下部設(shè)有廢催化劑卸出口（14。筒體橫截面的面積比為0.2~0.4。新型設(shè)備裝置示意3-3列管式反應(yīng)新型設(shè)備裝置示意3-3列管式反應(yīng)器方式示意3-4環(huán)狀折流板正3-5環(huán)狀折流板俯視3-6倒錐形折流盤正3-7倒錐形折流盤俯3.5催化劑3.5.1催化劑組成選PdPdPdPd上升，PdPd0.5wt%~3wt%。為了提高催化劑的選擇性，在活性組份Pd中引入惰性物質(zhì)Au，Au本身對PdAuPd中，AuPd互熔為合金，AuPd隔離開來，使心改變?yōu)?Pd-Au-Pd-Au-結(jié)構(gòu)，形成了單個Pd活性中心，此時乙烯在Pd上進(jìn)行單AuPdd帶空穴更加適宜，吸附力更加適PdAu含量的增加而提高，通常催化劑中Au/Pd比例控制在0.25~1.0。 3.5.3催化劑物性參3.5.3催化劑物性參3-2催化劑粒傳統(tǒng)的乙烯氣相法工藝路線主要有由Bayer和Hoechst固定床工藝，技術(shù)流程也很相似，它們的區(qū)別主要在于兩種方法的催化劑的化卸下來的催化劑中貴金屬回收。反應(yīng)壓力為0.5~1.1MPa，而USI法催化劑以Pd-Pt為主體，采用α-Al2O3125~140℃，壓平均粒外徑×內(nèi)徑圖3- 相同反應(yīng)條件下不同Pd-基催化劑上乙酸乙烯轉(zhuǎn)化率（TOF）與反應(yīng)溫Bayer法催化劑活性高，但操作條件較為苛刻；USI法操作條件緩和，催化劑壽命長，但活性較差。綜合上述考慮，本項目優(yōu)選Bayer法作為乙烯制醋圖3- 相同反應(yīng)條件下不同Pd-基催化劑上乙酸乙烯轉(zhuǎn)化率（TOF）與反應(yīng)溫Bayer法催化劑活性高，但操作條件較為苛刻；USI法操作條件緩和，催化劑壽命長，但活性較差。綜合上述考慮，本項目優(yōu)選Bayer法作為乙烯制醋3-國內(nèi)外乙烯氣相Bayer法催化劑的綜3-4催化劑物性催化劑顆Pd-催化劑顆粒形球催化劑活性組分蛋殼催化劑顆粒直催化劑床層空隙進(jìn)口一國產(chǎn)一進(jìn)口三國產(chǎn)三進(jìn)口四國產(chǎn)四催化劑型Bayer-CT-KRV-CTV-Type-CTV-載硅膠/球硅膠/球硅膠/球硅膠/球硅膠/球硅膠/球活性組分分蛋白蛋白蛋殼蛋殼蛋殼蛋殼 選擇3.6反應(yīng)過程分3.6.1反應(yīng)方程CHCHCHCOOH1OCHCOOCHCHH3.6反應(yīng)過程分3.6.1反應(yīng)方程CHCHCHCOOH1OCHCOOCHCHH22323 2CH2CH23O22CO22H3.6.2反應(yīng)熱力學(xué)分3-乙烯氧乙?；磻?yīng)中各物質(zhì)的標(biāo)準(zhǔn)熱力學(xué)G0150.56kJ/molG01314.38kJ/mol物ΔHi/KJ·mol-ΔGi/KJ·mol-00--------為1026為1026和10230數(shù)量級，因此這兩個反應(yīng)均為不可逆反應(yīng)。同時，通過計算能夠得到反應(yīng)的焓變數(shù)據(jù)，主、副反應(yīng)的ΔH?3.6.3反應(yīng)（1）表面吸附的乙烯分子首先脫氫生成表面乙烯基（-CH-CH2）C2H42PdCH2CHHO22PdCH3COOHPdPdCH3COOHPdOOCOH3PdPdPdOHPdHPdPdH2OPdH酸乙烯的中間體AH（CH2CH2OCOCH3，再經(jīng)過β-酸乙烯的中間體AH（CH2CH2OCOCH3，再經(jīng)過β-Pd01O2AcOHOAcHO2222PdOAcAcOPd23PdOAc CHCHCH2AcOHPd0 3圖3-9VAc合成的S-機(jī)理和M-機(jī)理圖示及DFT計算得到各基元步驟活化能壘而對于本項目所選擇的Pd-Au系催化劑而言，Pd-Au催化劑表面處于對角PdAuPd1Au4Pd1Au6的鈀單原子形式。實(shí)驗(yàn)及模擬結(jié)果均表明：Pd-Au雙金屬催化劑經(jīng)熱處理后，Au(111)及原子對的原子排布。KoelAES、LEISS、XPSAu(111)上負(fù)載的超薄Pd膜在溫度高于300K時便會有Pd/Au合金生成。Li等重點(diǎn)利用COAu/Pd(100)的可能活性中心進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。隨著表Pd覆蓋率的降低，CO由橋式吸附變?yōu)閱蝹€Pd原子上的頂位吸附，脫附溫度逐漸3.6.4反應(yīng)動力學(xué)分3.6.4.1反應(yīng)動力學(xué)研Pd-Au別極大，比較典型的是：Wieland提出的工業(yè)催化劑在1.07~1.17Mpa3.6.4反應(yīng)動力學(xué)分3.6.4.1反應(yīng)動力學(xué)研Pd-Au別極大，比較典型的是：Wieland提出的工業(yè)催化劑在1.07~1.17Mpa1E4.22exp59.15(kJ/mol)/RTr21式中，rVAC為醋酸乙烯酯的反應(yīng)生成速率，rCO2為二氧化碳的反應(yīng)生成速率1212CTV-III 2.1838exp12CTV-III 2.1838exp56.85kJ/mol/RTO 1.968E6exp108.62kJ/mol/RTO0.5y n010.5y y 0.25y 0CO2C2C2C2 10.5y 0.51 P CO2 y 0.5y y CO2 d nV rCO1 E VAc TRgECO 2 HRTgBkH.VAc,EVAc,mV,kH.CO,mC2分別為反應(yīng)器入口、出口和出口干基摩爾流率；y0i分?jǐn)?shù)；yDrCO1 E VAc TRgECO 2 HRTgBkH.VAc,EVAc,mV,kH.CO,mC2分別為反應(yīng)器入口、出口和出口干基摩爾流率；y0i分?jǐn)?shù)；yD為出口干基各組份摩爾分?jǐn)?shù)；y 2ABy 2By ; By AN0/Nt13y 3.5y /1 BND/Nt1/AAy y 3/2y yVAc、yCO2為系統(tǒng)的獨(dú)立變量，通過物料衡算得到與其它變量關(guān)系的表達(dá)EVAck0,VAcr RgT dnCOkCO 2rP22R22gCkVAc,kCO,EVAc,ECO,mV,mC 以Marquardt-Causs-Newton法進(jìn)行參數(shù)估值時的最優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)yyMSObjCCO yCO2 10exp39092/RT 10exp32322/RT85gO2g3.6.4.2宏觀動力學(xué)模的相關(guān)指數(shù)ρ2和F檢驗(yàn)指標(biāo)來檢驗(yàn)?zāi)Ｐ偷倪x定性。3-6宏觀動力學(xué)模型統(tǒng)計指從上表可以看出 3.6.4.2宏觀動力學(xué)模的相關(guān)指數(shù)ρ2和F檢驗(yàn)指標(biāo)來檢驗(yàn)?zāi)Ｐ偷倪x定性。3-6宏觀動力學(xué)模型統(tǒng)計指從上表可以看出 3.6.4.3結(jié)通過以無梯度反應(yīng)器對新型CTV-Ⅳ醋酸乙烯酯合成催化劑的宏觀反應(yīng)動al.vinylacetatefromethylene,aceticacidandoxygenindustrialplant k0.35p 1C2H kAexp(E1 A9.7103molVA/(kgCatseg1E115KJ/3.7反應(yīng)條件的選3.7.1溫由乙烯、氧氣和乙酸合成醋酸乙烯酯是放熱反應(yīng)，主、副反應(yīng)的ΔH?分別6圖3- 反應(yīng)溫圖3- 反應(yīng)溫度對空時收率的選擇性的影3.7.2壓表3- 操作壓力和空時收率及反應(yīng)選擇性關(guān)798.675kPa（表壓3.7.3原料3-8組表3- 操作壓力和空時收率及反應(yīng)選擇性關(guān)798.675kPa（表壓3.7.3原料3-8組分在空氣中的爆炸極90~95%280~300kg/(m3·h。2（mol在乙烯-8.1：1~8.5：1（mol。3-9乙烯和氧氣的操組在空氣中的爆乙乙醋酸乙壓MPa（表壓空時收選擇性壓MPa（表壓空時收選擇性0—3-10乙酸的轉(zhuǎn)換率和空時收3-10乙酸的轉(zhuǎn)換率和空時收6%（mol）乙酸加料乙烯：氧氣：乙酸乙酸轉(zhuǎn)換率空時收操作壓力，MPa（表壓乙烯/氧氣93.8.1物料3-物料平衡組分流出進(jìn)3.8.1物料3-物料平衡組分流出進(jìn)GLYCE-00003.8.2基本3-12設(shè)計數(shù)據(jù)和工作項數(shù)項數(shù)醋酸乙烯酯年產(chǎn)10原料配比（摩爾比乙烯：醋酸：氧氣：氮00FURFU-00摩爾流質(zhì)量流體積流3.8.2基本3-12設(shè)計數(shù)據(jù)和工作項數(shù)項數(shù)醋酸乙烯酯年產(chǎn)10原料配比（摩爾比乙烯：醋酸：氧氣：氮00FURFU-00摩爾流質(zhì)量流體積流溫C壓摩爾汽相分11摩爾液相分00摩爾固相分00摩爾-質(zhì)量焓-摩爾cal/mol--質(zhì)量cal/gm-摩爾密3.13E-質(zhì)量密平均分子3.8.3設(shè)備3.8.4催化劑填VRSVSV——體積空 47898.3144432.57m3/3.8.3設(shè)備3.8.4催化劑填VRSVSV——體積空 47898.3144432.57m3/44432.57VR3.8.5反應(yīng)管長度計44432.577.714mAR 1.6o年工作時8000空1200h-反應(yīng)溫140反應(yīng)選擇反應(yīng)壓催化劑活64.71HR RH4.84.80.4 V64.71HR RH4.84.80.4 V1d2l0.7850.0324.803.3910314nVR10923 3.3913.8.7列管筒體Dtb1。a1(12n3)1/26n——為列管數(shù)列管為2t1.250.03a1(12109233)1/2162b59.8421e10.03D0.0375(120.681)20.033.8.8反應(yīng)器高D0.0375(120.681)20.033.8.8反應(yīng)器高EHAJB/T4746—20023.8.9反應(yīng)器壁pD2[]'δD[σ]′——鋼板3-13焊接接頭系數(shù)焊接接頭形對接接100%無損檢局部無損檢焊接工藝特雙面焊相當(dāng)于雙面焊的全焊透接單面焊（沿焊縫根部全長有緊貼0.79821800.85GB708C1=0.65mm0.79821800.85GB708C1=0.65mmC2=2mm，故名義厚度12.030.65214.68mm3.8.10管口Vin5730.719m3/h1.592m3/P8112~20m/s；絕對壓力為6000~14000pa時，可取30~50m/s；絕對壓小于6000pa時，可取43.14dof管法蘭選用PL400-0.798RF，DN200×6-B-Q235-BJB/T4736Vin44439.93m3/h12.344m3/P8112~20m/s；6000~14000pa時，可取30~50m/s6000pa50~70m/s本金屬的墊板43.14dof管法蘭選用PL1200-0.798RF，DN400×6-B-Q235-BJB/T47363.8.11熱量衡算43.14dof管法蘭選用PL1200-0.798RF，DN400×6-B-Q235-BJB/T47363.8.11熱量衡算aspen反應(yīng)的傳熱系數(shù)為K=345.6核算換熱T37.5 A 345.6A0dLn3.140.0306.7210923 Lu2pBReMdpu0 3.8.13選用橢圓形封頭，取形狀系數(shù)K=1，為焊接方便，壁厚和材料與反應(yīng)器直Q345R4600mm16mm，總深度為3.8.14支座的設(shè)3.8.13選用橢圓形封頭，取形狀系數(shù)K=1，為焊接方便，壁厚和材料與反應(yīng)器直Q345R4600mm16mm，總深度為3.8.14支座的設(shè)反應(yīng)器計算結(jié)3-反應(yīng)器計算項參反應(yīng)溫度反應(yīng)壓力設(shè)計溫度設(shè)計壓力反應(yīng)器類固定床反應(yīng)催化劑類Pd-空速(h-催化劑填充量催化劑填充高度反應(yīng)管長度尺材個數(shù)（根排等腰三角折流板（單弓形，圓缺25%）間封形標(biāo)準(zhǔn)橢圓材反應(yīng)管長度尺材個數(shù)（根排等腰三角折流板（單弓形，圓缺25%）間封形標(biāo)準(zhǔn)橢圓材厚度深度筒直邊高度焊接系質(zhì)量材焊接系質(zhì)量裙類圓筒材壁厚高度螺栓規(guī)防火層材料及厚總長度全反應(yīng)器質(zhì)量3.10反應(yīng)器設(shè)計校立式容器校計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來筒體設(shè)計條內(nèi)3.10反應(yīng)器設(shè)計校立式容器校計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來筒體設(shè)計條內(nèi)內(nèi)徑Di許用應(yīng)tt2液焊接接頭系數(shù)試驗(yàn)壓力pT22夾套封校核合校核結(jié)質(zhì)攪拌軸計算軸備注3.10.2筒內(nèi)筒體內(nèi)壓計計算所依據(jù)的標(biāo)計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來GB150.3-計算條筒體簡C材 板材3.10.2筒內(nèi)筒體內(nèi)壓計計算所依據(jù)的標(biāo)計算單合肥工業(yè)大學(xué)（宣城校區(qū)）鍵酯未來GB150.3-計算條筒體簡C材 板材厚度及重量計算厚 =2[]t =有效厚名義厚n=重壓力試驗(yàn)時應(yīng)力校壓力試驗(yàn)類液壓試試驗(yàn)壓PT1.25P