DBJ-T15-244-2022 裝配式超高性能混凝土市政橋梁結構技術規(guī)程

廣東省標準裝配式超高性能混凝土市政橋梁結構技術規(guī)程2022-09-23發(fā)布2廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳發(fā)布廣東省標準批準部門：廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳3超高性能混凝土市政橋梁結構技術規(guī)程》的公告粵建公告〔2022〕34號經(jīng)組織專家委員會審查，現(xiàn)批準《裝配式超高性能混凝土市政橋梁結構技術規(guī)程》為廣東省地方標準，編號為DBJ/T15-244-2022。本標準自2023年5月1日起實施。2022年9月23日4根據(jù)《廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳關于發(fā)布<2020年廣東省工程建設標準制(修)訂計劃〉的通知》(粵建科函〔2020〕397號)責具體技術內(nèi)容的解釋。各單位在執(zhí)行過程中如請寄送廣東省建筑設計研究院有限公司(地址：廣州市荔灣區(qū)流本規(guī)程主編單位：廣東省建筑設計研究院有限公司本規(guī)程參編單位：廣東省建院施工圖審查中心李巍胡智敏寧平華陳偉郭云飛熊勇鄭小紅毛志堅宋琢田月強饒欣頻林能佑姚永健邱明紅李萌熊炫偉本規(guī)程主要審查人員：孫向東姜海波吳瑞卿孫曉立謝尉鴻劉玫孫暉6 22.1術語 22.2符號 3 8 83.2普通鋼筋及預應力材料 3.3接縫材料 4結構設計基本規(guī)定 4.1一般規(guī)定 4.2鋼筋設計規(guī)定 4.3超高性能混凝土構件設計規(guī)定 204.4轉向(定位)及錨固裝置 214.5耐久性設計 265持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.1一般規(guī)定 285.2正截面承載力計算 295.3斜截面受剪承載力計算 5.4正截面受壓承載力計算 5.5正截面受拉承載力計算 395.6受沖切承載力計算 405.7局部受壓承載力計算 6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 6.1一般規(guī)定 7 6.4裂縫寬度驗算 466.5撓度驗算 7持久狀況和短暫狀況構件的應力計算 487.1持久狀況預應力超高性能混凝土構件應力計算 48 518.1一般規(guī)定 518.2濕接縫 8.3膠接縫和干接縫 589.1一般規(guī)定 58 58 9.4澆筑與養(yǎng)護 62 9.6接縫施工 679.7特殊氣候條件下施工 10.3預應力材料 10.4預埋件 7310.5模板和支架 10.6構件 7411工程竣工驗收 75附錄A彎曲試驗及數(shù)據(jù)處理方法 附錄B四點彎曲試驗和數(shù)據(jù)處理方法 888附錄C纖維取向系數(shù)K的計算 附錄D超高性能混凝土中鋼纖維體積率的試驗、檢驗方法 95本規(guī)程用詞說明 97引用標準名錄 9 2 2 3 83.1Ultra-highPerformanceConcrete 83.2SteelReinforceme 4FundamentalRequirements 4.1GeneralRequir 4.2DesignRequirementsf 204.4DeviatorandAnchorageDevices 21 26 28 5.2FlexuralCapacityofNormalSection 29 33 365.5TensileCapacityofNormal 39 40 44 45 46 46 48 49 51 51 52 58 58 58 65 69 72 74 75AppendixABendingTestandDataProcessing 80AppendixBFourPointBendingTestandDat 88AppendixCCalculationofFiber 93AppendixDTestandInspectionMethodsofSteelFi 95ExplanationofWordinginThisS ListofQuotedStandards 98Addition:ExplanationofPro 11.0.1為規(guī)范裝配式超高性能混凝土市政橋梁的設計、施工、1.0.2本規(guī)程適用于新建和改擴建的采用超高性能混凝土的裝1.0.3本規(guī)程采用以概率理論為基礎、按分項系數(shù)表達的極限1.0.4裝配式超高性能混凝土市政橋梁的設計、施工、檢驗及2纖維混凝土結構中纖維實際沿某一特定方向分布的取值系數(shù)，即在模制試件(假設滿足空間隨機分布)得到的力學性能特征值與在結構上切割制備試件(實際分布情況)得到的力學性能單軸拉伸試驗過程中試件達到彈性極限時所對應的拉應力，即拉應力-應變曲線上由線性轉為非線性的轉折點所對應的拉應單軸拉伸試驗過程中試件拉應力超過彈性極限抗拉強度后，單軸拉伸試驗過程中試件拉應力超過彈性極限抗拉強度后，3在溫度為20℃±5℃、相對濕度大于50%的室內(nèi)靜置1d~2d后脫模，將脫模后的試件進行蒸汽養(yǎng)護，以不大于15℃/h的速率升溫至90℃±1℃,恒溫48h,然后以不大于15℃/h的速率降溫至20℃±5℃。超高性能混凝土預制節(jié)段拼接縫兩側表面，用于抵抗剪力、凹凸密接匹配的多重鍵塊(槽)。2.1.10濕接縫wetjoints2.1.11干接縫dryjoints2.1.12膠接縫epoxyjointsfuk——邊長100mm的超高性能混凝土立方體抗壓強度f、fn——超高性能混凝土彈性極限抗拉強度、極限抗拉4to、em——超高性能混凝土受拉彈性極限拉應變(初裂應F——超高性能混凝土局部受壓面上作用的局部荷載或o、σ?—第i層縱向普通鋼筋、預應力鋼筋的應力，正值56——相對界限受壓區(qū)高度；a、a'——受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預應力鋼筋的合力點a、a,—受拉較大側環(huán)向箍筋、錨固鋼筋合力作用點以及e——軸向壓力作用點至縱向普通受拉鋼筋和預應力受7n——偏心受壓構件考慮二階彎矩影響的軸向壓力偏心α?——等效矩形應力圖系數(shù)，即矩形應力圖塊的應力值β——鋼纖維對超高性能混凝土構件局部受壓承載力的83.1.1超高性能混凝土原材料的要求和制備方法應符合現(xiàn)行國3.1.2超高性能混凝土強度等級應按邊長100mm立方體試件的3.1.3超高性能混凝土立方體抗壓強度標準值fux、軸心抗壓強度標準值?α和軸心抗拉強度標準值。應按表3.1.3采用。超高性能混凝土立方體抗壓強度標準值fux和軸心抗拉強度標準值π宜按現(xiàn)行團體標準《超高性能混凝土基本性能與試驗方法》3.1.4超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值f.和軸心抗拉強度9強度等級拉應力拉應力拉應力拉應力應變軟化型(T1類)低應變硬化型(T2類)高應變硬化型(T3類)若無實測數(shù)據(jù)，整體纖維取向系數(shù)K取1.25,局部纖維取向系數(shù)K取1.75。3.1.11超高性能混凝土的重度可取26kN/m3?；炷翍眉夹g規(guī)程》JGJ/T283的規(guī)定。3.1.13超高性能混凝土的收縮應變計算應符合下列規(guī)定：1采用標準蒸汽養(yǎng)護的超高性能混凝土，養(yǎng)護結束后的超高性能混凝土收縮應變可取零。2采用標準常溫養(yǎng)護(環(huán)境溫度20℃±2℃,相對濕度大于95%)的超高性能混凝土，其收縮應變宜通過試驗確定。若無t——計算考慮時刻的超高性能混凝土齡期(d);數(shù)據(jù)，且超高性能混凝土壓應力不大于0.4/x時表3.1.14超高性能混凝土徐變系數(shù)終極值和系數(shù)a、b取值加載齡期?(d)徐變系數(shù)終極值φ。(tt)47 指標宜按表3.1.15選用。3.1.16超高性能混凝土的抗?jié)B性能等級應按表3.1.16選用。3.1.17磨蝕環(huán)境下，超高性能混凝土的耐磨性能應通過專門的試驗研究確定。3.1.18不同環(huán)境類別和作用等級下，設計使用年限為100年的超高性能混凝土橋涵結構和構件，其耐久性能設計指標應符合表3.1.18的規(guī)定。Ⅱ類：凍融環(huán)境EIV類：除冰鹽等其他氯EDCI類：磨蝕環(huán)境3.2普通鋼筋及預應力材料3.2.1普通鋼筋應符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1、《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2及《鋼筋混凝土用余熱處理鋼筋》GB/T13014的規(guī)定。3.2.2預應力鋼筋應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG3362和國家標準《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T5224的規(guī)定。3.2.3體內(nèi)預應力波紋管宜采用金屬波紋管，其性能應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《預應力混凝土用金屬波紋管》JG/T225的規(guī)定。3.2.4體內(nèi)預應力管道灌漿材料應符合現(xiàn)行國家標準《預應力孔道灌漿劑》GB/T25182的規(guī)定。3.3.2采用濕接縫時，其力學性能指標應不低于預制節(jié)段超高性能混凝土的力學性能指標。采用膠接縫時，其膠體性能及粘結能力應符合現(xiàn)行團體標準《預制節(jié)段拼裝用環(huán)氧膠粘劑》T/4.1.1裝配式超高性能混凝土橋梁結構應進行以下兩類極限狀1承載能力極限狀態(tài)：對應于結構及其構件達到最大承載2正常使用極限狀態(tài)：對應于結構及其構件達到正常使用11和《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD60的相關規(guī)定選取及計算。構件的制作、運輸及安裝，應考慮相應的動力系數(shù)及施工1在設計超高性能混凝土預制構件和拼裝構件時，應對構2結構構件成橋狀態(tài)的內(nèi)力應根據(jù)設計施工方案逐階段計3結構構件成橋狀態(tài)的應力根據(jù)設計施工方案，采用相應4汽車荷載的作用效應計入汽車荷載偏載的增大效應，偏5彎、寬、斜及變寬或分岔等復雜橋梁結構可采用實體有4.1.5對于承壓和受剪的超高性能混凝土薄壁板，需對其承壓4.1.6超高性能混凝土橋梁的安全等級和設計使用年限應符合4.1.7裝配式超高性能混凝土橋梁結構設計應考慮施工技術水4.1.8預應力超高性能混凝土橋梁中的體內(nèi)與體外預應力鋼束4.1.10本規(guī)程未明確規(guī)定的結構設計事項，應符合現(xiàn)行行業(yè)4.2.1超高性能混凝土構件中，普通鋼筋及預應力鋼筋的最小1普通鋼筋保護層厚度取鋼筋外緣至超高性能混凝土表面的距離，不應小于鋼筋公稱直徑。2先張法構件中預應力鋼筋的保護層厚度取鋼筋外緣至超高性能混凝土表面的距離，不應小于預應力鋼筋公稱直徑；后張法構件中預應力鋼筋的保護層厚度取預應力管道外緣至超高性能混凝土表面的距離，不應小于其管道直徑的1/2。3普通鋼筋和預應力鋼筋的保護層厚度不應小于縱向受力鋼筋公稱直徑的1/2。4最外側鋼筋的保護層厚度不應小于表4.2.1的規(guī)定值。最小厚度(mm)Ⅱ類：凍融環(huán)境IV類：除冰鹽等其他氯化物環(huán)境I類：磨蝕環(huán)境4.2.2超高性能混凝土梁和板內(nèi)的縱向受力鋼筋應優(yōu)先采用HRB400和HRB500級鋼筋，梁、板內(nèi)縱向鋼筋的最小凈距應滿1縱向鋼筋的凈距不應小于1.5倍縱向受力鋼筋的直徑，不應小于1.5倍鋼纖維最大長度，且不小于20mm。倍鋼筋直徑且不得小于35mm,豎向仍不得小于鋼筋直徑且不得小于20mm。3其他構造要求還應滿足現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計4.2.3超高性能混凝土梁中箍筋的配置應符合現(xiàn)行行業(yè)標準家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的相關規(guī)定。4.2.4超高性能混凝土柱中縱向鋼筋和箍筋的配置應符合現(xiàn)行1先張法構件中預應力鋼筋的凈距不應小于1.5倍鋼筋公稱直徑，不應小于1.5倍纖維最大長度，且不應小于30mm。2后張法構件中預應力鋼筋管道的凈距不應小于0.5倍管道直徑，不應小于1.5倍纖維最大長度，且不應小于40mm。4.2.6超高性能混凝土構件縱向受力鋼筋的最小配筋率應按表4.2.6縱向受力鋼筋的最小配筋率p最小配筋率ppin(%)4.2.7超高性能混凝土受彎構件內(nèi)抗剪箍筋的最小配箍率pm為鋼纖維含量特征參數(shù)，λ=pl/d,,pr為鋼纖維的體積摻量百應變硬化型(T3類)要求，并且構件的受彎承載力、抗裂驗算M?——受彎構件正截面開裂彎矩值，按現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 變硬化型(T3類)要求，并且超高性能混凝土構件的受剪承載1超高性能混凝土中縱向受拉鋼筋的基本錨固長度按式d——錨固鋼筋的直徑；a——錨固鋼筋的外形系數(shù)，按表4.2.10-1取值。帶肋鋼筋a2當超高性能混凝土構件計算中充分考慮普通鋼筋的強度時，其最小錨固長度應符合表4.2.10-2的規(guī)定。受壓鋼筋(直端)彎鉤端4.2.11超高性能混凝土構件中的鋼筋接頭可采用焊接接頭、機械連接接頭(套筒擠壓接頭、墩粗直螺紋接頭)和綁扎接頭，并符合下列規(guī)定：1鋼筋接頭宜設在受力較小區(qū)段，并宜錯開布置。2鋼筋焊接接頭和機械連接接頭應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG3362的有關規(guī)定。3綁扎接頭的鋼筋直徑一般不宜大于28mm,但軸心受壓和偏心受壓構件中的受壓鋼筋，其綁扎接頭的鋼筋直徑可不大于4鋼筋的綁扎接頭應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG3362或國家標準《混凝土4.2.13箍筋的末端應做成彎鉤，彎曲角度可取135°。彎鉤的彎曲直徑應大于被箍的受力主鋼筋的直徑，且HPB300級鋼筋不應小于箍筋直徑的2.5倍，HRB400級鋼筋不應小于箍筋直徑的震結構不應小于箍筋直徑的10倍。合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)4.2.15超高性能混凝土構件的體外索之間的凈距應不小于4.3.1在滿足保護層最小厚度、鋼筋布置要求的條件下，超高板的最小厚度不應小于50mm,并應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼1超高性能混凝土橋面板的計算應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公2超高性能混凝土橋面板作為局部結構體系分析時，除應3對于含體內(nèi)預應力束的超高性能混凝土橋面板驗算，應4超高性能混凝土橋面板驗算時，應綜合考慮整體結構體1)正截面受彎承載力驗算按本規(guī)程第5.2節(jié)相關規(guī)定執(zhí)2)橋面板抗沖切承載力驗算按本規(guī)程第5.6節(jié)相關規(guī)定3)橋面板抗裂性能驗算按本規(guī)程第6.3節(jié)和第6.4節(jié)相關4)橫隔板(或橫肋)抗裂性能驗算：汽車輪載作用下(不考慮沖擊系數(shù)),橫隔板(或橫肋)的橫橋向應力宜小于超高性能混凝土抗拉強度設計值，若大于超高性能混凝土抗拉強度設計值，應按本規(guī)程第6.4節(jié)相關規(guī)1腹板寬度：未配置箍筋時不應小于75mm,配置箍筋時不應小于100mm。2當腹板厚度有變化時，其過渡段長度不宜小于12倍腹板3當腹板內(nèi)設有豎向預應力鋼筋時，上下承托之間的腹板上下承托之間的腹板高度不應大于腹板寬度的15倍。4當T形梁、I形梁或箱形梁承受扭矩時，其腹板平均厚4.3.5超高性能混凝土結構構造應便于施工時混凝土的搗固、4.4轉向(定位)及錨固裝置4.4.1超高性能混凝土橋梁的體外預應力鋼束的轉向構造、定4.4.2轉向構造的尺寸與鋼束布置方式、轉向器的尺寸有關。4.4.3定位構造應考慮設置減振材料，以減小體外預應力鋼束4.4.4體外預應力鋼束宜錨固在橫梁上。錨固構造設計時宜考4.4.5體外預應力鋼束進入錨固構造后宜適當轉向，以避免鋼束拉力波動直接傳至錨具夾片，并使張拉端處于施工便利的方4.4.6體外預應力在錨固構造、轉向構造、定位構造和減振裝置之間的自由長度不宜大于8m,如必須取用更大長度時應根據(jù)4.4.7錨固齒塊的端面尺寸應按錨具的布置要求選定。錨固齒4.4.8轉向塊內(nèi)應設有兩種鋼筋：圍住單個轉向孔的內(nèi)環(huán)筋和沿轉向塊周邊圍住所有轉向孔的外封閉箍筋(圖4.4.8)。內(nèi)環(huán)筋至轉向孔邊緣的最小距離約為25mm;外封閉箍筋在豎直方向高于內(nèi)環(huán)筋約50mm;內(nèi)環(huán)筋和封閉箍筋沿轉向塊縱向布置的間距不宜大于100mm4.4.9體外束超高性能混凝土轉向裝置的設計計算應遵循以下2轉向裝置的承載能力計算應包含受拉承載能力計算和受剪承載能力計算兩部分。3超高性能混凝土轉向裝置在正常使用極限狀態(tài)下的應力狀況宜采用空間有限元軟件計算確定，抗裂驗算時宜考慮超高性能混凝土的抗拉貢獻。4.4.10計算超高性能混凝土轉向裝置的作用效應設計值時，可取有效預應力，荷載分項系數(shù)應取1.3。如圖4.4.10所示，承受空間體外預應力作用的轉向裝置，在極限狀態(tài)下其水平分力設計值Na和豎向分力設計值N分別由式(4.4.10-1)、式(4.4.10-2)確定。張拉時對轉向裝置的合力在水平方向的分力設計張拉時對轉向裝置的合力在豎直方向的分力設計0——體外預應力束在豎直平面內(nèi)的彎起角度(豎彎角);β——體外預應力束在水平面內(nèi)的彎起角度(平彎角);超高性能混凝土構件連接界面(圖4.4.11-1中A-A截面)的受剪f——箍筋抗拉強度設計值，按照現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG33622轉向塊受拉承載力可按下式驗算(圖4.4.11-2):a;——受拉較大側環(huán)向箍筋、錨固鋼筋合力作用點至截面a'——受拉較小側環(huán)向箍筋、錨固鋼筋合力作用點至截面d?——鋼管轉向器形心至箍筋截面重心的水平距離，當轉向塊內(nèi)箍筋沿縱橋向對稱布置時，應取0;e、e;——分別為偏心豎向力Nu作用點至受拉較大邊、受拉4.4.13超高性能混凝土轉向裝置應驗算4.4.14對于超高性能混凝土轉向裝置與超高性能混凝土板的交界面(參見本規(guī)程圖4.4.11-1中A-A截面),尚應驗算其抗裂性1宜采用空間有限元軟件計算轉向裝置的設計最大拉應力其中[a]為A-A交界面的名義開裂應力容許值。3A-A交界面的名義開裂應力容許值[]的取值：按本規(guī)程第6.4節(jié)規(guī)定計算超高性能混凝土偏心受拉構件(構件受力特征系數(shù)α=0.24)裂縫寬度為0.05mm時，對應的名義應力為名義開裂應力f,除以分項系數(shù)1.45得到名義開裂應力容許值[f]。4.4.15后張預應力超高性能混凝土錨固區(qū)的局部區(qū)錨下受壓承載力應符合本規(guī)程第5.7節(jié)的規(guī)定，其余驗算應符合現(xiàn)行行業(yè)4.5.2超高性能混凝土橋梁所處環(huán)境類別應按現(xiàn)行國家標準4.5.3超高性能混凝土材料耐久性應符合現(xiàn)行國家標準《活性4.5.4超高性能混凝土橋梁結構及構件應采取下列耐久性技術2預應力超高性能混凝土結構中的預應力體系根據(jù)具體情3有抗?jié)B要求的結構，超高性能混凝土的抗?jié)B等級符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構耐久性設計標準》GB/T50476的規(guī)定。4寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中，超高性能混凝土應滿足抗凍要4.5.5超高性能混凝土橋梁結構的形狀、布置和構造應阻擋或5.1.1本章適用于配筋超高性能混凝土構件、預應力超高性能的驗算。承載能力極限狀態(tài)驗算的作用效應(其中汽車荷載應計入沖擊系數(shù))應采用其基本組合設計值S,構件承載力設計值R式中：%——橋梁結構重要性系數(shù)，按橋涵結構設計安全等級，一級、二級、三級分別取用1.1、1.0、0.9,橋涵結構設計安全等級應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路橋涵設S——作用組合(其中汽車荷載應計入沖擊作用)的效應JTGD60的規(guī)定，對持久設計狀況下應按作用基本f、f:——分別為超高性能混凝土抗壓強度設計值、鋼筋的強ag——幾何參數(shù)標準值，當幾何參數(shù)的變異性對結構性能Y—結構構件的抗力模型不定性系數(shù)，靜力設計取1.0;對不確定性較大的結構構件，根據(jù)具體情況取大于1.0的數(shù)值；抗震設計應采用承載力抗震調(diào)整系數(shù)注：式(5.1.2-1)中的γS為內(nèi)力設計值，本規(guī)程中各章分5.2.1超高性能混凝土構件正截面承載力計算基本假定應符合1截面應變保持平面，即截面纖維應變與到中性軸的距離3縱向受力鋼筋的應力取鋼筋應變與其彈性模量的乘積，o、σ?—第i層縱向普通鋼筋、預應力5.2.2受彎構件、偏心受力構件正截面承載力計算時，受壓區(qū)受壓區(qū)等效矩形應力圖塊的高度x可根據(jù)圖塊的應力值可取混凝土軸心抗壓強度設計值fc的α?倍，α?可β5.2.3縱向受拉鋼筋屈服與受壓區(qū)混凝土壓脆同時發(fā)生(即界限破壞)時的相對受壓區(qū)高度5可按下列公式計算：式中：5——相對界限受壓區(qū)高度，取ξ=x,/h?;5.2.4矩形截面或翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構件，其正截面受彎承載力(圖5.2.4)應符合下式要求：α?f(bx+Gw-on)?'+fA'=fmA,+f不需要符合式(5.2.4-4)的要求。a?——等效矩形應力圖系數(shù)，即矩形應力圖塊的應力值與混凝土軸心抗壓強度設計值的比值，可按本規(guī)程表o—受壓區(qū)縱向預應力鋼筋合力點處混凝土法向應力等于零時預應力鋼筋的應力，應按現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG5——相對界限受壓區(qū)高度，可按本規(guī)程第5.2.3條規(guī)定a、a?——分別為受拉區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預應力鋼筋合a(、a;——分別為受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預應力鋼筋合a——受拉區(qū)普通鋼筋和預應力鋼筋的合力點至受拉區(qū)邊a'——受壓區(qū)普通鋼筋和預應力鋼筋的合力點至受壓區(qū)邊緣的距離，當受壓區(qū)未配置縱向預應力鋼筋或受壓5.2.5翼緣位于受壓區(qū)的T形、I形截面受彎構件，其正截面受彎承載力計算(圖5.2.5)應符合下列規(guī)定：1當滿足式(5.2.5-1)的要求時，按矩形截面計算正截面2當不滿足式(5.2.5-1)的要求時，應按式(5.2.5-2)計f^A(k-a)3混凝土受壓區(qū)高度由式(5.2.5-3)確定。a?/f[bx+(b?-b)k]+(fw-cp)A'+f'5.3.1計算主梁受彎構件斜截面受剪承載力時，計算位置應按現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》5.3.2矩形、T形、I形和箱形截面受彎構件的受剪截面應符合設置箍筋或預應力超高性能混凝土受彎構件，取于1.5時取1.5,當λ大于3.0時取3.0;Nw——計算截面上混凝土法向預應力等于零時的預加應按現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG3362的相關規(guī)定計算；當N大于0.3/?A?時，取0.3/?A?,其中A.為構件的截面面積；對于預應力混凝土連續(xù)梁以及允許出現(xiàn)裂縫的預應力混凝土簡支梁，計算時應不考慮Nob——矩形截面的寬度，T形、I形和箱形截面的腹板總式中：α——超高性能混凝土軸拉性能系數(shù)，應變軟化型超高性能混凝土取0.8,應變硬化型超高性能混凝土取1)體內(nèi)預應力彎起鋼筋：2)體外預應力彎起鋼筋：a?——體外預應力鋼筋彎起鋼筋(在斜截面受壓端正截面處)的切線與水平線夾角。5.4.1超高性能混凝土軸心受壓構件，其軸心受壓承載力計算A——構件毛截面面積，當縱向鋼筋配筋率大于3%時，A。表5.4.1超高性能混凝土軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)φφ5.4.2矩形截面偏心受壓構件正截面受壓承載力計算(圖5.4.2)應符合以下規(guī)定：e——軸向壓力作用點至縱向普通受拉鋼筋和預應力受拉鋼筋合力點的距離；0、σg——分別為受拉邊或受壓較小邊縱向普通鋼筋、預應力A,、A!——分別為受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；5.4.3矩形、T形和I形截面偏心受壓構件除應計算點之間時[圖5.5.2(b)]:此時，超高性能混凝土受壓區(qū)高度x應滿足x≤h?的要5.6.1在局部荷載或集中反力作用下，不配置箍筋或彎起鋼筋式中：F——超高性能混凝土板的沖切力設計值，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的相關規(guī)定β——截面高度影響系數(shù)，當h≥800mm時取為1.0,當h≥2000mm時取為0.9,其間按線性內(nèi)插處理；可取0.4;n——受沖切承載力計算影響系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《混um——計算截面的周長，取距離局部荷載或集面積周邊h/2處板垂直截面的最不利周長，如計算位置臨近孔洞，應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設h?——截面有效高度，取兩個方向配筋的截面有效高度平5.6.2局部荷載或集中反力作用下，當板的受沖切承載力不滿足本規(guī)程第5.6.1條的要求時，可配置抗沖切箍筋或彎起鋼筋。1配置抗沖切鋼筋的超高性能混凝土構件，受沖切截面限F≤0.35βf(1+β,λ)nMm+0.75fA+0.75.6.3配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外的截面，尚應按本5.6.4矩形截面柱的階形基礎，在柱和基礎交接處以及基礎變式中：bm——按國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—2010第6.5.5條計算。5.7.1不配間接鋼筋的超高性能混凝土構件局部受壓計算應符式中：F——超高性能混凝土局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計o——荷載分布影響系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構A,——局部受壓的計算底面積，按現(xiàn)行國家標準《混凝土應在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的β——鋼纖維對超高性能混凝土構件局部受壓承載力的影5.7.2配置間接鋼筋的超高性能混凝土構件，間接鋼筋的配置范圍和構造應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB計規(guī)范》GB50010的有關規(guī)定。其局部受壓承載力應符合下式βw——配置間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)，按現(xiàn)行項計算值不應超過本規(guī)程規(guī)定的相應的限值。在上述各種組合6.1.2預應力超高性能混凝土構件的抗裂、裂縫寬度驗算要求6.1.3預應力超高性能混凝土構件中，預應力鋼筋的張拉控制最大控制應力值(千斤頂油泵上顯示的值)可增加0.05f。6.2.1正常使用極限狀態(tài)計算中，應考慮相關因素引起的預應6.2.2各項預應力損失值宜根據(jù)工程具體條件由試驗確定，當無試驗條件時，可參照現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG3362中的相應參數(shù)和計算式予以6.3.1預應力超高性能混凝土受彎構件應按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算：1正截面超高性能混凝土拉應力應符合下列要求：1)全預應力超高性能混凝土構件預制構件分段澆筑或濕接縫的縱向分塊構件2)A類預應力超高性能混凝土構件3)B類預應力超高性能混凝土受彎構件在結構自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓。2斜截面超高性能混凝土主拉應力σ應符合下列要求：1)全預應力超高性能混凝土構件現(xiàn)場澆筑(包括預制拼裝)構件≤0.4f(6.3.1-6)2)A類和B類預應力超高性能混凝土構件現(xiàn)場澆筑(包括預制拼裝)構件≤0.5(6.3.1-8)式中：σ——作用頻遇組合下構件抗裂驗算截面邊緣超高性能混凝土的法向拉應力；on——作用準永久組合下構件抗裂驗算截面邊緣超高性能混凝土的法向拉應力；o——扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊op—由作用頻遇組合和預加力產(chǎn)生的超高性能混凝土主6.3.2預應力超高性能混凝土受彎構件的法向拉應力、主拉應6.4.1配筋超高性能混凝土構件和B類預應力6.4.2超高性能混凝土構件和B類預應力超高性能混凝土受彎大裂縫寬度(mm),按行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土β——鋼纖維對裂縫寬度的影響系數(shù)，可取0.4;6.4.3由作用頻遇組合引起的開裂截面縱向受拉鋼筋的應力按6.5.1配筋超高性能混凝土受彎構件和預應力超高性能混凝土6.5.2受彎構件的剛度按行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力6.5.3受彎構件在使用階段的撓度應考慮長期效應的影響，即按荷載頻遇組合和本規(guī)程第6.5.2條規(guī)定的剛度計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)n。撓度長期增長系數(shù)n?可取1.6(常溫保濕養(yǎng)護條件)和1.2(濕熱養(yǎng)護條件)。超高性能混凝土和預應力超高性能混凝土受彎構件按上述要求計算的長期撓度值，由汽車荷載(不計沖擊力)和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應超過計算跨徑的1/600;在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應超過懸臂長度7.1持久狀況預應力超高性能混凝土構件應力計算7.1.1預應力超高性能混凝土受彎構件在進行持久狀況設計時，應計算其使用階段正截面的超高性能混凝土法向壓應力、受拉區(qū)鋼筋拉應力和斜截面的超高性能混凝土主壓應力，并不得超過本節(jié)規(guī)定的限值。計算時作用取標準值，汽車荷載應考慮沖擊系7.1.2使用階段預應力超高性能混凝土受彎構件正截面超高性能混凝土的壓應力和預應力鋼筋的拉應力，應符合下列規(guī)定：1受壓區(qū)超高性能混凝土的最大壓應力：未開裂構件O+0m≤0.50fx2受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力：1)體內(nèi)預應力鋼絞線、鋼絲未開裂構件允許開裂構件ooo+σp≤0.65f2)體外預應力鋼絞線式中：σ——由作用標準值產(chǎn)生的混凝土法向壓應力；om——由預加力產(chǎn)生的超高性能混凝土法向拉應力；o——構件開裂截面按使用階段計算的混凝土法向壓應力；σg——全預應力超高性能混凝土和A類預應力超高性能混凝土受彎構件，受拉區(qū)預應力鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力；0w——受拉區(qū)縱向預應力鋼筋合力點處混凝土法向應力等于零時預應力鋼筋的應力；7.1.3預應力超高性能混凝土受彎構件由作用頻遇組合和預加2根據(jù)計算所得的超高性能混凝土主拉應力，按下列規(guī)定7.2.1橋梁構件在進行短暫狀況設計時，應計算其在制作、運面的應力，并不應超過本節(jié)規(guī)定的限值。施工荷載除有特別規(guī)(車)行駛于橋梁進行安裝時，應對已安裝就位的構件進行驗算，吊機(車)應乘以1.15的分項系數(shù)，但當由吊機(車)產(chǎn)生的7.2.2當進行構件運輸和安裝計算時，構件自重應乘以動力系7.2.3對構件施加預應力時，超高性能混凝土的立方體強度不應低于設計強度等級的80%,彈性模量不應低于超高性能混凝土28d彈性模量的90%。7.2.4預應力超高性能混凝土受彎構件，在預應力和構件自重2)當σa=0.70fk時，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率不小于3)當σa=1.15fk時，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率不小于4)當0.35fk<σa<0.70fk時，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率按以上1)和2)直線內(nèi)插取用；5)當0.70fk<σa<1.15fk時，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率按以上2)和3)直線內(nèi)插取用。拉應力σ不應超上述配筋率用符號表示為A'/A,其中，A;為預拉區(qū)普通鋼fa、fù分別為與制作、運輸、安裝各施工階段超高性能混凝土立方體抗壓強度f.相應的軸心抗壓強度標準值、軸心抗拉強度8.1.1預制超高性能混凝土橋梁構件間應采用接縫等有效連接8.1.2超高性能混凝土橋梁的接縫宜設置在結構受力較小處，8.1.3裝配式超高性能混凝土橋梁的接縫包括濕接縫、采用密封膠的預應力膠接縫(簡稱“膠接縫”)和無密封膠的預應力干8.1.4超高性能混凝土橋梁的主梁采用體內(nèi)、體外預應力混合8.1.5裝配式超高性能混凝土橋梁結構中各類預制構件的接縫8.1.6承受內(nèi)力的接縫，當其強度未達到設計要求時，不得進8.1.7接縫應按施工、使用過程中可能產(chǎn)生的不利工況進行驗8.1.8如需對接縫部位進行表面涂裝，應符合現(xiàn)行行業(yè)標準8.1.9采用預制節(jié)段拼裝的預應力超高性能混凝土橋梁，應符1采用全體外預應力配束的裝配式超高性能混凝土橋梁不宜用于抗震設防烈度8度及以上地區(qū)。2預制構件端部應配置直徑不小于10mm的鋼筋網(wǎng)，接縫間宜采用環(huán)氧樹脂粘結或用超高性能混凝土填充。3膠接縫構件端頭應密貼平整，涂層厚度均勻，對接縫應進行擠壓。4預制超高性能混凝土構件拼裝結構不應做部分預應力混凝土設計。8.1.10預應力體系進行節(jié)段預制拼裝超高性能混凝土構件的正截面受彎和斜截面受剪承載能力計算采用本規(guī)程相應計算公式時，應考慮承載能力折減系數(shù)，折減系數(shù)見表8.1.10。有粘結預應力體系無粘結預應力體系8.2.1濕接縫用超高性能混凝土應具備早期強度高、耐久性好、流動性好和低收縮(或補償收縮)的特性，現(xiàn)澆超高性能混凝土接縫的強度不應小于預制構件的強度。8.2.2濕接縫預埋鋼筋直徑不應小于12mm,間距不應大于200mm;鋼筋的保護層厚度應滿足本規(guī)程第4.2.1條的規(guī)定；如有必要，裝配式超高性能混凝土橋梁的現(xiàn)澆濕接縫構造可通過增大截面、設置加強鋼筋等措施進行必要的強化處理。8.2.3當采用超高性能混凝土濕接縫時，預制超高性能混凝土構件之間預留寬度不應小于200mm。8.2.4用于濕接縫的超高性能混凝土的鋼纖維含量應不低于梁體鋼纖維含量且不低于2.5%,宜通過試驗摻入適量的膨脹劑。8.2.5現(xiàn)澆超高性能混凝土接縫處的鋼筋接頭宜采用焊接或綁8.2.6如鋼筋焊接或綁扎困難，超高性能混凝土接縫處鋼筋可采用錯位互錨連接(交錯布置，圖8.2.6),并應符合下列要求：3交錯布置鋼筋的凈距不應小于1.5倍最大纖維長度，且4交錯布置鋼筋的保護層厚度不應小于2倍鋼筋公稱直徑。8.2.7當預制拼裝構件與超高性能混凝土濕接縫間的結合面的μ——摩擦系數(shù)，結合面表面不處理時取0.6,表面凸凹不小于6mm時取1.0;p——單位面積內(nèi)橫穿結合面的鋼筋面積，當鋼筋與結合8.3.2超高性能混凝土橋梁采用預應力接縫式節(jié)段預制拼裝施防水、耐候、溫度適應性和低溫柔性等功能，位移能力不低于25級，彈性恢復率不小于90%,其性能指標應符合現(xiàn)行國家標8.3.3超高性能混凝土節(jié)段預制拼裝橋梁的橫向接縫與剪力鍵1超高性能混凝土橋梁節(jié)段接縫宜設置密接匹配的復合剪2為便于節(jié)段密接匹配預制時脫模、拼裝時鑲嵌對接及擠出多余的環(huán)氧膠體(膠接縫),剪力鍵應構造成凹凸密接的棱臺狀。鍵槽與鍵塊上、下側面的傾斜角應接近45°,以便在重力及膠體固化前潤滑作用下，鍵塊(槽)將所受剪力傳遞至節(jié)段端圖8.3.3-1節(jié)段剪力鍵(鍵槽)布置示意圖8.3.3-2剪力鍵形狀及傳力示意1)腹板內(nèi)的剪力鍵宜靠箱內(nèi)側邊設置，膠體從腹板內(nèi)側2)頂板和底板內(nèi)的剪力鍵應設在板厚的中間，膠體從板4采用干接縫時，節(jié)段超高性能混凝土梁的腹板內(nèi)的剪力1)腹板內(nèi)的剪力鍵宜在腹板全高度布置，布置范圍一般為梁高的75%(圖8.3.3-3),剪力鍵的橫向寬度一般為腹板寬度的75%;2)鍵塊(槽)應采用梯形(傾角接近45°)或圓角梯形截面，高度不小于35mm;頂、底板及腹板內(nèi)鍵塊(槽)的高度與其平均寬度比取為1:2[圖8.3.3-3(d)];3)位于腹板與頂、底板結合區(qū)的鍵塊(槽)的尺寸，可圖8.3.3-3剪力鍵構造示意6超高性能混凝土梁若設有體內(nèi)預應力鋼筋，宜采取下列1)采用預應力管道定位技術，提高相鄰梁段同一管道的連接精度，并防止預制過程中，梁段分離時造成預應2)在管口處設置O形橡膠密封圈，阻止膠體進入預應力管道而造成管口四周膠體量不足；O形橡膠密封圈采用高壓縮性的閉孔發(fā)泡聚乙烯材料制作，厚度在3)膠接縫應認真清理相鄰梁段拼縫面，控制好接縫面環(huán)氧膠粘劑的涂刷質量，特別加強對預應力管口處的涂4)預應力接縫應加強橋面排水設計，考慮到接縫使用階段不會消壓，宜對接縫位置梁體的外表面涂覆耐久性8.3.4當預制拼裝構件結合面的抗剪傳力機構采用剪力鍵抗剪時(圖8.3.4),其接合部的受剪承載能力取剪力鍵凸出部的承壓λ——鋼纖維含量特征參數(shù)，=prl?/d,其中pr為鋼纖維9.1.1超高性能混凝土橋梁的施工應由具有相關工程經(jīng)驗的技9.1.2施工前應建立健全質量保證體系和質量管理體系、安全全、環(huán)保等進行控制。根據(jù)設計要求、合同條件及9.1.3施工單位應建立各道工序的質量檢查制度和檢查項目，9.1.4超高性能混凝土的配制、拌合、運輸、養(yǎng)護等應符合現(xiàn)9.1.5超高性能混凝土橋梁施工應編制包含生產(chǎn)、運輸和拼裝1超高性能混凝土所使用的各種原材料，均應符合現(xiàn)行國家標準《活性粉末混凝土》GB/T31387的規(guī)定，并應在進場時4纖維應按品種、規(guī)格和生產(chǎn)廠家分別標識和儲存，并應5超高性能混凝土的各種原材料可根據(jù)配合比提前進行預1)應標明產(chǎn)品名稱、推薦用水量、推薦外加劑產(chǎn)品型號和摻量、建議攪拌方式、振搗和養(yǎng)護注意事項等，同3)出廠產(chǎn)品的性能檢驗報告應列出產(chǎn)品名稱、委托檢驗單位及人員、受委托檢驗單位及人員、主要檢驗性能指標、檢驗依據(jù)標準、測試人員及審查人員、送檢日2機械拌合一次拌合量不宜大于攪拌機容量的80%。1)直接投放各種原材料的攪拌方式，即在攪拌設備內(nèi)一2)將各種固體原材料(除纖維外)及減水劑預拌成干混料，經(jīng)包裝后運輸至預制工廠或施工現(xiàn)場，加水和鋼3)將各種固體原材料、纖維、減水劑預拌成干混料，經(jīng)包裝后運輸至預制工廠或施工現(xiàn)場，加水拌合成澆筑1)攪拌前應檢查攪拌設備狀態(tài)，并嚴格按施工配合比進3)超高性能混凝土正式生產(chǎn)前，應通過試驗確定加料順4)應保證拌合物攪拌均勻，出機拌合物中不得有鋼纖維結團現(xiàn)象，同一盤的均質性應符合現(xiàn)行國家標準《混5)超高性能混凝土攪拌后，應取樣進行工作性能測試，測試方法采用水泥凈漿流動度試驗，并取樣測定鋼纖6)超高性能混凝土攪拌過程應采用適宜的溫度控制措施，7)攪拌結束后，應及時清洗攪拌設備。1)固體原材料或干混料應按質量計量，水和液體外加劑2)原材料計量應采用電子計量設備。計量設備應具有法定計量部門簽發(fā)的有效檢定/校準證書，并應定期檢定/校準，生產(chǎn)單位每月應至少自檢1次。每一工作3)原材料計量允許偏差應符合表9.2.2的規(guī)定，并應每班檢查1次。原材料品種水每盤計量允許偏差(%)累計計量允許偏差(%)1)混凝土攪拌車的性能應良好，其運輸能力應大于澆筑2)運輸途中及等候卸料時，攪拌車罐體轉速宜保持在53)卸料前，混凝土攪拌車罐體宜以不小于14轉/min的轉速攪拌20s以上后再卸料；卸料后，應及時用清水4)超高性能混凝土拌合物從攪拌機卸入攪拌車至卸料完成的時間不宜超過90min,如需延長運送時間，應采取有效技術措施，并通過試驗驗證，確保超高性能混5)超高性能混凝土在高溫季節(jié)運輸時間達到30min以上時，罐車最小運輸方量不宜小于6m3;6)對于寒冷或炎熱的氣候情況，混凝土攪拌車應有保溫7)混凝土攪拌車在裝料前應將攪拌罐內(nèi)積水排盡，裝料2超高性能混凝土拌合物采用泵送方式輸送時，應符合現(xiàn)流動度不宜小于180mm,且應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《自密實混凝1模板應采用大塊鋼模板，其質量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準5根據(jù)梁體截面及長度對振搗器進行合理布置，具體布置9.3.2模板應具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受T3650規(guī)定的荷載進行驗算，還需采取可靠措施，防止內(nèi)模上1超高性能混凝土澆筑前，應檢查模板支撐的穩(wěn)定性以及2基于超高性能混凝土的特性，如采用露天澆筑，在有陽光、干燥、高溫時，作業(yè)范圍內(nèi)建議噴水霧，同時防止表面積3現(xiàn)場澆筑的超高性能混凝土應采用分層澆筑，每層的厚4工廠預制的超高性能混凝土構件應采用平板振搗器或模5澆筑大體積超高性能混凝土時，應采取溫控措施，溫6超高性能混凝土梁橋獨立構件的澆筑必須采用一次性澆8超高性能混凝土拌合物可采用料斗直接澆筑；條件允許9同一梁體或節(jié)段應連續(xù)澆筑，單構件連續(xù)澆筑總時間宜控制在Ih以內(nèi)，否則需經(jīng)過工藝試驗驗證，避免超高性能混凝1)澆筑前要檢查模板及其支架、鋼筋及保護層厚度、預埋件位置和尺寸，確認無誤后，方可進行澆筑。澆筑的超高性能混凝土應填充到鋼筋、埋設物周圍及模板2)模板溫度應采取措施控制，保證夏季模板溫度不高于30℃,冬季模板溫度高于5℃;3)可采用平板振搗或模外附著式振搗器振搗成型，嚴禁采用插入式振搗器振搗。所采用的振搗機械和振搗方法除應保證密實外，還應避免拌合物離析、分層以及4)超高性能混凝土拌合物澆筑傾落的自由高度不應超過2m;當傾落高度大于2m時，應加串筒、斜槽、溜管5)澆筑過程中應隨機抽樣制作同條件試件。同條件試件6)超高性能混凝土入模方向和方式，應便于模板內(nèi)空氣1)露天生產(chǎn)時，單日溫差超過20℃,或出現(xiàn)6級或6級2)模板溫度高于30℃。2梁體澆筑完成后，應及時進行保濕養(yǎng)護，并應符合下列1)采用覆蓋節(jié)水保濕薄膜或噴灑養(yǎng)護劑進行保濕養(yǎng)護。施工前應通過工藝試驗，確定節(jié)水保濕膜或養(yǎng)護劑的2)終凝前，嚴禁松動模板或在周邊進行振動較大的施工3)保濕養(yǎng)護時間不宜少于24h,且同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到40MPa后方可拆模；4)應注意拆模時梁體表面與環(huán)境溫度的溫差，當溫差大5)干燥天氣拆模時，如環(huán)境濕度低于60%,需對梁體表面1)梁體高溫蒸汽養(yǎng)護宜在保濕養(yǎng)護完成后實施，保濕養(yǎng)護與高溫蒸汽養(yǎng)護時間間隔不宜超過7d,在間隔期內(nèi)2)根據(jù)梁體規(guī)格、尺寸及養(yǎng)護要求確定養(yǎng)護棚、鍋爐布3)蒸汽養(yǎng)護棚應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和密封4)宜采用溫度自動控制系統(tǒng)對升溫、恒溫、降溫過程進5)蒸汽管道宜布置在梁體下方，且不應直接噴在梁體表面；應采取有效措施，防止養(yǎng)護棚內(nèi)冷凝水直接滴在6)養(yǎng)護升溫階段，升溫速度不應大于10℃/h;養(yǎng)護結90℃以上時，總養(yǎng)護時間不應少于48h,當養(yǎng)護溫度恒定在80℃~90℃時，總養(yǎng)護時間不應少于72h;養(yǎng)護過程中，相對濕度不低于95%;7)采用先張法施工時，先進行預應力放張，再進行高溫1)梁體存放不應超過2層，若存放超過2層，需進行梁2)梁體堆放時需做好支墊措施，支墊位置應經(jīng)過設計驗3)存梁區(qū)需設置完善的排水系統(tǒng)，確保存梁臺座基礎2)壓水檢查孔道是否有串孔，若有串孔時，應及時對串3)對相鄰節(jié)段梁錯臺進行檢查，超過允許偏差時需進行6野外現(xiàn)場澆筑養(yǎng)護過程中，應有專人負責巡視和檢查，7高溫期保濕養(yǎng)護時，應控制養(yǎng)生水溫與超高性能混凝土表面的溫差不大于12℃;不得采用冰水或冷水養(yǎng)生。9.5.1超高性能混凝土梁的運輸安裝應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公9.5.2超高性能混凝土梁的場內(nèi)移運、存放施工應符合下列1梁體的移動、吊裝和運輸應進行結構安全驗算，充分考2梁體移動、吊裝的吊點設置需經(jīng)過設計復核，用于起吊梁體的吊環(huán)嚴禁采用冷加工鋼筋，可采用HPB300級鋼筋或鋼絞線，其計算應滿足現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》3超高性能混凝土梁在脫底模、移運、存放和吊裝時，需同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到90MPa以上，梁體在吊裝過程產(chǎn)生的最大拉應力不應超過2MPa。4后張預應力超高性能混凝土梁、板在孔道壓漿后進行移運時，其壓漿漿體強度應不低于50MPa。5超高性能混凝土梁存放及轉運時高度不得超過2層，并9.5.3超高性能混凝土梁的場外運輸應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路橋涵施工技術規(guī)范》JTG/T3650的有關規(guī)定，并應符合下列1應根據(jù)預制場地理位置，結合實際運輸通道條件、整梁(節(jié)段)重量、尺寸等因素選擇合適的出運設備。2整梁(節(jié)段)在運輸過程中，應采取保護、固定措施，3整梁(節(jié)段)陸路運輸時，應根據(jù)道路限高、限寬、限載4整梁(節(jié)段)水路運輸時，應結合水位條件勘查運輸線9.5.4節(jié)段梁采用現(xiàn)場就地拼裝、整體吊裝架設時，臨時支架1拼裝場地地基堅實，具備吊裝設備和運輸設備通行能2拼裝節(jié)段時，應對第一節(jié)段的空間位置進行臨時定位、3應事先在預制場內(nèi)對節(jié)段匹配面進行預處理，清除污染4節(jié)段就位、拼裝過程中，應采取可靠措施，確保鍵齒完5膠接縫施工時，涂抹厚度不宜超過3mm,其有效工作時6施加臨時預應力時，結構膠應在梁體的全斷面擠出，應7節(jié)段拼裝、臨時預應力施加、節(jié)段固定及結構膠的清除9對于大跨度預制拼裝超高性能混凝土橋梁，建議委托具9.6.1超高性能混凝土預制節(jié)段接縫施工應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《預應力混凝土橋梁預制節(jié)段逐跨拼裝施工技術規(guī)程》CJJ/T111的相關規(guī)定。9.6.2當超高性能混凝土預制節(jié)段接縫采用膠接縫時，其膠體1濕接縫施工前，應對安裝過程中變形的連接鋼筋予以校2濕接縫處的模板應具有足夠的強度和剛度，各接縫應嚴3濕接縫施工前，應對接縫面進行鑿毛處理，接縫鑿毛斷松散殘渣和屑末，鑿毛深度不應小于5mm。5濕接縫超高性能混凝土應在一天中氣溫相對較低的時段6接縫現(xiàn)澆超高性能混凝土必須具有較好的流動性，傾倒9.6.5超高性能混凝土濕接縫澆筑完畢后，應及時保濕、保溫養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于7d;超高性能混凝土的抗壓強度達到40MPa后方可拆模，抗壓強度達到設計強度的85%以后，結構9.6.6濕接縫養(yǎng)護時，環(huán)境平均溫度宜高于10℃;當環(huán)境平均氣溫低于10℃或最低氣溫低于5℃時，應按冬期施工處理，采取9.6.7現(xiàn)澆超高性能混凝土濕接縫宜采用自然養(yǎng)護方式，現(xiàn)場1澆筑過程中，超高性能混凝土應色澤正常，無發(fā)光發(fā)亮2保濕養(yǎng)護后，超高性能混凝土應均勻完好，且不應有龜9.6.9超高性能混凝土主梁若設有體內(nèi)預應力鋼筋，應采取相2風力達到6級或6級以上的強風天氣。3現(xiàn)場氣溫高于40℃,或拌合物入模溫度高于35℃。1雨期施工時，應準備足量的防雨篷、帆布和塑料布或塑2超高性能混凝土層澆筑攤鋪過程中如遭遇降雨，當降雨3施工中若遭遇未預料大雨情況，必須在中途停止本次澆9.7.3刮風天進行超高性能混凝土澆筑時，應及時覆蓋養(yǎng)生薄濕膜被大風吹破或掀起。養(yǎng)生過程中，應有專人負責巡視和檢9.7.4現(xiàn)場連續(xù)4h平均氣溫高于30℃或日間最高氣溫高于1高溫期宜選擇在早晨、傍晚或夜間施工，避開中午高溫2施工中應隨時檢測氣溫，以及干混料、攪拌水和拌合物3高溫期施工時，應控制混凝土拌合物的出料溫度低于4保濕養(yǎng)護時，應控制養(yǎng)生水溫與超高性能混凝土層表面的溫差不大于12℃;不得采用冰水或冷水養(yǎng)生。9.7.5超高性能混凝土冬期(室外晝夜日平均氣溫連續(xù)5d低于5℃)施工應符合下列規(guī)定：1當施工氣溫處于0℃~5℃時，超高性能混凝土施工應采10.1.4超高性能混凝土的抗壓強度與抗折強度每50m3檢驗1次。批量不到50m3的，按50m3計算。每班次應至少檢驗1次，10.1.5超高性能混凝土中鋼纖維體積率按照本規(guī)程附錄D的方法檢驗，每班次或每50m3檢驗1次，超高性能混凝土拌合物的鋼纖維體積率偏差應小于5%。10.1.7超高性能混凝土的力學強度等級抗壓強度(MPa)彈性模量(GPa)強度等級彈性模量(GPa)10.2.1鋼筋、成型鋼筋進場檢驗和驗收應符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1、《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2、《冷軋帶肋鋼筋》GB/T13788和行業(yè)標準《環(huán)氧樹脂涂層鋼筋》JG/T502等的規(guī)定。10.2.2鋼筋成品項目檢驗和驗收應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204和行業(yè)標準《城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》CJJ2的規(guī)定。10.3預應力材料10.3.1預應力混凝土結構中采用的鋼絲、鋼絞線、無粘結預應力鋼筋等，應符合現(xiàn)行國家標準《預應力混凝土用鋼絲》GB/T5223、《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T5224和行業(yè)標準《無粘結預應力鋼絞線》JG/T161等的規(guī)定。每批鋼絲、鋼絞線、鋼筋應由同一牌號、同一規(guī)格、同一生產(chǎn)工藝的產(chǎn)品組成。10.3.2預應力鋼筋檢驗和驗收應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋現(xiàn)行國家標準《預應力筋用錨具、夾具和連接器》GB/T143701金屬波紋管進場檢驗項目包括外觀、尺寸、集中荷載作2塑料波紋管進場檢驗項目包括外觀、規(guī)格、環(huán)剛度和密封性；進場檢驗組批原則、試驗方法及判定應符合現(xiàn)行行業(yè)標準漿稠度、常壓泌水率、壓力泌水率、24h自由膨脹率、7d限制膨脹率、7d和28d抗壓強度；進場檢驗組批原則、試驗方法及判定應符合現(xiàn)行國家標準《預應力孔道灌漿劑》GB/T25182的規(guī)定。施工質量驗收規(guī)范》GB50204和行業(yè)標準《城市橋梁工程施工施工質量驗收規(guī)范》GB50204和行業(yè)標準《城市橋梁工程施工行國家標準《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB51建設單位招標文件確定的每一個獨立合同應為一個單位2單位(子單位)工程應按工程的結構部位或特點、功能、3分部工程(子分部工程)中，應按主要工種、材料、施工工藝等劃分分項工程。分項工程可由一個或若干個檢驗批5各分部(子分部)工程相應的分項工程宜按現(xiàn)行行業(yè)標11.0.2施工中應按下列規(guī)定進行施工質量控制以及過程檢驗、1工程采用的主要材料、半成品、成品、構配件、器具和2各分項工程應依據(jù)本規(guī)程進行質量控制，各分項工程完4工程質量的驗收均應在施工單位自行檢查評定的基礎上5隱蔽工程在隱蔽前，應由施工單位通知監(jiān)理工程師和相6監(jiān)理單位應按規(guī)定對涉及結構安全的試塊、試件、有關材料和現(xiàn)場檢測項目，進行平行檢測、見證取樣檢測并確認合9承擔見證取樣檢測及有關結構安全檢測的單位應具有相工程應由專業(yè)監(jiān)理工程師組織施工單位項目技術(質量)負責人術(質量)負責人、設計單位專業(yè)設計人員等進行驗收。分部工程應由總監(jiān)理工程師組織施工單位項目負責人和技術(質量)負除有專門要求外，一般項目的合格點率應達到80%以上，且不合格點的最大偏差值不得大于規(guī)定允許偏差值的1.5倍。3單位工程所含分部工程中有關安全和功能的控制資料應1施工單位應在自檢合格基礎上將竣工資料與自檢結果報3建設單位項目負責人應根據(jù)監(jiān)理工程師的評估報告，組織建設單位項目技術(質量)負責人、有關專業(yè)設計人員、總監(jiān)理工程師和專業(yè)監(jiān)理工程師、施工單位項目負責人參加工程11.0.10工程竣工驗收應由建設單位組織驗收組進行。驗收組允許偏差范圍點數(shù)3用經(jīng)緯儀或全站儀檢測32引道中線與橋梁中2用經(jīng)緯儀或全站儀檢測2注：1長度指橋梁總體檢測長度；受橋梁形式、環(huán)境等因素影響，實際檢測中通常檢測兩條伸縮縫之間的長度，或多條伸縮縫之間的累加長度。2連續(xù)梁、結合梁兩條伸縮縫支架安裝長度允許偏差為+15m1)墩臺表面應平整，色澤均勻，無明顯錯臺、蜂窩麻面，2)砌筑墩臺表面應平整，砌縫應無明顯缺陷，勾縫應密3)橋臺與擋墻、護坡或錐坡銜接應平順，應無明顯錯4)梁體(框架橋體)表面應平整，色澤輪廓清晰，無明5)橋梁附屬結構應穩(wěn)固，線形應直順，無明顯錯臺，無11.0.13工程竣工驗收合格后，建設單位應按規(guī)定將工程竣工棱柱體試件尺寸為a×a×4a,其中a取為超高性能混凝土所采用最長纖維長度的5倍～7倍。試件可利可在0.5倍～1.5倍試件高度范圍變化。的寬度應小于3mm。試件數(shù)量應大于6個，所有試件制作過程中禁止使用插入式A.1.2試驗裝置及加載設備1采用四點彎曲試驗是為了確定彈性極限抗拉強度。位移2采用三點彎曲試驗是為了確定產(chǎn)生裂紋后的抗拉強度和柱體試件下緣受拉纖維周圍(圖A.1.2-2)。不同試件兩個傳感器定位裝置之間的距離需保持一致且小于5cm,傳感器量程應小于2mm,位移測量的精度應小于量程的0.5%。3試驗加載設備可采用萬能試驗機，并通過荷載、位移作1一位移傳感器；2—頂板(可由鋁制成);極限荷載的10%,且在后續(xù)試驗中考慮該項。A.2.3當試件的跨中撓度達到0.015a(a為棱柱體試件高度)時應終止試驗。數(shù)據(jù)記錄頻率不低于每秒5次。A.3.1無切口棱柱體四點彎曲試驗的數(shù)據(jù)處理通過四點彎曲試驗得到的力-撓度曲線確定失去線性行為特征時的力F,與之對應的應力稱為彎曲彈性極限抗拉強度，可a——棱柱體試件高度(mm);對于T3類超高性能混凝土，應使用本標準附錄B中的逐步反演方法通過四點彎曲試驗推測出應力-應變關系。應對力-裂縫寬度測試曲線上的數(shù)據(jù)進行濾波，進而降低試值作為步長內(nèi)數(shù)據(jù)的中點值。對裂縫寬度曲線采用20μm步長，對力曲線采用40μm步長。最后將各類相關的曲線處理成相同的通過逆推法對彎矩-裂縫寬度曲線進行分析，可得到軸拉應圖A.3.2所示為受彎棱柱體試件的裂縫區(qū)域應力-應變根據(jù)截面的力學平衡可得到式(A.3.2-2)~式(A.3.2a?——中性軸的相對高度，可由o=Em·Xm·h·(a-a?)(a?-a)·h·xm·Ecm=f(A.3.2-9)位移傳感器位置通常略低于試件切口底部，距離為e。逆推應力-裂縫寬度曲線由成對點(w),σn)離散確定。應力-裂求解上述等式，可在第i+1次迭代中分別求解未知的應力o;和裂縫深度ao為了簡化分析，選擇開裂時刻(彈性區(qū)域末端)作為初始開此時M°=0;;N?=0。A.3.3澆筑、切割和切口造成的模板邊附近趨于二維。因此，在寬度Lr/2上采用系數(shù)1.2以考慮等效的三維效應，其中L,為最長的纖維長度；當該面位于試驗由于一半纖維不在切割邊的有效錨固寬度Lr/2內(nèi)，因此，在寬度Lr/2上采用系數(shù)0.5;當該面位于試驗中的受壓面時采用系數(shù)1.0。在計算拉伸應力的有效面積時不考慮切口的表面積。4修正計算方法：棱柱體不同位置的權重系數(shù)不同，模具制備得到的棱柱體和切割得到的棱柱體試件邊緣效應計算分別如圖A.3.3-1和圖A.3.3-2所示。設核心截面的系數(shù)為1,通過面積加權平均法計算試件的邊緣效應修正系數(shù)。對試驗得到的應力-應變試驗曲線中的應力值乘以邊緣效應修正系數(shù)就可以得到最終的應力-應變獲得設計用的超高性能混凝土拉伸應力-應變曲線的分段線性關1)彈性極限抗拉強度(裂縫開度為0);2)裂縫寬度等于0.3mm時的應力或最大應力(如果對應3)裂縫寬度等于棱柱體試件高度的1%時的應力；4)裂紋寬度大于L/4時認為應力為0(L?為最長的纖維2如果彈性極限抗拉強度大于產(chǎn)生裂紋后的抗拉強度或者裂縫寬度為0.3mm時的應力，相應彈性極限抗拉強度取上述數(shù)彎曲彈性模量E的確定應在由n次試驗(n≥6)得到的平均彎矩-撓度曲線上升階段的線性部分的中心三分之一處進行。然后，將該區(qū)間中的曲線斜率乘以系數(shù)(23·p2)/彈性極限抗拉強度f可由彎矩-撓度曲線確定。首先，手動確定線性區(qū)間△M的幅度，通過△M/3和2AM/3繪制直線，如圖B.3.1所示。然后，在試驗曲線上找到明顯偏離直線的點M。點M對應的彎矩值應乘以6/be2,就得到彈性極限抗拉強度fc。通過數(shù)理統(tǒng)計方法進一步獲得彈性極限抗拉強度平均值fme和彈性極限抗拉強度特征值fα。應力-應變本構曲線的線性部分就由彈性極限抗拉強度f。確定，應力-應變本構曲線的非線性部分由第B.3.2條彎矩-撓度曲線逐步反演方法B.3.2彎矩-撓度曲線逐步反演方法應力-應變本構曲線的非線性部分可由試驗獲得的彎矩-曲的線彈性關系不再適用。如圖B.3.2所示，曲率的變化快于彎矩已知彎矩M。和撓度δ,且假設已知彎矩M,和相應的曲率x(i=1,2…n-1),可以求出曲率xa(圖B.3.2)。對所有曲率x進行兩次積分得到撓度。彎矩M,和曲率x確定后，就可以進一步得到應力-應變關系。第0步，ε?=0且σ?=0。對于第n步，假設已知前n-1步的e,和o,以及第n步的彎矩M,和曲率x。設β,是彎矩M,下中性由于N=0:已知M和x,求出a后，可進一步得到：附錄C纖維取向系數(shù)K的計算C.1.1為了考慮纖維取向對超高性能混凝土抗拉性能的影響，C.1.2利用纖維取向系數(shù)K對超高性能混凝土抗拉性能進行折減的方法是：首先，根據(jù)本規(guī)程附錄A或附錄B,將標準模具彎曲線的線性部分最大值和折減后的非線性部分最大值(開裂后強部最大值，則應使用對應裂縫寬度為0.3mm的強度值代替fr進C.2.1為獲得纖維取向系數(shù)K,需要對以下兩種類型試件進行1從實際結構中沿著所需拉應力方向切割的試件。2與結構澆筑同時并用標準模具制作的試件。相同類型的試件數(shù)量不應少于6個，試件尺寸及試驗方法參照本規(guī)程附錄A或附錄B。C.2.2纖維取向系數(shù)K的計算式為：1電子天平：稱重1kg,精度不應低于1g。2容量筒：鋼制容積5L;直徑和筒高均為186mm±2mm,壁厚3mm。2應一次性將拌合物灌至高出容量筒口，并利用振動臺或振槌進行振實。振動過程中如拌合物沉落低于筒口，應隨時添4將拌合物倒入不小于10倍拌合物體積的大容器中，加水5將收集的鋼纖維在105℃±5℃的溫度下烘干至恒重，烘干時間應不少于4h,然后每隔1h稱重一次，直至連續(xù)兩次稱量之差小于較小值的0.5%。冷卻至室溫后稱其質量，精確至1g。D.3.1鋼纖維體積率按下式計算：式中：V——鋼纖維體積率(%);D.3.2試驗結果處理：試驗應分兩次進行，兩次測定的偏差應小于兩次測量平均值的5%,否則結果無效，應重新檢測；取兩次測定值的平均值作為鋼纖維含量試驗結果。1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為：“應符5《大體積混凝土施工標準》GB504967《裝配式混凝土建筑技術標準》GB/T512318《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.19《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2《裝配式超高性能混凝土市政橋梁結構技術規(guī)程》DBJ/T15-244-2022,經(jīng)廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳2022年9月23日以第34號公告批準發(fā)布。 4結構設計基本規(guī)定 4.1一般規(guī)定 4.2鋼筋設計規(guī)定 4.3超高性能混凝土構件設計規(guī)定 4.4轉向(定位)及錨固裝置 4.5耐久性設計 5持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.1一般規(guī)定 5.2正截面承載力計算 5.3斜截面受剪承載力計算 5.4正截面受壓承載力計算 5.5正截面受拉承載力計算 6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 6.1一般規(guī)定 6.2鋼筋預應力損失 6.3抗裂驗算 6.4裂縫寬度驗算 6.5撓度驗算 7持久狀況和短暫狀況構件的應力計算