普通混凝土的性能

第四章一般混凝土的性能混凝土的密實(shí)度它表示在肯定體積的混凝中,固體物質(zhì)的填充程度,表示為：(4-1)式中D為密實(shí)度,V為確定體積,V為視體積。0D1。混凝土中不同程度地含有孔隙，混凝土的孔隙率P可按下式計算：P=1-D= (4-2)當(dāng)V=1時，式(1-2)寫成：0D=V= (4-3)式中γ 為混凝土的容重,γ 為混凝土的比重0因此，準(zhǔn)確測定混凝土的密實(shí)度，需要測定混凝土的比重，這實(shí)際上是很困難的，由于組分的體積總和來近似地確定其密實(shí)度，已足以夠準(zhǔn)確。即：D=V+V+V (4-4)w e a式中V 每立方米混凝土中強(qiáng)結(jié)合水確實(shí)定體積；V每立方米混凝土中水泥確實(shí)定體積；Vw e a每立方米混凝土中集料確實(shí)定體積。但由于混凝土中水泥水化作用不斷進(jìn)展，所以V 值隨著齡期和水泥品種的不同而變化。Vw a也可以分為粗集料和細(xì)集料確實(shí)定體積。因此(1-4)式可以寫成：D=V+V+V+V (4-5)c s g w= + + (4-6)式中Wc、Ws、Wg分別表示每立方米混凝土中水泥、細(xì)集料、粗集料的用量〔公斤/m3〕；rc、rs、rg分別水泥、細(xì)集料、粗集料的比重〔/m3〕。表示肯定齡期的混凝土中強(qiáng)結(jié)合水為水泥重的百分?jǐn)?shù)。依據(jù)28天混凝土密實(shí)度的不同，混凝土可以分為以下等級：高密實(shí)度混凝土 D=0.87-0.92較高密實(shí)度混凝土D=0.84-0.86一般密實(shí)度混凝土D=0.81-0.83較低密實(shí)度混凝土D=0.78-0.80低密實(shí)度混凝土D=0.75-0.77對所用材料一樣而組織構(gòu)造不同的混凝土混凝土，其密實(shí)性可用其容重近似的比較之。也可以用射線和超聲波等儀器測試混凝土的密實(shí)度?；炷恋拿軐?shí)度幾乎與混凝土的全部主要技術(shù)性能有親熱的聯(lián)系隙的大小，外形，分布及其封閉程度，而混凝土的這些特征是直接影響上述性能的因素。一般混凝土的干縮與濕脹混凝土在硬化過程中及暴露在環(huán)境中的失水收縮和吸水膨脹簡稱—干縮和濕脹。分別的結(jié)果。另外，水的侵入，是凝膠體顆粒外表形成吸附水，降低了外表張力，也使得顆粒發(fā)生微小的膨脹?；炷恋臐衩浲瑫r引起重量的增加〔約1％〕，因此重量的增加比體積的增加大得多，這是由于相當(dāng)局部得水占據(jù)了水泥水化作用而引起體積削減所產(chǎn)生的孔隙。壓力小，其壓力差為：〔4-7〕或 〔4-8〕由于分子引力的作用，使粒子間的距離變小甚至發(fā)生的化學(xué)結(jié)合而收縮。水泥石的一局部收縮還可能與沸石型水的遷移有關(guān)，已經(jīng)證明水化硅酸鈣在枯燥過程中，149埃。水化C4A和水化硫氯酸鈣也有類似的性質(zhì)。都能恢復(fù)。對一般混凝土而言，不行逆收縮約為干收縮的0.3-0.6，而低限更為普遍。這種的化學(xué)結(jié)合，這種結(jié)合，使再吸水時也不會被破壞。但隨著水泥水化程度的提高，凝膠體養(yǎng)護(hù)后枯燥收縮，再浸水時也就沒有剩余收縮。對于給定的混凝土，在連續(xù)不斷地枯燥循環(huán)后，干縮與濕脹確實(shí)定值也會變小，這是由于混凝土在保水期間進(jìn)一步水化，使水泥石強(qiáng)度越來越高的原因。由于徐變引起的收縮，也就是所謂的“無徐變無收縮混凝土”。限制作用而消滅裂紋。但是，由限制性收縮所產(chǎn)生的應(yīng)力時逐步建立的，所以它將被混凝土的徐變所減小，隨著時間的增加，一方面混凝土強(qiáng)度提高，削減開列的危急；另一方面混凝土彈性模量增加，能性漸漸變大。越大。此外水泥的性能，雖對水泥的收縮有影響，但對混凝土的收縮影響不大。凝土收縮率與水泥石收縮率的關(guān)系〔4-9〕式中： 為混凝土的收縮率；

為水泥石的收縮率；Va

集料的體積率；Vv

水泥石的=1-Va

；n與集料彈性性質(zhì)有關(guān)的常數(shù)n=1.2-1.7。這種集料的彈性模量較低，對水泥石收縮的限制作用較小的原因。一般混凝土的熱性能一般混凝土的熱膨脹性能均值。水泥石的膨脹系數(shù)大約為10～20*10-6/℃,比集料的膨脹系數(shù)6～12*10-6/℃要大,所以混凝土的膨脹系數(shù)約為7～14*10-6/℃。一般可以說混凝土的膨脹系數(shù)石集料含量的函數(shù)，也是集料本身膨脹系數(shù)的函數(shù)。水泥石的熱膨脹系數(shù)是濕度的函數(shù)，在相對濕度為100％或070是由于連續(xù)水化使結(jié)晶物質(zhì)增加于凝膠體很少，其膨脹系數(shù)并不隨溫度而變化。一般混凝土的比熱0.21～0.26千卡/千克·度的范圍內(nèi)，含水量的增加量而顯著增加。集料對混凝土比熱的影響可以表示為：C=C(1-W)+CW

(4-10)p a a a式中C為混凝土的比熱，Cp水泥石的比熱，Ca集料的比熱，Wa混凝土中集料的重量比?；炷林械娜葜亍补?3〕和比熱〔千卡/千克·度〕之間的關(guān)系有：C≌725/ r0 (4-11)一般混凝土的熱傳導(dǎo)性能一般混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)取決于它的組成，當(dāng)飽水時一般大約在1.2-1.4千卡/米·時·度之間，集料的種類對混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)有很大的影響?？諝獾膶?dǎo)熱系數(shù)格外小，為0.022〔千卡/米·時·度〕，0.52〔千卡/米·時·度〕1/25，所以枯燥的混凝土比含水狀態(tài)的混凝土導(dǎo)熱系數(shù)小，例如輕混凝土的含水量增加10％，導(dǎo)熱系數(shù)就增加50％。同樣，由于一般混凝土的熱集中性能通常用熱集中率(又稱導(dǎo)溫系數(shù))度愈易到達(dá)均勻。材料的額熱集中率在數(shù)值上等于其導(dǎo)熱力量與儲熱力量之比即：(4-12)C為比熱。2/時。一般混凝土的熱集中率一般在0.002-0.006米2/時的范圍內(nèi)。影響混凝土導(dǎo)熱系數(shù)及比熱的因素，同樣也影響混凝土的熱集中率。其次節(jié)混凝土的力學(xué)性能1混凝土強(qiáng)度理論固體內(nèi)聚強(qiáng)度理論〔雙原子模型〕在立方晶體中，兩原子〔離子〕間三維分布時的結(jié)合力為：(4-13)式中R0為離子處于平衡狀態(tài)時的距離，R為晶體受力時兩離子的真實(shí)距離。由兩原子作用力曲線可知，要將立方離子晶體中的兩離子分開，離子間作用力要漸漸增大到最大點(diǎn)，然后再下降到零。要找出斷開所需的最大作用力，則需找出的值。對式〔4-13〕求微分，令其等于零即可(4-14)則有(4-15)(4-16)把〔4-16〕式代入〔4-13〕式，有(4-17)則最大抗拉強(qiáng)度〔單位面積的力〕為(4-18)(4-19)由式(4-18)聯(lián)系式〔4-19〕，則有〔4-20〕聯(lián)系式(4-19)可知，抗拉強(qiáng)度度 范圍為：0.05E≤

是由晶體構(gòu)造特征和組分打算，晶體的抗拉強(qiáng)≤0.11E。這樣理論抗拉強(qiáng)度約為楊氏彈性模量的1/10。上面是從結(jié)合力角度動身推導(dǎo)了晶體的理論強(qiáng)度，下面從結(jié)合能量動身推導(dǎo)晶體的理論強(qiáng)系是一條拋物線曲線。此能量在原子平衡間距處具有最小值。由于斷裂的結(jié)果之一是沿斷s的兩倍。對能量-距離曲線求微分，則可得力-位移曲線。在原子平衡間距處力為零，該曲線的初始斜-位移曲線可轉(zhuǎn)化成近似半個正弦波的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。曲線下2rsE。應(yīng)力σ與位移x之間的關(guān)系為(4-21)因此，斷裂功可寫成(4-22)對于小位移，聽從虎克定律，(4-23)由于對于小角度sinx≈x，由式〔4-21〕得(4-24)這樣一來，由式〔4-22〕與式〔4-24〕相等可得(4-25)式中，為理論內(nèi)聚強(qiáng)度。對于典型的和值，固體理論內(nèi)聚強(qiáng)度的合理推測也是/10的數(shù)量級。這意味著混凝土的理論強(qiáng)度約為2100MPa〔300000lb/in.2〕。格里菲斯〔Griffith〕理論荷載的彈性體，他計算了體系總自由能最小的條件。體系中總能量為(4-26)式中，W=由于施加的荷載所做的功；U =貯存在體系中的應(yīng)變能；U=用于產(chǎn)生裂縫表L E S面的自由外表能。dU/dC<0時，裂縫擴(kuò)展。利用這一理論，我們可以導(dǎo)出Griffith理論斷裂強(qiáng)度方程：(4-27)式中，C為裂縫長度的一半。在 時， 。雖然這一方程是用完全不同的方式導(dǎo)出的，但它與方程〔4-25〕格外相像。由此消滅強(qiáng)度的理論值與強(qiáng)度的實(shí)際測定值之間存在或許是二個或三個數(shù)量級的巨大差異。格利菲斯〔Griffith〕1920年首先對此做了答復(fù)：任何真實(shí)材料都確定含有缺陷、微裂縫力。因而，在施加的應(yīng)力作用下，裂縫就會生長，直至發(fā)生破壞。一橢圓形孔〔在極端狀況下它可代表一條裂縫〕，則裂縫端部的應(yīng)力可寫為(4-28)式中，為裂縫端部的半徑，或?qū)?有 (4-29)很明顯，對于 ，即對于一條很“鋒利”的裂縫，布存在格外大的應(yīng)力集中。細(xì)觀力學(xué)理論

變得很大。裂縫前沿的應(yīng)力分混凝土是一種顆粒型多相復(fù)合材料，包含著至少七個相，即粗集料、砂、未水化水泥顆粒、水泥凝膠、凝膠孔、毛細(xì)管孔腔和引進(jìn)的氣孔。〔4-18〕〔4-20〕1/10理論強(qiáng)度。明顯，材料強(qiáng)度不僅僅受組分和微觀構(gòu)造的影響，也與密度有關(guān)。由兩個雙原子〔分子或離子〕間結(jié)合力和結(jié)合能普適表達(dá)式可知，當(dāng)原子間距為時，原子間作用力為零，作用勢為，所以可得解這個方程組可得

〔4-30〕〔4-31〕將〔4-31〕式代入到結(jié)合力和結(jié)合能式中，得〔4-32〕〔4-33〕對式〔4-32〕求倒數(shù)可得到最大作用力時的〔4-34〕將式〔4-34〕代回式〔4-32〕可得〔4-35〕式中 ，因此相應(yīng)于式〔4-20〕有〔4-36〕D為單位體積內(nèi)包含的構(gòu)造單元〔R

3〕D1/R3，明顯有0 0〔4-37〕0這里Eb/Rn項(xiàng)是00在 時才起作用。當(dāng)R=R時，此項(xiàng)可無視不計，即 ，0即 。又因 ，所以有或得

或 〔4-38〕〔4-39〕式中。此式得出了強(qiáng)度與密度之間的關(guān)系，已是屬于細(xì)觀層次的構(gòu)造特征，而m為微觀的構(gòu)造特征。這說明強(qiáng)度與材料的微小觀構(gòu)造有關(guān)系。由化學(xué)鍵和引力系數(shù)m玻恩指數(shù)n關(guān)m61，代入式〔4-39〕，則有分子鍵材料的強(qiáng)度與密實(shí)度的關(guān)系為對離子鍵，共價鍵材料

〔4-40〕〔4-41〕這與人們大量的工程實(shí)踐中總結(jié)的閱歷公式是格外全都的：〔4-42〕式〔4-42〕中是閱歷常數(shù)，不是波恩指數(shù)。與式〔4-40〕、〔4-41〕中的物理意義一樣，為材料的本征強(qiáng)度，即材料確定密實(shí)度=1時的強(qiáng)度〔 〕。60年月初，美國學(xué)者鮑〔T.C.Powers〕〔X〕〔孔〕和未水化的水泥顆粒，其中〔4-43〕X實(shí)際上可以理解為密實(shí)度，并得出X與強(qiáng)度的關(guān)系為〔4-44〕式〔4-44〕與式〔4-40〕根本相符。這與現(xiàn)在爭論的水泥石中分子鍵〔氫鍵〕對強(qiáng)度發(fā)揮主要作用也是全都的。復(fù)合材料理論波桑比為；基體相的彈性模量為，波桑比為；粒子相的體積率為；基體相的體積率為?！?-45〕B.保爾〔Paul〕應(yīng)用線彈性力學(xué)的極值〔變分〕方法分析合金〔多相金屬材料〕彈性模量的上限和下限，推導(dǎo)出在 的特別狀況下，復(fù)合材料彈性模量的上限為：〔4-46〕這是用剛度表示的混合律；復(fù)合材料彈性模量的下限為：〔4-47〕這是用柔度表示的混合律，也可以寫為：〔4-48〕公式。因此，二相復(fù)合材料的彈性模量在不考慮波桑比的狀況下的理論上限和下限可寫為：〔4-49〕T.C.亨遜指出，這個上、下限對象混凝土這樣的分散體系的彈性模量也適用。并認(rèn)為：一般混凝土的彈性模量接近于下限、而輕集料混凝土則接近于上限這是由于對于 的硬基受一樣的應(yīng)力為合理。

T.J.赫沙〔Hirsch〕提出的串聯(lián)和并聯(lián)兩種組合的模型，只要利用一個加權(quán)因素x就可以把上、下限兩個公式聯(lián)系起來：〔4-50〕x=0，得出混合律柔度公式，這說明基體和粒子所受應(yīng)力一樣。當(dāng)x=1時，則得出混合律剛度公式，相當(dāng)于基體和粒子間存在最大的結(jié)合力，兩者應(yīng)變一樣。幾種協(xié)作比的混凝土的x0.5。在分散相〔粒子相〕為孔隙的狀況下，則=0。用上式計算，則得=0。這是不符合實(shí)際狀況的。為了避開上述缺點(diǎn)，U.J.康脫〔Counto〕提出以下模型：一邊長為單位長度的立方體，p，邊長為d。明顯，推導(dǎo)，則得：〔4-51〕

。對于硬基復(fù)合材料，可用并聯(lián)形式在分散相為孔隙的狀況下， ，則得：〔4-52〕式中為孔隙率。對于軟基復(fù)合材料，則用串聯(lián)形式推導(dǎo)，得：〔4-53〕這個公式與WC-CoWC-Co復(fù)合合金也是顆粒型二相復(fù)合材料、粒子相為碳化鎢，基體相為鈷。碳化鎢的彈性模量為7.2×106公斤/平方厘米，波桑比為0.222.1×106公斤/0.3。這個公式可能也適用于砂漿和一般混凝土?；炷疗茐臋C(jī)理作用?；炷梁推渖皾{、水泥漿體以及粗集料各組分具有典型的壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線。粗集料泥漿體和集料的行為很不一樣。應(yīng)力-應(yīng)變曲線強(qiáng)調(diào)了混凝土是由兩種或更多種截然不同的材料的三維組合，各組分由明確的界面分開。“本體”ITZITZ之間的黏結(jié)強(qiáng)度取決于集料顆粒的外表特性〔粗糙度〕、泌水程度、化學(xué)結(jié)合〔在某些狀況下〕和特定的試件制備方法。假設(shè)漿體-集料黏結(jié)強(qiáng)度增大，則混凝土的抗壓、抗拉和抗折強(qiáng)度也都增加，增加的幅度約為5%~40%10~20微米處。改善界面過渡區(qū)最有效的方法是參加占水泥質(zhì)量10%~15%的硅灰。由于下面一些緣由，硅灰可改善界面區(qū)：1〕.它可排解界面過渡區(qū)中很多較大的孔，使其結(jié)構(gòu)比較均勻；2〕.它可通過火山灰反響限制氫氧化鈣的生成或使氫氧化鈣轉(zhuǎn)變成C-S-H；3〕.它具-集料的黏結(jié)。,應(yīng)力增30%30%～40%開頭增多。在應(yīng)力約為抗壓強(qiáng)度70%時，裂縫開頭穿過混凝土的砂漿組分形成，并橋接在單個集料顆粒上的粘結(jié)裂縫。直到峰值應(yīng)力，粘接裂縫和砂漿微開裂以增大的速率持續(xù)。當(dāng)應(yīng)裂縫還在連續(xù)形成?；炷翉?qiáng)度影響因素水灰比水泥石的質(zhì)量又取決于所承受的水泥的特性和水灰比。1918年D.A.艾布拉姆斯〔Abrams〕得到以下混凝土強(qiáng)度計算公式：〔4-54〕式中，W/CK1

K為閱歷常數(shù)。在此之前，R.費(fèi)萊〔Feret〕1896年就提2出以下普適公式：〔4-55〕RC、ea分別為水泥、水和空氣確實(shí)定體積，K為常數(shù)，可見艾布拉姆斯公式不過是費(fèi)萊普適公式的一個特例。凝土內(nèi)孔隙體積有影響，這就是在費(fèi)萊普適公式中包含空氣體積的緣由?！踩缛斯v實(shí)或振動〕不能搗實(shí)時，水灰比的連續(xù)降低導(dǎo)致混凝土強(qiáng)度降低。由于雙曲線可用 的方程式表示，故y與 的關(guān)系就是線性的?；炷翉?qiáng)度與水灰比約在1.2和2.5之間成線性關(guān)系?？杀硎緸椋篕K1

〔4-56〕為閱歷常數(shù)。假設(shè)考慮到水泥的活性，則可用下式表示：〔4-57〕式中ABR為水泥活性。c此外，還可以用其他的近似方法表示，例如，依據(jù)艾布拉姆斯公式兩邊取對數(shù)則得，〔4-58〕0.4100%。鋁酸鹽水泥混凝土的強(qiáng)度規(guī)律與硅酸鹽水泥不同，強(qiáng)度隨著灰水比的增大以一個漸漸降低的速率增加，不成線性關(guān)系。粗集料混凝土試件內(nèi)部裂縫形成時的應(yīng)力大多取決于粗集料的性質(zhì)降低抗彎強(qiáng)度的作用。但混凝土的抗壓強(qiáng)度則較砂漿的高。集灰比對于強(qiáng)度約大于350公斤/平方厘米的混凝土，在一樣水灰比狀況下，混凝土的強(qiáng)度隨著集灰與混凝土內(nèi)孔隙總體積有關(guān)；或者與集料對混凝土強(qiáng)度所起的作用得以更好的發(fā)揮有關(guān)。在〔500公斤/平方米生應(yīng)力使水泥石開裂或水泥石-集料之間失去粘結(jié)，導(dǎo)致混凝土后期強(qiáng)度衰退。水泥水泥的性質(zhì)是影響混凝土強(qiáng)度最根本的因素之一大，緣由是：水泥的質(zhì)量波動大多是由于水泥細(xì)度和C3S含量的差異引起的，而這些因素在早期的影響最大，隨時間延長其影響就不再重要了。養(yǎng)護(hù)〔或者接近于這個狀態(tài)〕以使水泥水化速度達(dá)最大。混凝土的質(zhì)量主要取決于水泥石中的膠空比于水泥水化產(chǎn)物所能填充的體積，則水化程度越大，混凝土強(qiáng)度越高，滲透性越低。致水化物的不均勻分布。在養(yǎng)護(hù)溫度較低的狀況下，由于水化緩慢，具有充分的集中時間，從而使水化物得以在水泥石中均勻分布在此狀況下混凝土在某一齡期時的強(qiáng)度為最大。·度或天·度?；炷翉?qiáng)度與成熟度的關(guān)系取決于水泥的性質(zhì)和混凝土的質(zhì)量標(biāo)號制度有關(guān)。濕熱處理提高混凝土的養(yǎng)護(hù)溫度可以加快混凝土強(qiáng)度進(jìn)展的速度于鋁酸鹽水泥。常壓蒸汽養(yǎng)護(hù)的蒸汽溫度在100℃以內(nèi)，可以把它看作潮濕養(yǎng)護(hù)的一個特例。在養(yǎng)護(hù)期間升的養(yǎng)護(hù)制度為：靜置期—3～5小時〔即推遲時間〕；—以22～33℃/小時的升溫速度升至最高溫度66～82℃；恒溫期—保持最高溫度，隨后盡可能有一個不加熱的“浸泡”期；最終為冷卻期—以中等速度冷卻至室溫?？偟酿B(yǎng)護(hù)時間〔除靜置期外〕以不超過18小時為佳。除用蒸汽加熱的方法外，還有電熱法、紅外加熱法等。但在承受這些方法時，要避開混凝土的過分枯燥。1758個計示大氣壓?！?428天的強(qiáng)度、高〔及減小干縮和濕氣遷移的效果。第三節(jié)混凝土的耐久性能混凝土的抗凍性致混凝土的破壞。混凝土凍融破壞機(jī)理理論做具體介紹。滲透壓理論是依據(jù)混凝土孔隙中的液體受凍及其在孔隙中移動的狀況提出的冰點(diǎn)越低。凍結(jié)時，純水以晶體形式析出，溶液因此變濃。在低于冰點(diǎn)的某一溫度下，毛細(xì)管內(nèi)的冰、溶液和四周凝膠孔中的溶液到達(dá)熱力學(xué)平衡，即蒸氣壓相等。進(jìn)一步降低溫度，這一平衡被打破。此時，毛細(xì)管中冰量增加，管內(nèi)溶液濃度提高，蒸氣壓隨之降低，而四周管滲透，直到建立的平衡。在這一過程中產(chǎn)生的滲透壓即為混凝土破壞的緣由。較多爭論者認(rèn)為，水結(jié)冰時體積膨脹9%，假設(shè)混凝土毛細(xì)孔中含水率超過91.7%，則結(jié)冰時將在毛細(xì)孔中產(chǎn)生較大的應(yīng)力。在這一壓力下，水將通過滲透從結(jié)冰區(qū)向未結(jié)冰區(qū)遷移。下，裂紋的引發(fā)與擴(kuò)展過程。之混凝土外表孔隙中的水也結(jié)冰生壓力梯度。當(dāng)使水移動的壓力足夠大時，混凝土就發(fā)生破壞?？紫逗臀⒘芽p不斷地擴(kuò)展，有小變大，相互貫穿，最終破壞。孔構(gòu)造理論孔是混凝土構(gòu)造中一個格外重要的組成局部0 0士將孔劃分成四級：孔徑小于200A的孔為無害孔；孔徑為200～500A的孔為少害孔；孔徑0 0500～2023A2023A的孔為多害孔。盡管各國爭論者對孔的劃分0不盡一樣，但一般認(rèn)為只有1000A以上的孔才能對混凝土的強(qiáng)度、抗?jié)B性和抗凍性有害?；炷恋目箖鲂缘挠绊懸蛩卦叫?，冰點(diǎn)越低?；炷恋目箖鲂圆粌H取決于孔隙率，還取決于孔分布。在一樣孔隙率條件下，小孔越多，可凍水越少，因而凍融對混凝土的破壞作用越小?；炷恋目箖鲂赃€與混凝土的氣泡構(gòu)造有著親熱的關(guān)系凍性?；炷恋目箖鲂赃€與以下因素有關(guān)：1).混凝土的飽水程度。從理論上講發(fā)生凍結(jié)破壞的臨91.7%，但混凝土的狀況比較簡單，飽水臨界值要高于91.7%。2)水灰比?；炷恋乃冶仍酱螅紫堵试酱?，可能填充的水分越多，則對抗凍性不利3〕混凝土的齡期。因而冰點(diǎn)下降，抗凍性能提高。4〕集料的孔隙率及其間的含水率。在通常狀況下，集料孔高，飽水程度越高，它自身的抗凍性就越差，導(dǎo)致混凝土的抗凍性能降低。提高混凝土抗凍性的措施提高混凝土的抗凍性可實(shí)行以下措施：1〕0.55。2〕摻入引氣劑。在混凝土中引入均勻分布的氣泡對改善其抗凍性劑，使得混凝土有肯定的含氣量。3〕摻入適量的優(yōu)質(zhì)摻合料。摻入適量的優(yōu)質(zhì)摻合料，可4〕承受樹脂浸漬混凝土。用樹脂浸漬混凝土，可使大多數(shù)孔徑降低到5nm以下，使得可凍孔數(shù)量削減，混凝土抗凍性提高。5〕參加顆粒狀空心集料。在混凝土中參加少量10～60um的空心塑料氣混凝土的氣泡系統(tǒng)。混凝土的堿-集料反響所謂堿-集料反響，就是指混凝土中的堿與集料中活性組分發(fā)生的化學(xué)反響。這種反響往往引起混凝土膨脹、開裂、甚至破壞。發(fā)生堿-集料反響必需具備三個條件：一是在混凝土中存在著肯定數(shù)量的活性集料；而是在混凝土中存在著肯定數(shù)量的堿；三是存在著水。目前公認(rèn)的堿-集料反響類型只有堿-硅酸反響和堿-碳酸鹽反響兩類。堿-硅酸反響是指堿與集料中的活性SiO2發(fā)生反響，生產(chǎn)堿硅酸鹽凝膠，吸水后體積膨脹，引起混凝土膨脹和開裂。堿-碳酸鹽反響是指堿與泥質(zhì)白云巖反響，由于這種白云巖含黏土較多，堿離子能通過通過黏土向外集中，從而使集料膨脹，造成混凝土膨脹開裂。為了避開堿-集料反響，主要實(shí)行三個方面的措施：一是盡量避開承受活性集料；二是限制混凝土的堿含量；三是摻用礦物摻合料?；炷恋牧蛩猁}腐蝕蝕五種腐蝕形式。在此主要介紹硫酸鹽腐蝕。硫酸鹽腐蝕機(jī)理：侵蝕介質(zhì)中的SO2-與水泥石組成發(fā)生化學(xué)反響，生成二水石膏或水化硫4混凝土開裂。硫酸鹽腐蝕有三種腐蝕形式：1〕硫鋁酸鹽腐蝕：當(dāng)SO2-<1000mg/L時，由于石膏溶解度較4大，因而不能產(chǎn)生沉淀，石膏將與水泥的水化產(chǎn)物水化鋁酸四鈣反響，生產(chǎn)水化硫鋁酸鈣。此時固相體積增加64%，使得水泥石變得密實(shí)，強(qiáng)度有所增加。但當(dāng)水化硫鋁酸鹽晶體到達(dá)肯定數(shù)量后，由于結(jié)晶壓力的作用而產(chǎn)生局部膨脹應(yīng)力，使水泥石構(gòu)造膨脹，強(qiáng)度下降，2〕SO2-1000mg/L時，二水石膏將沉淀出來，4NaOH酸鹽腐蝕停頓，變?yōu)閱我坏氖嘈透g?；炷龄摻钿P蝕鋼筋電化學(xué)腐蝕機(jī)理鋼筋銹蝕過程是一個電化學(xué)腐蝕過程，其電極反響為：陽極：Fe-2e→Fe2+陰極：HO+1/2O→2OH-2 2電池反響為：Fe+HO+1/2O→Fe2++2OH-2 2在鋼筋外表發(fā)生電化學(xué)腐蝕必需具備以下四個條件：1〕鋼筋外表具有電化學(xué)不均勻性，使其可以分為陽極區(qū)P和陰極區(qū)N在兩個極區(qū)之間，電解質(zhì)溶液的電阻R較??；3〕Fe離子化為F2+同時放出自由電子。也就是說陽極極化PP4〕在陰極區(qū)，鋼筋外表上〔通常是水和氧氣OH-。也就是說，陰極極化PN較小。要介紹氯化物去鈍化機(jī)理。Foley等提出Cl—和OH—爭奪腐蝕產(chǎn)生的鐵離子Fe2+，形成易FeCl