10萬噸年二甲醚生產(chǎn)作業(yè)流程的綜合項目開發(fā)

10萬噸/年二甲醚生產(chǎn)流程項目開發(fā)摘要：綜述了二甲醚性質(zhì)、用途及生產(chǎn)辦法。對年產(chǎn)10萬噸二甲醚生產(chǎn)流程進行工藝設(shè)計，通過對DME精餾塔和甲醇回收塔操作條件進行優(yōu)化，減少了塔理論板數(shù)，減少了設(shè)備投資，減少公用工程消耗和溫位，進而減少操作費用。核心詞：甲醇；二甲醚；工藝條件；模仿與優(yōu)化二甲醚(DimethylEther，簡稱DME)習(xí)慣上簡稱甲醚，為最簡樸脂肪醚，分子式C2H6O，是乙醇同分異構(gòu)體，構(gòu)造式CH3-O-CH3，分子量46.07，是一種無色、無毒、無致癌性、腐蝕性小產(chǎn)品。DME因其良好理化性質(zhì)而被廣泛地應(yīng)用于化工、日化、醫(yī)藥和制冷等行業(yè)，近幾年更因其燃燒效果好和污染少而被稱為“清潔燃料”，引起廣泛關(guān)注。如高純度二甲醚可代替氟里昂用作氣溶膠噴射劑和致冷荊，減少對大氣環(huán)境污染和臭氧層破壞。由于其良好水溶性、油溶性，使得其應(yīng)用范疇大大優(yōu)于丙烷、丁烷等石油化學(xué)品。代替甲醇用作甲醛生產(chǎn)新原料。作為民用燃料氣其儲運、燃燒安全性，預(yù)混氣熱值和理論燃燒溫度等性能指標(biāo)均優(yōu)于石油液化氣，可作為都市管道煤氣調(diào)峰氣、液化氣摻混氣。也是柴油發(fā)動機抱負(fù)燃料，與甲醇燃料汽車相比，不存在汽車?yán)鋯訂栴}。二甲醚在燃燒時不會產(chǎn)生破壞環(huán)境氣體，能便宜而大量地生產(chǎn)。與甲烷同樣，被盼望成為2l世紀(jì)能源之一[1-2]。中華人民共和國工程院倪維斗院士預(yù)言，二甲醚必將成為中華人民共和國能源構(gòu)造中一支生力軍，預(yù)測5年內(nèi)國內(nèi)將有500萬噸到1000萬噸二甲醚年需求量。盡管二甲醚投資額比較高，但大處從國家能源安全考慮，小處從市場需求與公司效益考慮，高額投資也是值得，國家也應(yīng)對清潔能源產(chǎn)業(yè)發(fā)展壯大予以必要扶持，同步呼吁成立一種國家層次推廣發(fā)展醉、醚燃料機構(gòu)[3]。藉此契機，綜合考慮，進行了此年產(chǎn)10萬噸二甲醚裝置生產(chǎn)流程設(shè)計。1國內(nèi)外二甲醚生產(chǎn)發(fā)呈現(xiàn)狀當(dāng)前，全球二甲醚總生產(chǎn)能力約為21萬t/a，產(chǎn)量16萬t/a左右，表1-1為世界二甲醚重要生產(chǎn)廠家及產(chǎn)量。國內(nèi)二甲醚總生產(chǎn)能力約為1.2萬t/a,產(chǎn)量約為0.8萬t/a，表1-2為國內(nèi)二甲醚重要生產(chǎn)廠家及產(chǎn)量。據(jù)市場調(diào)查國內(nèi)二甲醚需求量遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過供應(yīng)量，當(dāng)前國內(nèi)僅氣霧劑一項需求量達到1.5~1.8萬噸/年，而高純度二甲醚還依賴進口。表1-3為和國內(nèi)對二甲醚市場需求預(yù)測，可見，二甲醚市場應(yīng)用前景遼闊，因而對二甲醚生產(chǎn)工藝進行研究很有必要[4-6]。表1.1世界二甲醚重要生產(chǎn)廠家及產(chǎn)量[6]國家和地區(qū)生產(chǎn)廠家生產(chǎn)能力（Kt/a）美國杜邦公司30ALLEDSINGNALING10德國聯(lián)合萊茵褐煤燃料公司20DEA公司65荷蘭阿克蘇公司30住友公司日本三井東壓化學(xué)公司10日本制鐵公司澳大利亞CSR有限公司（DEA技術(shù)）10南非（DEA技術(shù)）-印度PTBumitangerrang氣體化工業(yè)公司3臺灣康盛公司18中華人民共和國大陸12表1.2國內(nèi)二甲醚重要生產(chǎn)廠家與產(chǎn)量生產(chǎn)廠家生產(chǎn)能力（Kt/a）廣東中山精細(xì)化工實業(yè)公司5成都華菱公司2江蘇吳縣合成化學(xué)品廠2上海申威氣霧劑公司1湖北田力實業(yè)公司1.5共計11.5表1.3國內(nèi)對二甲醚市場需求預(yù)測需求量需求量項目（Kt/a）（Kt/a）氣霧劑22.830汽車燃料37308240民用燃料1226019230共計16012.8275002本設(shè)計采用辦法作為純粹DME生產(chǎn)裝置而言，表1.4中列出了3種不同生產(chǎn)工藝技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)。由表1-4可以看出，由合成氣一步法制DME生產(chǎn)成本遠(yuǎn)較硫酸法和甲醇脫水法為低，因而具備明顯競爭性。但相對其他兩類辦法，當(dāng)前該辦法正處在工業(yè)放大階段，規(guī)模比較小，此外，它對催化劑、反映壓力規(guī)定高，產(chǎn)品分離純度低，二甲醚選取性低，這都是需要研究解決問題。本設(shè)計采用汽相氣相甲醇脫水法制DME[7-8]，相對液相法，氣相法具備操作簡樸，自動化限度較高，少量廢水廢氣排放，排放物低于國家規(guī)定排放原則，DME選取性和產(chǎn)品質(zhì)量高等長處。同步該法也是當(dāng)前國內(nèi)外生產(chǎn)DME重要辦法。表1.4二甲醚各種生產(chǎn)辦法技術(shù)經(jīng)濟比較辦法硫酸法氣相轉(zhuǎn)化法一步合成法催化劑反映溫度/°C反映壓力/Mpa轉(zhuǎn)化率/%二甲醚選取性/%1000t/a投資/萬元車間成本（元/噸）二甲醚純度/%硫酸130~160常壓~90>99280~3204500~4800≦99.6固體酸催化劑200~4000.1~1.575~85>99400~5004600~4800≦99.9多功能型催化劑250~3003.5~6.090>65700~8003400~36003工藝設(shè)計3.1工藝條件設(shè)計3.1.1反映原理反映方程式：2CH3OH→(CH3)2O+H2O；ΔHr(25℃)=-11770KJ/kmol3.1.2反映條件本過程采用持續(xù)操作，反映條件：溫度T=250℃~370℃，反映壓力P=13.9bar，反映在絕熱條件下進行。3.1.3反映選取性和轉(zhuǎn)化率選取性：該反映為催化脫水。在400℃如下時，該反映過程為單一、不可逆、無副產(chǎn)品反映，選取性為100%。轉(zhuǎn)化率：反映為氣相反映，甲醇轉(zhuǎn)化率在80%。3.1.4系統(tǒng)循環(huán)構(gòu)造在DME合成反映中，由于甲醇不能完全轉(zhuǎn)化，因而必要對反映后物流進行分離，使甲醇同其他組分分離出來，通過循環(huán)返回反映器，從而提高反映物運用率。3.1.5分離工藝從反映器中出來氣體具有二甲醚、未反映甲醇、水等物質(zhì)，它們都是以氣體形式存在。在進入分離塔之前，要將氣體冷卻成液體或者氣液兩相共存。三組分混合體系，至少采用兩個簡樸精餾塔，即一種二甲醚塔和一種甲醇回收塔來將三種物質(zhì)分離。依照在排定簡樸精餾塔塔序時，人們得到了兩組推理法則[8]。（1）排定塔序通用推理法則：盡快脫出腐蝕性組分；盡快脫出反映性組分或單體；以餾出物移出產(chǎn)品；以餾出物移出循環(huán)物流，如果是循環(huán)送回填料床反映器，特別要這樣。（2）排定塔序推理法則：流量最大優(yōu)先；最輕優(yōu)先；高效率分離最后；分離困難最后；等摩爾分割優(yōu)先；下一種分離應(yīng)當(dāng)是最便宜。依照上述推理法則，三組分中二甲醚流量最大，并且也最輕。3.2工藝路線設(shè)計經(jīng)原料庫來新鮮甲醇經(jīng)往復(fù)泵P-201升壓和未完全反映甲醇循環(huán)物流相混合進入甲醇預(yù)熱器E-201，用低壓蒸汽加熱到154℃,通過反映器冷卻器E-202換熱到250℃進入反映器R-201進行絕熱反映，反映器溫度為250-370℃之間，反映器出口混合物通過反映器冷卻器E-202、DME冷卻器E-203,最后進入DME分離塔T-201進行分離，塔頂?shù)玫郊兌葹?9.5wt％產(chǎn)品二甲醚，塔底甲醇和反映生成水混合物進入甲醇回收塔T-202進行分離。在T-202塔中將水和甲醇分離，塔底得到廢水進入廢水解決工序，塔頂?shù)玫郊兌葹?9.3wt%甲醇循環(huán)使用[9]。工藝流程圖PFD：10萬噸/年二甲醚生產(chǎn)流程圖3.2.1流程模仿與優(yōu)化整個系統(tǒng)重要涉及甲醇、二甲醚和水三種組分，整個流程采用AspenPlus進行模仿，為保證系統(tǒng)物性計算精確性，采用熱力學(xué)辦法是UNIQUAC/SRK，即系統(tǒng)汽液平衡采用UNIQUAC辦法進行計算，二元交互作用參數(shù)可獲得，焓計算采用SRK辦法[7]。3.2.2DME分離塔T-201操作條件擬定T-201作用：1、分離產(chǎn)品DME使產(chǎn)品純度達到99.95wt％，同步，產(chǎn)品回收率達到99.8％。在此目的下對該塔進行模仿優(yōu)化，尋找達到該分離規(guī)定最佳操作條件[9]。(1)塔壓力選取DME在常壓下沸點是-24.9℃，因此如果選取系統(tǒng)壓力在常壓下，則塔頂冷凝器很難對該產(chǎn)品進行冷卻。因此塔壓力采用加壓。另一方面隨著操作壓力增長,精餾操作所用蒸汽、冷卻水、動力消耗也增長。精餾高純度DME操作壓力適當(dāng)范疇為0.6～0.8MPa這里采用塔頂冷凝器壓力為8.1bar，塔頂壓力為8.3bar，塔底壓力為8.5bar對該系統(tǒng)進行模仿計算，這樣塔頂溫度為38℃，塔底溫度為145.8℃。這樣塔頂、塔底公用工程就可以分別用冷凝水和中壓（10-15kgf/cm2）蒸汽來實現(xiàn)。(2)理論板數(shù)、進料板位置和回流比關(guān)系通過模仿在一定理論板數(shù)下,進料板位置和回流比關(guān)系（達到分離規(guī)定99.95wt％），得到如圖4-2所示關(guān)系圖[8]。由上圖可得到如下結(jié)論：①當(dāng)理論板數(shù)一定期，回流比隨進料板位置變化浮現(xiàn)最小值，這闡明進料板存在最佳位置，使得該塔達到分離效果時需要最小回流。②隨著理論板數(shù)增長，達到分離規(guī)定最佳進料板位置也相應(yīng)發(fā)生變化。最佳進料位置大概在塔中部偏上某些，當(dāng)理論板數(shù)超過17時，最佳進料位置大概第八和第九塊理論板之間。這里采用第八塊理論板作為最佳進料板。(3)理論板數(shù)對分離效果影響進料位置在第8塊理論板時，回流比采用0.55時，探討理論板數(shù)對分離效果影響，模仿成果如圖4-3所示：可見理論板數(shù)Nt>＝19塊時，理論板數(shù)增長對分離效果增長不明顯，依照分離規(guī)定這里取Nt＝20。(4)回流比對分離效果影響在NT=20,進料位置為8，討論回流比對分離效果影響，如圖4-4所示。圖4-4DME分離塔T-201回流比對分離效果影響由此可見,隨著回流比增大，塔頂DME雜質(zhì)含量和損失越來越小，但當(dāng)回流比不不大于0.55時，曲線趨于平直，闡明增大回流對分離效果提高不大。這里回流比取0.55。依照模仿成果，該點DME純度為99.95wt％，產(chǎn)品中DME收率為99.74％。(5)DME分離塔T-201優(yōu)化成果同步考慮DME分離塔T-201對DME分離純度和收率，優(yōu)化成果如表2.3：表2.3DME分離塔T-201優(yōu)化成果理論塔板數(shù)最佳進料位置塔頂溫度（°C）她低溫度（°C）塔頂壓力（bar）塔底壓力（bar）20836.29145.823828.18.5回流比產(chǎn)品DME純度（wt%）冷凝器熱（Mmkcal/hr）再沸器（Mmkcal/hr）塔頂采出量（kmol/hr）0.52199.9599.81.76181881.38569487271.391294各物流模仿優(yōu)化成果如表2.4：表2.4DME分離塔T-201各物流模仿優(yōu)化[10]項目進料物流塔底出料塔項出料摩爾流率（kmol/hr）DME甲醇水摩爾分?jǐn)?shù)DME甲醇水質(zhì)量流率（kmol/hr）DME甲醇水質(zhì)量分?jǐn)?shù)DME甲醇水271.739712135.598119277.4543850.396820680.198013520.405165812518.78764344.856634998.418430.57262610.198739560.228634350.543497135.4031277.45440.0013150.3275340.67115125.038414338.6064998.4180.0026740.4634240.533901271.19620.1950622.01E-050.9992810.0007197.39E-0812493.756.2502170.0003610.99950.00052.89E-08總流率（kmol/hr）總流率（kg/hr）溫度（°C）壓力（bar）密度（kmol/m3）密度（kg/m3）684.79221621862.062710013.44.44346211141.85799413.40099362.063145.82388.532.66813739.8172271.39131250036.569728.10.35596816.395543.2.3甲醇回收塔T-202操作條件擬定T-202作用：1、回收未完全反映甲醇回收率達到99.95％，純度達到99wt％在此目的下對該塔進行模仿優(yōu)化，尋找達到該分離規(guī)定最佳操作條件[9-11]。(1)塔壓力選取甲醇在常壓下沸點是64.53℃，因此可以選取系統(tǒng)壓力在常壓下，這里采用塔頂冷凝器壓力為1.1bar，塔頂壓力為1.3bar，塔底壓力為1.6bar對該系統(tǒng)進行模仿計算，在滿足分離規(guī)定狀況下塔頂溫度為64.8℃，塔底溫度為112.7℃。這樣塔頂、塔底公用工程就可以分別用冷凝水和低壓（5kgf/cm2）蒸汽來實現(xiàn)。(2)理論板數(shù)、進料板位置和回流比關(guān)系通過模仿在一定理論板數(shù)下,進料板位置和回流比關(guān)系（達到分離規(guī)定甲醇純度99.wt％和回收率99.95％）。由此可見,隨著回流比增大，塔頂甲醇雜質(zhì)含量和損失越來越小，但當(dāng)回流比不不大于1.25時，曲線趨于平直，闡明增大回流對分離效果提高不大。這里回流比取1.20。依照模仿成果，該點甲醇純度為99.0225wt％，循環(huán)中甲醇回收率為99.93％。(3)甲醇回收塔T-202優(yōu)化成果各物流模仿優(yōu)化成果如表2.6：表2.6甲醇回收塔T-202各物流模仿優(yōu)化成果項目進料物流塔底出料塔頂出料摩爾流率（kmol/hr）DME甲醇水摩爾分?jǐn)?shù)DME甲醇水質(zhì)量流率（kg/hr）DME甲醇水質(zhì)量分?jǐn)?shù)DME甲醇水總流率（kmol/hr）總流率（kg/hr）溫度（℃）壓力（bar）密度（kmol/m3）0.54349172135.403055277.4543160.001314680.327534520.6711507925.03814184338.606344998.417190.002674420.463424240.53390133413.4008629362.06167140.6205527.49.88721850.543492134.45511.0258490.0039960.9884630.00754225.038144308.23318.480970.0057540.990.004247136.02454351.7264.837831.123.387041.78E-140.947909276.42856.43E-170.0034170.9965838.22E-1330.373044979.9361.64E-160.0060620.993938277.37645010.309112.70751.649.965543.3工藝設(shè)計3.3.1設(shè)計規(guī)模和設(shè)計規(guī)定設(shè)計規(guī)模：100,000噸DME/年，按照8000小時開工計算，產(chǎn)品流量12,500kg/h，合271.332kmol/h。設(shè)計規(guī)定：產(chǎn)品DME：回收率為99.8％，純度為99.95wt％?；厥占状迹夯厥章?9.95％，純度為99.0wt％。3.3.2各換熱單元熱負(fù)荷在優(yōu)化DME精餾塔、甲醇回收塔操作條件下，各系統(tǒng)物流所需熱負(fù)荷如表2.7所示：表2.7系統(tǒng)物流所需要熱負(fù)荷物流種類設(shè)備位號進口溫度（℃）出口溫度（℃）熱負(fù)荷（106kcal/hr）MCP（106kcal/hr）熱物流OutputE-205E-207E-208369.2159.4637.571.2112.7159.46100.036.364.950.02.31614.97181.76182.56820.31970.01100.08361.46820.40760.0051共計：11.9376*106kcal/hr冷物流FEEDE-204E-20633.6154155.0142.1112.9154.0155250.0145.8113.32.33744.51470.97021.38572.07270.01944.51470.01020.37455.1818共計11.2807*106kal/hr共計：需要冷量0.6569*106kcal/hrOutput：反映器出料冷卻階段：分冷卻到露點（159.46）、露點到某些冷凝（159.46-100）兩階段。（該物流泡點為97℃。）FEED：反映器進料預(yù)熱階段，分預(yù)熱到泡點（154）、蒸發(fā)（154-155）、過熱（155-250）三階段。3.3.3工藝物流換熱方案提出為了充分運用系統(tǒng)能量，減少公用工程消耗，需進行用能綜合分析[15]。由于反映是放熱反映，反映溫度為250～370℃，即反映混合物預(yù)熱到250℃進入反映器絕熱反映，這里不對其進行能量分析。用挾點分析法進行換熱網(wǎng)絡(luò)合成，系統(tǒng)溫焓圖。不考慮反映器放熱量，系統(tǒng)總共需放熱11.93×106kcal/hrkcal/hr，吸熱11.28×106kcal/hr，因此系統(tǒng)共需要冷量0.6569×106kcal/hr。圖4-4所示為系統(tǒng)溫焓圖，紅線所示為熱流復(fù)合曲線，藍(lán)線所示為冷流復(fù)合曲線，黑線所切之處為夾點所在位置，系統(tǒng)采用傳熱最小溫差為10℃，由圖中可知系統(tǒng)夾點溫度為112.9～122.9℃[16-17]。1.為了充分運用反映器放出熱量，由反映器R-201出來物料，先通過E-202與反映器進料換熱，將反映器進料由152.7℃加熱到250℃，同步將出料溫度由369.3℃減少到162.7℃，通過該匹配可分別節(jié)約冷熱公用工程2.286×106kcal/hr。這里熱公用工程應(yīng)當(dāng)是高壓蒸汽（40公斤（表）壓力蒸汽溫度為251℃）。2.通過上述換熱熱物流，可以繼續(xù)加熱T-202塔底再沸器物流，該匹配換熱量為2.073×106kcal/hr，同步熱物流由162.7℃減少到143.0℃。3.通過上述換熱熱物流，可以繼續(xù)用來加熱新鮮原料甲醇和循環(huán)甲醇，將其由33.7℃加熱到133.0℃。該匹配換熱量為1.866×106kcal/hr，同步熱物流由143.0℃減少到116.7℃。通過上述換熱匹配過程，可分別節(jié)約冷熱公用工程6.225×106kcal/hr。這樣冷熱公用工程消耗總量如表2.8：表2.8匹配先后公用工程消耗總量對照表項目熱公用工程（106kcal/hr）冷公用工程(106kcal/hr)匹配前匹配后節(jié)能%11.93765.712652.1411.28075.055744.823.3.4物料衡算物料衡算表及物料流程圖物料衡算表及物料流程圖表2.910萬噸/年二甲醚生產(chǎn)流程物料衡算物流號123456789溫度（℃）壓力（bar）汽相摩爾分?jǐn)?shù)25.01.00.0025.415.50.0033.715.20.00154.015.01.00250.014.71.00369.213.91.00285.913.81.00100.013.40.0984.89.00.09摩爾流率（kmol/hr）二甲醚甲醇水總流率總流率密度kg/m3平均分子量0.0000.9940.005547.81748.95798.131.90.00000.99460.0054547.8817481.95798.1931.910.00110.99370.0052684.8021862.19788.0631.910.00110.99370.0052684.8021862.1915.3731.910.00110.99370.0052684.8021862.1911.4831.910.57260.19870.2286684.8021862.198.5031.910.57260.19870.2286684.8021862.199.9831.910.19870.19870.2286684.8021862.19141.8831.910.57260.19870.2286684.8021862.19141.8531.91物流號1011121314151617溫度（℃）壓力（bar）汽相摩爾分?jǐn)?shù)36.38.10.00145.88.50.0097.82.00.0265.415.50.0013.31.60.0050.01.20.0036.38.10.0065.41.30.00摩爾流率（kmol/hr）二甲醚甲醇水271.200.200.000.54135.40277.460.54135.40277.460.54135.341.040.000.07277.460.000.07277.46141.280.100.000.66165.021.27質(zhì)量分?jǐn)?shù)二甲醚甲醇水總流率總流率密度kg/m30.99950.00050.000012500.0012500.00634.040.00270.46340.53399362.199362.19739.820.00270.46340.53399362.199362.19223.910.00570.99000.00434380．244380．24747.540.00000.00040.99964981.954981.95903.530.00000.00040.99964981.954981.95968.960.99950.00050.00006512.016512.01634.040.00570.99000.00435341.035341.03747.543.4過程控制3.4.1反映進料控制由于反映在高壓下進行，原料在進反映器之前需要升高壓力，這里采用往復(fù)泵P201A/B,由于往復(fù)泵正位移性，它出口流量是一定，如果要調(diào)節(jié)進料量，必要采用旁路調(diào)節(jié)，這里采用簡樸反饋控制，即通過測量物流3流量來調(diào)節(jié)進料量，如果進料量不不大于設(shè)定值，就將旁路閥門開大些，使更多物料返回，反之，關(guān)小旁路閥。3.4.2進料預(yù)熱控制由于反映規(guī)定在250℃～370℃之間進行，反映器采用絕熱條件，進料需要達到250℃，當(dāng)采用換熱網(wǎng)絡(luò)匹配供熱時，規(guī)定E-202出口溫度達到250℃，為此需要對E-202A進口蒸汽進行控制。當(dāng)系統(tǒng)在開車時，E-202A應(yīng)當(dāng)采用高壓蒸汽進行加熱，當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定操作時，采用中壓蒸汽進行加熱。此外，當(dāng)穩(wěn)定操作時，采用前饋/反饋控制來控制進入反映器物流溫度為250℃。(1)E-203出口溫度控制適當(dāng)進料熱狀況對塔T-201分離有影響，這里控制溫度在100℃，保證物料在兩相區(qū)，溫度太低會增長塔底熱負(fù)荷，同步揮霍了冷公用工程，溫度過高不利于提高DME純度，采用簡樸反饋控制，通過控制E-203冷公用工程（冷凝水）用量來控制E-203出口溫度。(2)T-201塔底液位控制通過測量T-201塔底液位來控制出料量，采用簡樸反饋控制。(3)T-202塔底液位控制通過測量T-202塔底液位來控制出料量，采用簡樸反饋控制。(4)V-201液位控制通過測量V-201液位來控制塔頂出料量，采用簡樸反饋控制。(5)V-202液位控制通過測量V-202液位來控制塔頂出料量，采用簡樸反饋控制。(6)T-201塔回流量控制通過測量塔頂產(chǎn)品DME構(gòu)成來控制回流量，采用串級控制。(7)T-202塔回流量控制通過測量塔頂甲醇構(gòu)成來控制回流量，采用串級控制。4結(jié)論和建議4.1結(jié)論與此前所做工作相比，咱們改進重要有：1.將甲醇回收塔壓力減少到常壓，從而使塔頂塔底溫度均有所減少，這樣塔底就可以采用低壓蒸汽來對其加熱，通過背面換熱網(wǎng)絡(luò)合成，甲醇回收塔塔底再沸器事實上可以通過工藝物流換熱來達到，從而節(jié)約了公用工程消耗量。2.通過對DME精餾塔和甲醇回收塔操作條件進行優(yōu)化，減少了塔理論板數(shù)，減少了設(shè)備投資；減少了塔回流比和操作壓力，從而減少公用工程消耗和溫位，進而減少操作費用。3.討論了工業(yè)生產(chǎn)中存在惰氣對塔分離效果影響，提出了相應(yīng)改造辦法。4.提出詳細(xì)換熱網(wǎng)絡(luò)構(gòu)造，進行換熱網(wǎng)絡(luò)合成，通過核算可節(jié)約熱公用工程52％左右，節(jié)約冷公用工程45％左右。5.為了保持系統(tǒng)操作穩(wěn)定，加入過程控制。4.2建議由于時間有限，所做設(shè)計尚有某些局限性地方，現(xiàn)提出如下某些改進意見：1.設(shè)備尺寸計算：即依照流量、轉(zhuǎn)化率、熱負(fù)荷等模仿數(shù)據(jù)進行