現(xiàn)澆箱梁施工計算書

未找到目錄項(xiàng)。PAGE12（1）荷載計算1）豎向荷載計算①本橋鋼筋混凝土配筋率>2%，所以鋼筋混凝土自重取26.5KN/m3，以選取的中梁山站~華巖新城站區(qū)間高架D05~D06一跨為例，則F1=26.5kN/m3，對于腹板實(shí)心段，混凝土高度h1=1.8m，空心段混凝土高度為h2=0.5m，故，實(shí)心段混凝土自重：F1a=F1×h1=26.5×1.8=47.7kPa，空心段混凝土自重：F1b=F1×h2=26.5×0.5=13.25kPa，翼緣板段混凝土自重：F1c=F1×h2=26.5×0.55=14.58kPa。②模板自重，一塊15mm厚、1.22m×2.44m的竹膠板的質(zhì)量為32kg：F2=32kg×9.8N/kg÷(1.22m×2.44m)=105.35Pa③縱橫梁方木荷載：10cm×15cm方木：g1=0.1m×0.15m×5.5m×（9/0.9+1）×γ÷(5.5m×9m)=0.337kpa10cm×10cm方木：g2=0.1m×0.1m×5m×（3÷0.3+1）×γ÷（5.0m×3.0m）=0.275kpa式中：γ——取7.5KN/m3④內(nèi)模及支撐荷載，取3kpa：F3=3kpa⑤臨時荷載施工人員及機(jī)具：G1=2.5kPa振搗荷載：G2=2.0kPa則臨時荷載為：G=4.5kpa2)水平荷載計算①混凝土振搗時對側(cè)模的荷載?。?KPa②新澆混凝土對側(cè)模的最大側(cè)壓力：P1=γh=26.5×1.8=47.7KpaP2=kγh=1.2×26.5×0.718=22.83Kpa式中：k外加劑影響修正系數(shù)，取1.2混凝土澆注速度，取0.5m/s有效壓頭高度，混凝土入模溫度，取25℃則有：Pmax=47.7Kpa。一般應(yīng)計算風(fēng)載，但是由于重慶地區(qū)常年均為微風(fēng)，可以不考慮風(fēng)載。（2）底模驗(yàn)算1）底模力學(xué)指標(biāo)模板采用15mm厚竹膠板，取10cm寬度模板進(jìn)行計算：①彈性模量（廠家提供數(shù)據(jù)）E=7.0×103Mpa②截面慣性矩I=bh3/12=100mm×153mm/12=28125mm4=2.8125×10-8m4③截面抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.015×0.015/6=3.75×10-6m3④抗彎強(qiáng)度［σW］=46MPa⑤抗剪強(qiáng)度［σj］=1.4MPa2)模板受力計算腹板底模及側(cè)模受力計算：腹板底模及側(cè)模下的縱梁間距30cm，可以把底模簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。按照最不利工況，對腹板、橫梁等實(shí)心段進(jìn)行驗(yàn)算，空心段荷載較實(shí)心段小，故不進(jìn)行驗(yàn)算。強(qiáng)度檢算荷載組合為：①+②+④+⑤；剛度檢算荷載組合為：①+②+④①底模強(qiáng)度檢算q'=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.7×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=67.27kPaq=q’×0.1m=67.27×0.1=6.727kN/m，根據(jù)《建筑施工手冊》（第五版）中荷載與結(jié)構(gòu)靜力計算表查得：Mmax=0.1×ql2=0.1×6.727×0.3×0.3=0.0605kN·mσw=Mmax/W=0.0605/(3.75×10-6)=16.13MPa＜［σW］=46MPa滿足要求。σj=0.6ql/A=0.6×6.727×0.3/（0.015×0.3）=0.269MPa＜［σj］=1.4MPa滿足要求。反力R=11ql/10=11×6.727×0.3/10=2.22KN②底模剛度驗(yàn)算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=47.7×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=60.97kPaq=q’×0.1m=60.97×0.1=6.097kN/mf=0.677×=0.677×=0.69mm0.69mm≤［f］=300/400=0.75mm滿足要求。底板底模受力計算：底板底模下的縱梁間距30cm，可以把底模簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。按照最不利工況，對腹板、橫梁等實(shí)心段進(jìn)行驗(yàn)算，空心段荷載較實(shí)心段小，故不進(jìn)行驗(yàn)算。強(qiáng)度檢算荷載組合為：①+②+④+⑤；剛度檢算荷載組合為：①+②+④①底模強(qiáng)度檢算q'=F1b×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=13.25×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=25.93kPaq=q’×0.1m=25.93×0.1=2.593kN/m，根據(jù)《建筑施工手冊》（第五版）中荷載與結(jié)構(gòu)靜力計算表查得：Mmax=0.1×ql2=0.1×2.593×0.3×0.3=0.0233kN·mσw=Mmax/W=0.0233/(3.75×10-6)=6.213MPa＜［σW］=12.5MPa滿足要求。σj=0.6ql/A=0.6×2.593×0.3/（0.015×0.3）=0.104MPa＜［σj］=1.4MPa滿足要求。反力R=11ql/10=11×2.593×0.3/10=0.86KN②底模剛度驗(yàn)算q’=F1b×1.2+F2×1.2+F3×1.2=13.25×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=19.63kPaq=q’×0.1m=19.63×0.1=1.963kN/mf=0.677×=0.677×=0.64mm0.64mm≤［f］=300/400=0.75mm滿足要求。翼緣板底模受力計算：底板底模下的縱梁間距30cm，可以把底模簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。按照最不利工況，對腹板、橫梁等實(shí)心段進(jìn)行驗(yàn)算，空心段荷載較實(shí)心段小，故不進(jìn)行驗(yàn)算。強(qiáng)度檢算荷載組合為：①+②+④+⑤；剛度檢算荷載組合為：①+②+④①底模強(qiáng)度檢算q'=F1c×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=14.58×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=27.52kPaq=q’×0.1m=27.52×0.1=2.752kN/m，根據(jù)《建筑施工手冊》（第五版）中荷載與結(jié)構(gòu)靜力計算表查得：Mmax=0.1×ql2=0.1×2.752×0.3×0.3=0.025kN·mσw=Mmax/W=0.025/(3.75×10-6)=6.667MPa＜［σW］=12.5MPa滿足要求。σj=0.6ql/A=0.6×2.752×0.3/（0.015×0.3）=0.11MPa＜［σj］=1.4MPa滿足要求。反力R=11ql/10=11×2.752×0.3/10=0.91KN②底模剛度驗(yàn)算q’=F1c×1.2+F2×1.2+F3×1.2=14.58×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=21.22kPaq=q’×0.1m=21.22×0.1=2.122kN/mf=0.677×=0.677×=0.69mm0.69mm≤［f］=300/400=0.75mm滿足要求。（3）縱向方木檢算1）縱梁力學(xué)性能①彈性模量E=10×103Mpa②截面慣性矩I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4③截面抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=0.167×10-3m3④抗彎強(qiáng)度［σW］=17MPa⑤抗剪強(qiáng)度［σj］=1.7MPa2）縱梁受力計算：腹板部位縱梁間距0.2cm、底板部分為0.3cm，可以把橫梁簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。按照最不利工況，對腹板、橫梁等實(shí)心段進(jìn)行驗(yàn)算，根據(jù)對腹板部位底模及側(cè)模、底板部位底模、翼緣板底模進(jìn)行的受力計算，由反力計算得出，腹板部位底模及側(cè)模R=11ql/10=11×6.727×0.2/10=1.48KN最大，而翼緣板及底板處反力趨小，故不進(jìn)行驗(yàn)算。按照最不利工況，僅對腹板部位底模及側(cè)?？v梁進(jìn)行驗(yàn)算。強(qiáng)度檢算荷載組合為：①+②+③+④+⑤；剛度檢算荷載組合為：①+②+③+④①橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.7×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=67.27kPaq=q’×0.2m+g=13.529kN/m式中g(shù)為方木自重，g=7.5KN/m3×0.1m×0.1m=0.075KN/mMmax=1/10×ql2=1÷10×13.529×0.9×0.9=1.096kN·mσw=Mmax/W=1.096×1000÷（0.167×10-3）=6.56MPa＜［σW］=17MPa，滿足要求。σj=0.6ql/A=0.6×13.529×0.9/（0.1×0.1）=0.73MPa＜［σW］=1.7MPa，滿足要求。最大支座反力R=11ql/10=11×13.529×0.9/10=13.39KN②橫梁剛度驗(yàn)算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.4×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=60.61KPaq=q’×0.2m+g=60.61×0.2+0.075=12.197kN/m式中g(shù)為方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/mf=0.677ql4/100EI=0.677×=0.65mm＜［f］=0.6/400=2.25mm，滿足要求。（4）橫向方木驗(yàn)算1）縱梁的力學(xué)性能①彈性模量E=10×103Mpa②截面慣性矩I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4③截面抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3④抗彎強(qiáng)度［σW］=17MPa⑤抗剪強(qiáng)度［σj］=1.7MPa2）橫梁驗(yàn)算：按照最不利工況，僅對腹板部位底模及側(cè)模橫梁進(jìn)行驗(yàn)算。因?yàn)榭缍纫恢?，所以如果腹板部位滿足要求，其它部位也能滿足要求，故不對其它的橫梁進(jìn)行驗(yàn)算。腹板部位橫梁簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)算，并且集中荷載對稱布置。橫梁受到縱梁集中荷載和自重均布荷載的作用，計算彎矩和撓度的時候，可以按照集中荷載和均布荷載兩種形式進(jìn)行疊加。集中荷載P=R=13.39KN均布荷載q=11.261×9.8=0.110kN/m，橫梁自重為11.261kg/m，則：Mmax=0.244Pl+0.1ql2=0.244×13.39×0.9+0.1×0.110×0.9×0.9=2.95KN·mσw=Mmax/W=2.95/(3.75×10-4)=7.87MPa≤［σW］=17MPa滿足要求。σj=0.6Pl/A=0.6×13.529×0.9/（0.1×0.15）=0.49MPa＜［σW］=1.7MPa，滿足要求。f=1.883Pl3/100EI+0.689ql4/100EI=1.833×+0.689×=0.639mm≤［f］=0.9/400=2.25mm，滿足要求。支座最大反力：R=2.267P+P+1.1ql=2.267×13.39+13.39+1.1×0.110×0.9=43.85KN（5）立桿檢算立桿的檢算，很多資料采用單根立桿所承受的投影面積荷載這種簡單的方法進(jìn)行計算，而在理論上應(yīng)該采用縱梁對立桿的支座反力進(jìn)行計算。下面按這兩種方式分別進(jìn)行計算。1）立桿計算模型：立桿選用Ф4.8×3.5鋼管，計算模型為兩端鉸支。①彈性模量E=2.1×105Mpa②截面慣性矩I=10.78×10-8m4③截面抵抗矩W=4.40×10-6m3④慣性積i=1.59×10-2m⑤柔度λ=l/i=1.0×（0.35+0.6×2）/1.59×10-2m=97.48，支承可視為兩端鉸支，故=1。式中，0.35為上層立桿最上端節(jié)點(diǎn)長度，0.6為可調(diào)托撐允許外露最大長度。單根立桿承受的荷載①腹板處單根立桿豎向荷載荷載組合為：F’=①+②+③+④+⑤,圖式如下F’=F1a×1.2+F2×1.2+(g1+g2)×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.7×1.2+0.10535×1.2+（0.325+0.158）×1.2+3×1.2+4.5×1.4=67.85kpa每個立桿上荷載：F=F’×0.6m×0.9m=67.85×0.6×0.9=36.64KN②底板空心段單根立桿豎向荷載荷載組合為：F’=①+②+③+④+⑤,圖式如下F’=F1b×1.2+F2×1.2+(g1+g2)×1.2+F3×1.2+G×1.4=13.25×1.2+0.10535×1.2+（0.325+0.158）×1.2+3×1.2+4.5×1.4=26.5kpa每個立桿上荷載：F=F’×0.6m×0.9m=26.5×0.9×0.9=21.47KN投影法所得單根立桿最大承受豎向荷載為36.64KN，小于支座反力法所得的43.85KN。所以以下檢算以支座反力法進(jìn)行計算。立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定驗(yàn)算①單根立桿強(qiáng)度計算σ=F/A=43.85KN/489mm2=89.67MPa＜[σ]=205MPaK=A[f]/F=205/89.67=2.29>1.3，滿足要求。式中：安全系數(shù)K≥1.3；支架鋼管設(shè)計抗壓強(qiáng)度[σ]=205MPa；鋼管有效截面積A=489mm2。②立桿穩(wěn)定性檢算λ=97.48，查規(guī)范得穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.488σ=F/A≤φ[σ]=43.85/489=89.67MPa≤0.488×205=100.04MPa，滿足要求。（6）地基承載力檢算本段施工現(xiàn)場為華福大道，沿線為柏油路，地基承載力滿足要求。但對于中央隔離帶綠化帶，在綠化拆除后不能滿足地基承載力要求，其表面軟土的淺軟基則考慮換填處理，保證壓實(shí)度地分層碾壓，這樣處理承載力及沉降量完全能滿足施工要求。支架通過方木或底托、混凝土基層、地基層層施加荷載，其中，底托長寬為10cm，方木為10×10cm，混凝土基層采用15cm厚C1