地連墻鋼筋籠吊裝安全施工計算書及相關(guān)施工圖紙

9.1鋼筋籠吊裝驗算 19.1.1鋼筋籠吊裝設(shè)備選用 19.1.2320噸主吊荷載驗算 59.1.3副吊荷載驗算 69.2場地道路驗算 6混凝土集中反力計算 89.3鋼筋籠吊點設(shè)置驗算 109.3.1一字形鋼筋縱向吊點布置 119.3.2一字形鋼筋籠橫向吊點布置 159.3.3“L型”鋼筋籠吊點設(shè)置 169.3.4L型鋼筋籠縱向吊點設(shè)置 199.3.5吊點加強措施 209.4鋼筋籠吊裝驗算 229.4.1單機（主吊320T）吊裝驗算 229.4.2單機（副吊150T）吊裝驗算 229.4.3雙機抬吊的驗算 229.4.4履帶吊穩(wěn)定性驗算 239.5吊索具配置及鋼絲繩強度驗算 249.5.1鋼絲繩驗算 259.5.2吊點吊環(huán)驗算 289.5.3卸扣和滑輪驗算 289.6主、副吊扁擔(dān)驗算 299.7吊點處焊接受力驗算 329.8鋼筋籠擱置穿杠驗算 339.9鋼筋焊接質(zhì)量驗收標準 359.10連續(xù)墻鋼筋籠吊裝作業(yè)要點 369.1鋼筋籠吊裝驗算9.1.1鋼筋籠吊裝設(shè)備選用吊裝機械設(shè)備及索具均是以最重鋼筋籠吊裝需求進行配置，安全驗算相應(yīng)以最重鋼筋籠為基準。本工程鋼筋籠最長為63.9m，最重的鋼筋籠為“一”字型6m寬首開幅鋼筋籠，鋼筋籠分節(jié)段吊裝，先吊裝構(gòu)造段（長23.9m，重量為20噸），再吊裝受力段（長40m，重52噸），構(gòu)造段與受力段在槽口對接后整體下放，故主吊車臂桿按按受力段籠長40米并考慮在槽口對接時的籠底離地0.5m進行驗算，吊重按最重的首開幅構(gòu)造段與受力段連接后重量進行驗算，首開幅構(gòu)造段與受力段合重72噸，本方案按72噸進行驗算。1、鋼筋籠吊裝尺寸（1）起吊重量：整體鋼筋籠最重約72噸，鋼扁擔(dān)及索具重量約3t。（2）最大鋼筋籠尺寸：40m×6m×1.2m（受力段鋼筋籠）。320t履帶式起重機主要性能參數(shù)可知，其塔式工況主臂工作角度為30°～85°，現(xiàn)考慮取a=75°。實際吊裝過程中角度控制通過吊車角度顯示盤控制（見下圖）。（3）起吊高度（以受力段籠長40m+槽口對接離地0.5m進行驗算）首先確定主吊機在施工時的最大垂直高度。根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-2012第4.2.10條規(guī)定，“起重機帶載行走時，載荷離地面高度不得大于500mm”，取鋼筋籠在槽口對接時距地面0.5m。為避免吊起后鋼筋籠旋轉(zhuǎn)碰撞主吊架，AB距離應(yīng)大于鋼筋籠寬度的一半，取AB=3.5m。（考慮50cm的安全距離）根據(jù)起吊示意圖（詳見下圖9.1.1-1），則：圖9.1.1-1起吊示意圖AC=AB·tan75°=13.06m選擇計算主吊機垂直高度時，不僅要考慮主吊臂架仰角（按75°計算）和鋼筋籠的最大尺寸、重量，而且要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉(zhuǎn)180°，且不碰撞主吊臂架（見圖9.1.1-2），滿足AB距離≥3.5m的條件。由于加工制作的吊具尺寸為h1=2m，h0=0.6m，h2=4m。圖9.1.1-2吊裝示意圖因此：H=h0+h1+h2+h3+h4=0.6+2+4+40+0.5=47.1m；式中，h0為起吊扁擔(dān)凈高(0.6m)；h1為扁擔(dān)上吊索鋼絲繩高度(2m)；h2為鋼筋籠吊索高度(4m)；h3為鋼筋籠長度(40m)；h4為鋼筋籠距地面高度(0.5m)其中：b為起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離，b=BC·tan75°-h2-h0-h1=3.5*3.732-4-0.6-2=6.462m(BC=3.5m)；h5為起重臂下距地面的高度(2.596m)。主吊主臂長度L=(H+b－h(huán)5)47.1+6.462－2.596=52.76msinasin75其中h5為起重臂下距地面的高度2.596m。碰臂驗算：扁擔(dān)：豎向距離H=b+h1+h0=0.6+2+6.462=9.062m橫向距離B=9.062/tan75°=2.43mB≥扁擔(dān)寬度=3.5/2=1.75m鋼筋籠驗算：豎向距離H=b+h1+h0+h2=0.6+2+6.462+4=13.062m橫向距離B=13.062/tan75°=3.5mB≥地墻鋼筋籠寬度(考慮安全距離）=6/2+0.5=3.5m圖碰臂示意圖（未碰）9.1.2320噸主吊荷載驗算通過計算，查三一320T履帶吊性能表（詳見下表9.1.2-1）可知，三一320T履帶吊起重機臂長60m，在幅度為12m時，起重量131t，取大型起重機械的安全起重系數(shù)為0.8（見《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-2012中4.2.9條）。131×0.8=104.8t＞72×1.1+3=82.2t，滿足起吊要求。表9.1.2-1三一320T履帶吊起重性能表當(dāng)起重機吊裝鋼筋籠行走時，根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.10條規(guī)定，當(dāng)起重機如需帶載行走時，載荷不得超過允許起重量的70%，即131×0.7=91.7t＞52×1.1+3=60.2t，滿足要求，故三一320T履帶吊在進行吊裝作業(yè)時其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿足要求。9.1.3副吊荷載驗算副吊按承擔(dān)鋼筋籠最大負荷的70%考慮，即（52+3）×0.7=38.5t。查閱三一150t履帶式起重機主要性能參數(shù)表（詳見下圖9.1.3-1）可知，150T履帶吊起重機臂長42m，在幅度為10m時，起重量62.2t，取大型起重機械的安全起重系數(shù)為0.8（見《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-2012中P13），62.2×0.8=49.76t＞38.5t，滿足起吊要求。表9.1.3-1三一150T履帶吊起重性能表9.2場地道路驗算根據(jù)集中受力以及施工現(xiàn)場大型機械經(jīng)過情況，最重機械為320T型號履帶吊車，吊車自重約為320T，所以在吊起72t+3t(以最重鋼筋籠+吊具進行驗算)在吊裝地連墻鋼筋籠時重量達到最大約為395t。另外根據(jù)安全儲備需要其系數(shù)取值為1.2，所以其總壓力為N=395×9.8×1.2=4645.2KN。圖10.2-1履帶吊尺寸示意圖混凝土集中反力計算單履帶受力面積為S=9.18*1.5=13.77㎡地面單位符合q=N/2S=4645.2/（2*13.77）=168.67kpa根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(GB50007-2011)第8.2.8條，有混凝土路面承載力計算施工重載道路承載力計算：Fcd=0.7×βh×Ftd×Um×H其中：Fcd——混凝土最大集中反力；βh——高度折減系數(shù)，厚度300mm取1；Ftd——軸心抗拉強度，C30混凝土取1.39N/mm2；H——為混凝土重載道路厚度，本工程重載道路厚度為300mm；Um——高度換算比，Um=2×(a+b)+4Ha——輪跡寬，主吊輪跡寬為1.5m；b——輪跡長，主吊輪跡長為9.18m。Fcd=0.7×1×1.39×[2×(1.5+9.18)+4×0.3]×0.3=6.585Mpa210.839kpa<6585kap，重載道路滿足吊車行走安全。路面滿足安全行走要求。表9.2.-2混凝土強度對照表混凝土下地基承載力計算混凝土下墊層承載力計算上覆填土置換為80cm建渣或三軸置換土分層壓實墊層，采用鋼筋混凝土路面，混凝土強度C30，厚度30cm，雙層直徑12mm，間距200mm的鋼筋網(wǎng)片，且下臥層采用分層填實碾壓達到地基承載力要求。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范(條文說明)》中知其地基承載力特征值fak可取值200～250kpa(具體視其壓實系數(shù)較大則取最高值)，本次計算按最不利情況最低值200kpa進行驗算。另根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》，其混凝土擴散角可取值為45°，所以通過壓力擴散至重載路底面時其總的接地面積為(9.18+0.3×2/tan45°)×(1.5+0.3×2/tan45°)×2=41.1㎡2。所以，墊層實際荷載為4645.2÷41.1=113kpa＜200kpa，地基承載力滿足施工要求。下臥層地基承載力荷載計算：根據(jù)巖土勘察報告，下臥層0.8m~10m范圍內(nèi)為雜填土（70kpa），地基承載力以最不利取70kPa。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》及其條文說明中知級配砂石墊層壓力擴散角為30°。壓力擴散至下臥層時接地面積為（9.18+0.3*tan45°*2+0.8*tan30°*2）*（1.5+0.3*tan45°*2+0.8*tan30°*2）*2=67.73㎡q=4645.2÷64.73=68.5kPa<70kPa故地基承載力能滿足吊裝要求。施工中隨時對場地地基狀況進行巡視、監(jiān)測，必要時采取可靠的加固措施，在現(xiàn)場備20mm厚鋼板，起吊大型較重構(gòu)件時可在場地內(nèi)鋪設(shè)鋼板，以保證吊車的穩(wěn)定，吊車走行時，履帶外緣與導(dǎo)墻槽距離不小于2m。9.3鋼筋籠吊點設(shè)置驗算如果吊點的位置計算不準確，鋼筋籠會產(chǎn)生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體散架，無法起吊，因此吊點的位置確定是吊裝過程中的一個關(guān)鍵步驟。本工程采用20點吊法和16點吊法施工，下面分橫向吊點和縱向吊點進行闡述。吊點布置見下圖a.上半截鋼筋籠長度H為40m的縱向吊點位置見下圖10.3-1所示。圖10.3-140米長鋼筋籠吊點示意圖b.下半截鋼筋籠長度H為23.9m的縱向吊點位置見下圖10.3-2所示。圖10.3-223.9米長鋼筋籠吊點示意圖9.3.1一字形鋼筋縱向吊點布置1）重心計算：本工程鋼筋籠長度為40m，鋼筋籠厚度為1200mm。40m長鋼筋籠重心計算：M總=1134800.477Kg.m、G總=52000Kg，重心距籠頂i=M總/G總=21.823m2）縱向吊點布置鋼筋籠縱向吊點設(shè)置：每列吊點設(shè)置在豎向桁架筋上，桁架筋根據(jù)幅寬均勻分布?？v向吊點選擇非常重要，若吊點位置不準確，鋼筋籠會產(chǎn)生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體散架，無法起吊，因此吊點的位置確定是吊裝過程中的一個關(guān)鍵步驟。根據(jù)彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下：縱向吊點設(shè)置:縱向吊點按照鋼筋籠長度設(shè)置5排。主吊車3道，副吊車2道。鋼筋籠縱向受力彎矩如下圖所示，由正負彎矩相等時所受彎矩變形最小原理得:圖9.3.1-140m籠長縱向吊點布置圖+M=－M其中：+M=1/2*qm2－M=1/8*qn2－1/2*qm2故:n=2√2m又:2m+4n=H（H為鋼筋籠長度）因此選取B、C、D、E、F五點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中B、C、D是主吊位置，E、F為副吊位置，D、E段鋼筋籠為兩臺履帶吊中間段，在實際吊裝過程中主、副履帶吊無法做到完全同時起吊，導(dǎo)致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗，同時考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點進行適當(dāng)調(diào)整，主吊靠近端部的點移向端部，籠頂懸壁1m，D、E兩點向中間移動，并以此作為初步吊點位置，如鋼筋籠發(fā)生過大變形，將根據(jù)實際情況對吊點位置進行調(diào)整。22.3m籠長縱向吊點設(shè)置:縱向吊點按照鋼筋籠長度設(shè)置4排。主吊車2道，副吊車2道。鋼筋籠縱向受力彎矩如下圖所示，由正負彎矩相等時所受彎矩變形最小原理得:圖9.3.1-222.3m籠長縱向吊點布置圖+M=－M其中：+M=1/2*qm2－M=1/8*qn2－1/2*qm2故:n=2√2m又:2m+3n=H（H為鋼筋籠長度）因此選取B、C、D、E四點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中B、C是主吊位置，D、E為副吊位置，C、D段鋼筋籠為兩臺履帶吊中間段，在實際吊裝過程中主、副履帶吊無法做到完全同時起吊，導(dǎo)致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗，同時考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點進行適當(dāng)調(diào)整，主吊靠近端部的點移向端部，籠頂懸壁1m，D、E兩點向中間移動，并以此作為初步吊點位置，如鋼筋籠發(fā)生過大變形，將根據(jù)實際情況對吊點位置進行調(diào)整。各類型鋼筋籠具體吊點位置布置如下：a.上半截鋼筋籠長度H為40m的縱向吊點位置見下圖9.3.1-3所示。圖9.3.1-340米長鋼筋籠吊點示意圖b.下半截鋼筋籠長度H為23.9m的縱向吊點位置見下圖9.3.1-4所示。圖9.3.1-423.9米長鋼筋籠吊點示意圖圖9.3.1-5鋼筋籠平抬時受力分析圖鋼筋籠主吊副吊平抬鋼筋籠時受力計算：根據(jù)起吊時鋼筋籠平衡得（鋼筋籠子重心在中間21.823米位置）：①3T1＇+2T2＇=52t（實際重量為51.8t,按52t計算）②T1＇×1+T1＇×12+T1＇×23+T2＇×27+T2＇×38=52×21.823由以上①、②式得：T1＇＝9.03tT2＇=12.46t故鋼筋籠平抬時主吊與副吊受力如下：平抬鋼筋籠時主吊起吊重量為3T1＇=27.09t平抬鋼筋籠時副吊起吊重量為2T2＇=24.91t9.3.2一字形鋼筋籠橫向吊點布置鋼筋籠寬度方向吊點一般設(shè)置兩點、三點或者四點。根據(jù)鋼筋籠寬度B，吊點按比例位置設(shè)置。中間形成簡支，兩端形成懸挑結(jié)構(gòu)形式，從而使得鋼筋籠寬度方向吊裝時產(chǎn)生彎矩最小，本方案主吊吊點橫向設(shè)置四點、副吊吊點橫向設(shè)置四點。鋼筋籠處于垂直狀態(tài)后，鋼筋籠重量全部由主吊點承擔(dān)，特別是主吊點換繩時，吊點受力全部集中于籠頭部位，吊索水平分力對籠頭部位產(chǎn)生強大的擠壓力。為防止籠頭部位鋼筋籠層間擠壓變形，本方案寬度方向主吊點設(shè)置四個吊點。橫向吊點以鋼筋籠中心線對稱布設(shè)。=1\*GB3①主吊橫向吊點驗算根據(jù)彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠橫向受力彎矩見圖9.3.2-1如示：圖9.3.2-1鋼筋籠橫向受力彎矩圖+M=－M 其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12;q為分布荷載，M為彎矩。,又2L1+3L2=6m;得L1=0.572米，L2=1.618米。因此選取B、C、D、E四點為橫向吊點位置，橫向0.8m+1.3m+1.86m+1.3+0.8m。橫向吊點布置見圖9.3.2-2。圖9.3.2-2鋼筋籠吊點橫向分布圖吊點的設(shè)置根據(jù)鋼筋籠的結(jié)構(gòu)形式及吊運需求確定。主要是確保鋼筋籠吊運過程中不致發(fā)生扭曲變形，同時便于吊裝過程中吊點卸扣的拆卸。9.3.3“L型”鋼筋籠吊點設(shè)置對于“L”型幅槽段，在保證受力筋數(shù)量滿足設(shè)計要求的情況下，采用“一籠兩段”的施工方法，分段入槽，一次性澆筑混凝土進行施工。如圖所示。（1）“L”型鋼筋籠除設(shè)置縱、橫向起吊桁架、吊點及剪刀撐之外，另要增設(shè)鋼筋籠內(nèi)側(cè)斜撐桿和外側(cè)斜撐進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉(zhuǎn)角度時發(fā)生變形。（2）異型槽段橫向吊點布置按照以下步驟進行計算設(shè)置：圖9.3.3-1“L”型鋼筋籠橫向重心位置示意圖根據(jù)鋼筋籠斷面形式和尺寸計算出鋼筋籠橫向重心位置,L型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（x1，y1）和（x2,y2）分別是A部分和B部分的重心坐標，（x0，y0）是鋼筋籠的重心坐標。假設(shè)：鋼筋籠橫斷面質(zhì)量均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內(nèi)。鋼筋籠橫斷面總面積為S，A部分面積為，B部分面積為首先計算出鋼筋籠橫斷面對X軸、Y軸的靜矩：則鋼筋籠橫斷面重心為：如圖所示，L型鋼筋籠重心坐標G（x，y）則吊點坐標：A（2x-b/2，0）B（2x-b/2，b）C（b，2y-b/2）D（0，2y-b/2）E(b，（8xy-6yb+b2）/2（2x-b)）其中主吊主鉤吊點A、B、C、D兩點，主吊副鉤上、中、下吊點均為B、E兩點；副吊上、中、下吊點均為B、E兩點位置。L型鋼筋籠吊點布置示意圖注：a、M、N分別為CD、AB的中點，EB∥MN。MN=EB=MN*(4x0-3b)/(4x0-2b)圖9.3.3-2L型鋼筋籠簡圖如上圖所示，L型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（Xa，Ya）和（Xb，Yb）分別是A部分和B部分的重心坐標，（Xm,Ym）是鋼筋籠的重心坐標。假設(shè)：鋼筋籠橫斷面均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內(nèi)。SA=2.04*0.66=1.3464m2，SB=2.7*0.66=1.782m2，∑Mx=1.3464*（0.66+2.44/2）+1.782*0.33=3.119m3∑My=1.3464*0.33+1.782*2.7/2=2.85m3Xm=∑My/(Sa+Sb)=2.85/(1.3464+1.782)=0.911mYm=∑Mx/(Sa+Sb)=3.119/(1.3464+1.782)=0.996m橫向吊點坐標為：A（2Xm—h/2，0）；B（2Xm—h/2，h）；C（h，2Ym—h/2）；D（0，2Ym—h/2）計算后橫向4個吊點坐標如下：A（1.492，0）；B（1.492，0.66）；C（0.66，1.662）；D（0，1.662）（見下圖）圖9.3.3-3L型鋼筋籠橫向吊點布置9.3.4L型鋼筋籠縱向吊點設(shè)置根據(jù)彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下，鋼筋籠縱向受力彎矩見圖9.3.4-1如示：圖9.3.4-1L型鋼筋籠縱向吊點示意圖+M=－M其中：+M=1/2*qm2－M=1/8*qn2－1/2*qm2故:n=2√2m又:2m+4n=H（H為鋼筋籠長度）因此選取B、C、D、E、F五點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中B、C、D是主吊位置，E、F為副吊位置，D、E段鋼筋籠為兩臺履帶吊中間段，在實際吊裝過程中主、副履帶吊無法做到完全同時起吊，導(dǎo)致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗，同時考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點進行適當(dāng)調(diào)整，主吊靠近端部的點移向端部，籠頂懸壁1m，D、E兩點向中間移動，并以此作為初步吊點位置，如鋼筋籠發(fā)生過大變形，將根據(jù)實際情況對吊點位置進行調(diào)整。9.3.5吊點加強措施為了滿足鋼筋籠吊裝要求，保證鋼筋籠在起吊過程中整體鋼度與穩(wěn)定性，鋼筋籠各吊點進行加固處理，在籠口第一排吊點位置橫向設(shè)置兩根Φ36鋼筋對籠口進行加強，每道豎向桁架設(shè)置一個U形Φ36鋼筋（吊點位置豎向桁架設(shè)置兩個）進行加固。豎向吊點加固，在每個吊點位置分別增加兩條豎向桁架“之”字形鋼筋具體如下圖：圖9.3.5-1加固筋及縱向桁架筋示意圖籠頭吊耳與縱向筋單側(cè)單面焊接長度不小于10D，籠頭吊筋與鋼筋籠有效焊接范圍不小于35D。鋼筋籠體部位吊點與水平橫筋單側(cè)焊接長度不小240mm。吊點部位受集中荷載，鋼筋籠局部易變形。為預(yù)防鋼筋籠起吊過程中局部扭曲變形，鋼筋籠吊點集中荷載影響區(qū)范圍內(nèi)需加強處理。A、適當(dāng)調(diào)整鋼筋籠縱向桁架和水平桁架位置，使吊點綜合利用杵架設(shè)置。B、在吊點上下或左右各1m的區(qū)域范圍內(nèi)，加密布設(shè)水平分布筋和縱向主筋，使集中應(yīng)力有效分散。吊點局部加強參見以上細部示意圖。圖9.3.5-2籠頭吊點設(shè)置細部示意圖圖9.3.5-32-2截面圖9.3.5-4B吊點細部示意圖圖9.3.5-51-1截面對于異形鋼筋籠的起吊，應(yīng)合理布置吊點的設(shè)置，避免擾度的產(chǎn)生，并在過程中加強焊接質(zhì)量的檢查，避免遺漏焊點。當(dāng)鋼筋籠剛吊離平臺后，停止起吊，注意觀察是否有異?，F(xiàn)象發(fā)生，若有則立即予以補焊加強、加固L型橫向桁架筋用Φ28作為斜撐桿加強，入槽時割除，加固方法如下圖所示，具體設(shè)置位置可根據(jù)實際情況調(diào)整。 圖9.3.5-6L形鋼筋籠吊裝前加固圖 9.4鋼筋籠吊裝驗算本工程將受力段鋼筋籠與構(gòu)造段鋼筋籠分節(jié)吊裝，在槽口對接后用主吊整體下放，故主吊按最重的“一”字型首開幅（6m寬）,63.9m長鋼筋籠，重量72t進行吊裝驗算。副吊按受力段40m籠長，籠重按受力段籠重52t進行吊裝驗算。9.4.1單機（主吊320T）吊裝驗算（1）主吊荷載驗算：當(dāng)起重機吊裝鋼筋籠時，根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.9條規(guī)定，單機起吊載荷不得超過允許起重量的80%，131×0.8=104.8t>72×1.1+3=82.2t，滿足要求，故320t履帶吊在進行吊裝作業(yè)時其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿足要求。（2）主吊荷載狀態(tài)下行走驗算：當(dāng)起重機吊裝鋼筋籠行走時，根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.11條規(guī)定，當(dāng)起重機如需帶載行走時，載荷不得超過允許起重量的70%，即131×0.7=91.7t>52×1.1+3=60.2t，滿足要求，故320t履帶吊在進行吊裝作業(yè)行走時其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿足要求。9.4.2單機（副吊150T）吊裝驗算雙機抬吊時，副吊按承受鋼筋籠吊裝荷載的70%考慮（52+3）×0.7=38.5t＜Q副=62.2×0.8=49.76t，滿足要求。9.4.3雙機抬吊的驗算平抬鋼筋籠時320t履帶吊臂長60m，在幅度為12m時，起重量131t。150t副吊在臂長42m，幅度在10m時，起重量為62.2T。按《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.9條，采用雙機抬吊作業(yè)時，起吊重量不得超過兩臺起重機在該工況下允許起重量總和的75%，則：（131+62.2）×0.75=144.9t>52t，滿足要求。根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-2012》，單機起吊荷載不得超過額定荷載的80%。根據(jù)平抬受力段鋼筋籠時受力計算可知（見17頁）：主吊平抬受力為：3T1′=27.09t副吊平抬受力為：2T2′=24.91t則有：主吊負載：131×0.8=104.8t>27.09t，滿足要求；副吊負載：62.2×0.8=49.76t>24.91t，滿足要求；故在平抬鋼筋籠時主吊半徑控制在12m以內(nèi)，副吊半徑控制在10m以內(nèi)均能滿足要求。9.4.4履帶吊穩(wěn)定性驗算（1）320t履帶吊技術(shù)參數(shù)表，60m桿，12m工作半徑最大吊重為131噸。則：履帶吊提供的最大傾覆力矩M抗傾覆=131*（12-6.05/2）=1175.725t·m（2）地面坡度2%tgβ=1%β=0.01rad則1%坡度導(dǎo)致的扒桿頂水平位移L1+L2=60+2.596/sin75°=62.69m△L=（L1+L2）*β=62.69*0.01=0.6269mM1=0.6269*72=45.137t·m，因地面向鋼筋籠反方向傾斜，其力矩為抗傾覆力矩，在計算總力矩時，對此抗傾覆力矩不予考慮。風(fēng)荷載：以抗六級風(fēng)（包括六級風(fēng)）進行計算，查風(fēng)壓表，六級風(fēng)風(fēng)速V=49km/h,風(fēng)壓0.2KN/m2；則風(fēng)荷載標準值Wk=βzμsμzW0=1.53*0.676*0.51*0.2=0.106KN/m2式中：Wk風(fēng)荷載標準值（KN/m2）βz高度Z處風(fēng)振系數(shù)，取1.53μs風(fēng)荷載體型系數(shù),取0.676μz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，取0.51W0基本風(fēng)壓（KN/m2），取0.2KN/m2鋼筋籠抗風(fēng)系數(shù)∮=An/A=0.47（∮為鋼筋籠實際受力面積與總面積的比值）風(fēng)荷載體型系數(shù)μ=∮μs=0.47*1.3=0.611（按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》要求，方形結(jié)構(gòu)體型系數(shù)取μs=1.3）則風(fēng)荷載F風(fēng)=0.106KN/m2*（63.9*6）*0.611㎡=24.831KN=2.5t故風(fēng)荷載產(chǎn)生的傾覆力矩M2=2.5*20.5=51.25t·md由鋼筋籠產(chǎn)生的傾覆力矩M3=52*（12-6.05/2）=466.7t·m∑M傾覆=（M1+M2+M3）*1.15=（45.137+51.25+466.7）*1.15=647.55t·m小于M抗傾覆=1175.725t·m，則履帶吊穩(wěn)定性滿足要求！9.5吊索具配置及鋼絲繩強度驗算吊索具及鋼絲繩驗算統(tǒng)一以最不利狀態(tài)下6m首開鋼筋籠總吊裝重量進行驗算。鋼筋籠吊裝索具見表9.5-1。表9.5-1鋼筋籠吊裝索具一覽表序號名稱規(guī)格（型號）單位數(shù)量備注1主吊鐵扁擔(dān)個12副吊鐵扁擔(dān)個13單滑輪25t只8主吊用4單滑輪20t只8副吊用5卸扣40t只8主吊用6卸扣20t只12主吊用7卸扣25t只8副吊用8卸扣20t只12副吊用9鋼絲繩Φ62×5m根4主吊扁擔(dān)上用10鋼絲繩Φ62×17m根8主吊點用11換繩Φ62×22m根8主吊用12鋼絲繩φ52×5m根4副吊扁擔(dān)上用12鋼絲繩φ48×17m根4副吊點用9.5.1鋼絲繩驗算鋼絲繩采用6×37+1,鋼絲強度極限為1960MPa，安全系數(shù)k取8，折減系數(shù)A=0.82強度數(shù)據(jù)由《簡明施工計算手冊（第四版）》。鋼絲繩數(shù)據(jù)如下：鋼絲繩最大許用拉力計算:（1）拉力計算公式：[F]≤Σsp*A/K公式中[F]——鋼絲繩允許用拉力（KN）Σsp———鋼絲繩破斷拉力（KN）K——鋼絲繩的安全系數(shù)A——折減系數(shù)（2）鋼絲繩安全系數(shù)：（3）考慮到鋼絲繩在承載時各鋼絲受力不均勻，繩芯及鋼絲繩彎曲，擠壓所產(chǎn)生的應(yīng)力的影響，其理論破斷拉力可按下式計算：Sp=Σsp*A式中：Σsp為破斷拉力總和，A為考慮各種附加因素和受力不均勻的折減系數(shù)。由于實際使用鋼絲繩公稱抗拉強度為1770MPa則需要進行換算公稱抗拉強度為1770MPa安全系數(shù)時鋼絲繩容許拉力計算公式為：[F]≤Σsp*A/K，則：直徑62mm鋼絲繩容許拉力T=2420*0.82/8=248.05KN直徑52mm鋼絲繩容許拉力T=1700*0.82/8=174.25KN直徑48mm鋼絲繩容許拉力T=1450*0.82/8=148.625KN（4）主吊扁擔(dān)上部鋼絲繩(走雙繩)驗算鋼絲繩在鋼筋籠豎立起來時受力最大。吊重：Q1=Q+G主吊+G副吊=72t+3t+3=78t鋼絲繩直徑：62mm，[T]=24.805t鋼絲繩長度：L=2.5m*2=5m根數(shù)兩根：N=4根鋼絲繩：T=Q1/4sin600=22.52t＜[T]=24.805t，滿足要求。（2）主吊扁擔(dān)下部鋼絲繩驗算鋼絲繩在鋼筋籠豎立起來時受力最大。吊重：Q=72t鋼絲繩直徑：62mm，[T]=24.805t；鋼絲繩：T=Q/6=72/6=12t＜[T]，滿足要求。（共16道繩子，其中8道受力，8道轉(zhuǎn)換繩，考慮不利因素只有6道鋼絲繩受力）（3）副吊扁擔(dān)上部鋼絲繩驗算通過鋼筋籠在起吊過程中的受力分析，知副吊最大作用力2T2＇=24.91t。吊重：Q1=2T2＇+3=27.91t鋼絲繩直徑：52mm，[T]=17.425t鋼絲繩長度：L=2.5m*2=5m根數(shù)兩根：N=4根鋼絲繩：T=Q1/4=6.978t＜[T]，滿足要求（4）副吊扁擔(dān)下部鋼絲繩驗算通過鋼筋籠在起吊過程中的受力分析，知鋼絲繩最大內(nèi)力為Q2=41.6t。鋼絲繩直徑：48mm，[T]=14.863t；鋼絲繩：T=Q2/6=6.93t＜[T]，滿足要求。（共8道繩子，其中8道受力，考慮不利因素只有6道鋼絲繩受力）9.5.2吊點吊環(huán)驗算吊點處鋼筋籠按吊裝要求進行局部加強。L型鋼筋籠吊裝：為了使本鋼筋籠回直后基本垂直，必須根據(jù)重心位置合理選擇吊點位置。主吊點鋼筋采用φ32。主吊點，全荷載吊環(huán)鋼筋驗算Ag=K×G/（n×2×Rg）×sinαAg——吊點鋼筋截面積（cm2）K——安全系數(shù)取1.5G——鋼筋籠重量（kg）72000kgα——90度n——吊點個數(shù)（鋼筋籠有12個吊點）Rg——鋼筋抗拉強度設(shè)計值：一級鋼2700kg/cm2，二級鋼3000kg/cm2Ag0=1.5×72000/（12×2×2700）×sin90°=1.67cm2取D=3.2cm，Ag=10.048cm2＞Ag0=1.67cm2，符合要求。主副吊點吊鉤相同均設(shè)32圓鋼。9.5.3卸扣和滑輪驗算卸扣的選擇按主副吊鋼絲繩最大受力選擇。主吊卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時，副吊卸扣最大受力在鋼筋籠平放吊起時。根據(jù)市場上常用卸扣型號，卸扣安全系數(shù)選取大于等于2。（1）主吊扁擔(dān)上部卸扣選擇P1=Q1/4=18t主吊扁擔(dān)上部選用高強卸扣40t：4個。P1=Q1+3/4=18.75t主吊扁擔(dān)下部選用高強卸扣40t：4個。鋼筋籠上卸扣受力計算：P2=Q+3/9=75/9=8.33t（共12個卸扣，考慮最不利因素，當(dāng)橫向只有3根鋼絲繩受力時只有9個卸扣受力）；主吊卸扣選用20t，12個。（2）副吊卸扣選擇根據(jù)計算，副吊受力最大2T2＇=24.91t。P1=2T2＇/4=6.228t副吊扁擔(dān)上部高強卸扣25T：4個。P1=2T2＇+3/4=6.978t副吊扁擔(dān)下部高強卸扣25T：4個。鋼筋籠上卸扣受力計算：P2=2T2＇/9=24.91/6=2.77t（共8個卸扣，考慮最不利因素，當(dāng)橫向只有3根鋼絲繩受力時只有6個卸扣受力）；副吊卸扣選用20t，8個。（3）主吊扁擔(dān)下滑輪R1（共8個）選取最不利條件，地連墻鋼筋籠空中回直后。主吊下滑輪R1額定荷載25t主吊滑輪荷載=72+3/8=9.375<25t主吊滑輪R1選擇25T滑輪符合要求。（4）副吊扁擔(dān)下滑輪R2（共4個）副吊扁擔(dān)下滑輪R2額定荷載20t地連墻鋼筋籠平吊時，副吊滑輪受力最大則副吊扁擔(dān)下滑輪R2荷載=41.6/4=10.4t<20t,副吊滑輪R2選擇20T滑輪符合要求。9.6主、副吊扁擔(dān)驗算主、副吊扁擔(dān)均采用Q235B鋼板，尺寸為3.5×0.6×0.07（單位：m）考慮扁擔(dān)的受力點的位置，取扁擔(dān)長為3.5m。1、鋼扁擔(dān)尺寸以及材料參數(shù)

鋼扁擔(dān)采用Q235號鋼板加工制作而成。GB/T699-1999標準規(guī)定Q235號鋼抗拉強度為200MPa，屈服強度為325MPa，抗剪強度為115MPa。擠壓強度為拉伸強度的2～2.5倍。表9.6-1鋼材強度設(shè)計值表2、鋼扁擔(dān)抗力計算（1）扁擔(dān)橫向最小橫截面As如下圖所示：As=(70*3500-5*70*100)*10-6=0.21(m2)則豎向承受最大拉伸荷載F為:F=бAs=325*106*0.21=68.25*106(N)換算質(zhì)量為：G=F/g=68.25*106/9.8=6964.286(t)小結(jié)：由豎向拉伸抗力計算可知，此種型號扁擔(dān)橫向可承受6964.286t。（2）豎向最小橫截面如右圖所示：As=(70*600-100*50)*10-6=0.037(m2)則豎向截面承受最大剪力為：Q=τAs=115*106*0.037=4.255*106(N)換算為質(zhì)量為：G=F/g=4.255*106/9.8=434.184(t)（3）鋼扁擔(dān)孔周承載計算計算面積如右圖，上下均為70mm，計算一側(cè)即可，為：As=70*100*10-6=0.007(m2)則單孔承受最大剪力為：Q=τAs=72*106*0.007=0.504*106(N)換算為質(zhì)量為：G=F/g=0.504*106/9.8=54.514(t)，則每個扁擔(dān)可承受重量為4G＝218.056T。綜上所述，從最大拉伸驗算，鋼扁擔(dān)可承受最大起吊質(zhì)量為6964.286t；從扁擔(dān)最小截面承受最大剪力來驗算，鋼扁擔(dān)可起吊重量為434.184t；而從單孔周邊最大承載來驗算，鋼扁擔(dān)可起吊最大重量為218.056t。故比較以上可知，此種型號鋼扁擔(dān)可起吊最大重量為218.056T，取安全系數(shù)為2.5，則此種型號扁擔(dān)起吊重量應(yīng)≤218.056/2.5＝87.222T。本工程鋼筋籠并吊索具最大重量是72T，滿足要求；3、扁擔(dān)加工的技術(shù)要求（1）鋼板平整，落料平直，根據(jù)焊縫結(jié)構(gòu)必須加工坡口后方可焊接；（2）鋼板不得有影響質(zhì)量的缺陷，表面要求光滑平整；（3）焊縫均為連續(xù)焊,焊縫等級為一級焊縫，焊高為相鄰之薄板厚度減2mm，焊后須經(jīng)退火處理方可進行加工；（4）裝配前各零件去毛剌，清洗干凈，裝配后各活動部分應(yīng)轉(zhuǎn)動靈活,無卡阻9.7吊點處焊接受力驗算根據(jù)《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）中規(guī)定：在焊接接頭中，荷載施加于接頭的力不是由與鋼筋等截面的焊縫金屬抗拉力所承受，而是由焊接金屬抗剪力承受。焊縫金屬抗剪力等于焊縫剪切面積乘以抗剪強度。熔敷金屬的抗剪強度為鋼筋抗拉強度的0.85倍，焊縫金屬的抗剪強度為熔敷金屬抗拉強度的0.6倍。圖9.7-1吊點焊接示意圖考慮主吊承受整個鋼筋籠的重量，所以計算主吊各吊點焊接金屬受力情況，若主吊焊接金屬強度能夠滿足要求，則副吊亦能滿足要求。一根鋼筋的抗力按下式計算：式中：Rs——鋼筋的抗力（N）d——鋼筋的直徑（mm）?y——鋼筋抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）鋼筋接頭焊縫的抗力按下式計算：式中：Rf——鋼筋接頭焊縫的抗力（N）h——焊縫厚度（mm），約按0.3d取用d——鋼筋的直徑（mm）l——鋼筋搭接焊縫長度（mm）?t——焊縫抗剪強度設(shè)計值（N/mm2