（必會(huì)）一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前沖刺知識(shí)點(diǎn)精練300題（含詳解）

PAGEPAGE1（必會(huì)）一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前沖刺知識(shí)點(diǎn)精練300題（含詳解）一、單選題1.某16層辦公樓采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系，層高均為4米，平面對(duì)稱，結(jié)構(gòu)布置均勻規(guī)則，質(zhì)量和側(cè)向剛度沿高度分布均勻，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅲ類?？紤]折減后的結(jié)構(gòu)自振周期為各樓層的重力荷載代表結(jié)構(gòu)的第一振型如圖所示。采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算地震作用。[2012年真題]提示：2.假定，第一振型時(shí)地震影響系數(shù)為0.09，振型參與系數(shù)為1.5。試問(wèn)，第一振型時(shí)的基底彎矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN·m)最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、685000B、587000C、485000D、400000答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條規(guī)定，當(dāng)抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g時(shí)，水平地震影響系數(shù)最大值代入可得基底彎矩：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。2.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓，上部結(jié)構(gòu)劃分為兩個(gè)獨(dú)立的結(jié)構(gòu)單元進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，防震縫處采用雙柱方案，縫寬150mm，縫兩側(cè)的框架柱截面尺寸均為600mm×600mm，圖為防震縫處某條軸線上的框架柱及基礎(chǔ)布置情況。上部結(jié)構(gòu)柱KZl和KZ2作用于基礎(chǔ)頂部的水平力和彎矩均較小，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)可以忽略不計(jì)。[2011年真題]提示：本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。2.柱KZ1和KZ2采用柱下聯(lián)合承臺(tái)，承臺(tái)下設(shè)100mm厚素混凝土墊層，墊層的混凝土強(qiáng)度等級(jí)C10；承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30（ftk=2.01N/mm2，ft=1.43N/mm2），厚度1000mm，h。=900mm，樁頂嵌入承臺(tái)內(nèi)100mm，假設(shè)兩柱作用于基礎(chǔ)頂部的豎向力大小相同。試問(wèn)，承臺(tái)抵抗雙柱沖切的承載力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、7750B、7850C、8150D、10900答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.7條第3款規(guī)定，對(duì)于柱下矩形獨(dú)立承臺(tái)受柱沖切的承載力可按下列公式計(jì)算：將雙柱視為一截面尺寸為600mm×1350mm的柱，由題意可知：將上述數(shù)值代入式（5.9.7-4）得，承臺(tái)抵抗雙柱沖切的承載力設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最接近。3.某簡(jiǎn)支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺(tái)75/20t重級(jí)工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。1.為保證吊車梁的腹板局部穩(wěn)定性，需配置的加勁肋為（）。A、橫向加勁肋B、縱向加勁肋C、同時(shí)配置縱.橫向加勁肋D、不需配置加勁肋答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.2條第2款規(guī)定，腹板的高厚比為：因此，應(yīng)同時(shí)配置橫向加勁肋和在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)配置縱向加勁肋。4.屋架的下弦桿用東北落葉松制作，屋架使用年限25年，車間內(nèi)溫度為40℃，屋架承受屋蓋荷載，按恒載驗(yàn)算時(shí)，下弦桿的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft（N/mm2）應(yīng)為下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、6.384B、7.98C、9.5D、9.975答案：A解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）表4.2.1-1可知，東北落葉松強(qiáng)度等級(jí)為TC17B，則順紋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft=9.5N/mm2；屋架使用年限25年，調(diào)整系數(shù)為1.05；車間內(nèi)溫度為40℃，調(diào)整系數(shù)為0.8；按恒載驗(yàn)算時(shí)，調(diào)整系數(shù)為0.8。則下弦桿的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：ft=9.5×1.05×0.8×0.8=6.384N/mm2。5.某砌體房屋，頂層端部窗洞口處立面如圖所示，窗洞寬l.5m，現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板。板底距離女兒墻頂1.02m。若外縱墻厚240mm（墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值為5.0kN/m2），已知傳至15.05m標(biāo)高處的荷載設(shè)計(jì)值為35kN/m，砌體采用MU10級(jí)燒結(jié)普通磚、M7.5級(jí)混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。[2011年真題]提示：按永久荷載效應(yīng)控制組合計(jì)算。2.假定，該過(guò)梁跨中彎矩設(shè)計(jì)值M=9.5kN·m，采用鋼筋磚過(guò)梁。試問(wèn)，磚過(guò)梁的底部鋼筋配置面積（mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：鋼筋采用HPB235級(jí)鋼筋（fy=210N/mm2），鋼筋砂漿層厚度為50mm。（）A、69B、63C、58D、56答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.2.3條第2款規(guī)定，當(dāng)考慮梁、板傳來(lái)的荷載時(shí)，h取梁、板下的高度h=800mm，h0=h-as=800-50/2=775mm；采用HPB235級(jí)鋼筋，fy=210N/mm2，已知M=9.5kN·m，根據(jù)式（7.2.3）計(jì)算，底部鋼筋配置面積為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。6.關(guān)于建筑抗震性能化設(shè)計(jì)的以下說(shuō)法：Ⅰ．確定的性能目標(biāo)不應(yīng)低于“小震不壞、中震可修、大震不倒”的基本性能設(shè)計(jì)目標(biāo)；Ⅱ．當(dāng)構(gòu)件的承載力明顯提高時(shí)，相應(yīng)的延性構(gòu)造可適當(dāng)降低；Ⅲ．當(dāng)抗震設(shè)防烈度為7度設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g時(shí)，多遇地震、設(shè)防地震、罕遇地震的地震影響系數(shù)最大值分別為0.12、0.34、0.72；Ⅳ．針對(duì)具體工程的需要，可以對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)也可以對(duì)某些部位或關(guān)鍵構(gòu)件，確定預(yù)期的性能目標(biāo)。試問(wèn)，針對(duì)上述說(shuō)法正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ.Ⅳ均正確B、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ正確，Ⅳ錯(cuò)誤C、Ⅱ.Ⅲ.Ⅳ正確，Ⅰ錯(cuò)誤D、Ⅰ.Ⅱ.Ⅳ正確，Ⅲ錯(cuò)誤答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第3.10.3條第2款規(guī)定，選定性能目標(biāo)，即對(duì)應(yīng)于不同地震動(dòng)水準(zhǔn)的預(yù)期損壞狀態(tài)或使用功能，應(yīng)不低于本規(guī)范第1.0.1條對(duì)基本設(shè)防目標(biāo)的規(guī)定，即小震不壞、中震可修、大震不倒的目標(biāo)，Ⅰ正確。根據(jù)第3.10.3條第3款規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件的承載力明顯提高時(shí)，相應(yīng)的延性構(gòu)造可適當(dāng)降低，Ⅱ正確。根據(jù)第3.10.3條第1款及第5.1.4條規(guī)定，對(duì)設(shè)計(jì)使用年限50年的結(jié)構(gòu)，可選用本規(guī)范的多遇地震、設(shè)防地震和罕遇地震的地震作用，其中，設(shè)防地震的加速度應(yīng)按本規(guī)范表3．2．2的設(shè)計(jì)基本地震加速度采用，設(shè)防地震的地震影響系數(shù)最大值，6度、7度（0.10g）、7度（0.15g）、8度（0.20g）、8度（0.30g）、9度可分別采用0.12、0.23、0.34、0.45、0.68和0.90。對(duì)設(shè)計(jì)使用年限超過(guò)50年的結(jié)構(gòu)，宜考慮實(shí)際需要和可能，經(jīng)專門研究后對(duì)地震作用作適當(dāng)調(diào)整，Ⅲ正確。根據(jù)第3.10.2條及其條文說(shuō)明規(guī)定，建筑結(jié)構(gòu)的抗震性能化設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際需要和可能，具有針對(duì)性：可分別選定針對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的局部部位或關(guān)鍵部位、結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部件、重要構(gòu)件、次要構(gòu)件以及建筑構(gòu)件和機(jī)電設(shè)備支座的性能目標(biāo)，Ⅳ正確。7.某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為d＝1.5m，基礎(chǔ)平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設(shè)基礎(chǔ)底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的準(zhǔn)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk＝1080kN。1.確定基礎(chǔ)Ⅰ基底中心的附加壓力p0最接近于（）kPa。A、183B、180C、160D、153答案：A解析：基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對(duì)土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓力為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。8.已知柱間基礎(chǔ)梁上墻體高15m，雙面抹灰，墻厚240mm，采用MU10燒結(jié)普通磚、M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖所示，柱距6m，基礎(chǔ)梁長(zhǎng)5.45m，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335級(jí)，箍筋為HPB300級(jí)。2.使用階段托梁斜截面受剪承載力驗(yàn)算時(shí)，箍筋A(yù)sv/s最接近于（）。A、0.13B、0.1599C、0.167D、0.183答案：C解析：Vb=βvV2=0.5×94.88×4.85/2＝115.04kN；0.25fcbhb0＝0.25×14.3×240×405＝347.49kN＞Vb，截面尺寸滿足要求；0.7ftbhb0=0.7×1.43×240×405=97.3kN＜Vb；應(yīng)按計(jì)算配置箍筋，由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。9.某單層工業(yè)廠房，屋面及墻面的圍護(hù)結(jié)構(gòu)均為輕質(zhì)材料，屋面梁與上柱剛接，梁柱均采用Q345焊接H形鋼，梁、柱H形截面表示方式為：梁高×梁寬×腹板厚度×翼緣厚度：上柱截面為H800×400×12×18，梁截面為H1300×400×12×20，抗震設(shè)防烈度為7度，框架上柱最大設(shè)計(jì)軸力為525kN。本工程柱距6m，吊車梁無(wú)制動(dòng)結(jié)構(gòu)，截面如圖3-21所示，采用Q345鋼，最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx=960kN·m。試問(wèn)，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：βB=0.696，ηB=0.631。A、1.25B、1.0C、0.85D、0.5答案：C解析：10.某普通住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為40.9m。地下1層，地上13層，首層～三層層高分別為4.5m、4.2m、3.9m，其余各層層高均為2.8m，抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類建筑場(chǎng)地。第3層設(shè)轉(zhuǎn)換層，縱橫向均有落地剪力墻，地下一層頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。[2013年真題]4.假定，該建筑底層某落地剪力墻Q1，其穩(wěn)定計(jì)算示意圖如圖所示，混凝土強(qiáng)度級(jí)采用A、B、試問(wèn)，滿足剪力墻腹板墻肢局部穩(wěn)定要求時(shí)，作用于400mm厚墻肢頂部組合的最大等效豎向均布荷載設(shè)計(jì)值q（kN／m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）C、D、答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）附錄D第D.0.3條式（D.0.3-2）可知，增大系數(shù)與截面的尺寸特征有關(guān)聯(lián)，對(duì)于槽型剪力墻的腹板其計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為：故該剪力墻的計(jì)算長(zhǎng)度為：l0=βh=0.5875×4500=2644mm。根據(jù)式（D.0.1）計(jì)算，最大等效豎向均布荷載設(shè)計(jì)值為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。11.鋼筋混凝土簡(jiǎn)支矩形截面梁尺寸為250mm×500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梁受拉區(qū)配置3Φ20的鋼筋（As=942mm2），混凝土保護(hù)層c＝25mm，承受均布荷載，梁的計(jì)算跨度l0＝6m。2.若已知裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ＝0.825，則該梁的短期效應(yīng)剛度最接近于（）kN·m2。A、27657B、22702C、22610D、23610答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第7.2.3條規(guī)定，鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值為：對(duì)于矩形截面，γf＝0；縱向受拉鋼筋配筋率為：根據(jù)式（7.2.3-1）計(jì)算，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的短期剛度為：式中，γf為受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。12.某雨篷如圖2-36所示，雨篷板上承受均布荷載（包括自重）q（設(shè)計(jì)值），在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活荷載P（設(shè)計(jì)值），雨篷梁的截面尺寸為200mm×500mm，計(jì)算跨度l0＝5m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30?？v向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，as＝35mm。平面框架在豎向荷載作用下，可用分層法作簡(jiǎn)化計(jì)算，頂層框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-37所示，若用彎矩分配法求頂層梁的彎矩時(shí)，則彎矩分配系數(shù)μba和μbc分別為（）。A、0.67；0.33B、0.34；0.17C、0.33；0.67D、0.32；0.16答案：B解析：13.某擬建工程，房屋高度為57.6m，地下2層，地上15層，首層層高為6.0m，二層層高為4.5m，其余各層層高均為3.6m。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架。剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，Ⅲ類場(chǎng)地?；炷翉?qiáng)度等級(jí)采用C40（fc=19.1N／mm2）。在規(guī)定的水平力作用下結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩底層剪力墻承受的地震傾覆力矩4.假定，該結(jié)構(gòu)進(jìn)行方案調(diào)整后，在規(guī)定的水平力作用下，框架所承擔(dān)的地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的35％，且結(jié)構(gòu)各層框架柱數(shù)量不變，對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的結(jié)構(gòu)底部總剪力V0=8950kN（各層水平地震剪力均滿足規(guī)范、規(guī)程關(guān)于樓層最小水平地震剪力的規(guī)定），對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值且未經(jīng)調(diào)整的各層框架承擔(dān)的地震總剪力中的最大值Vf，max=1060kN。試問(wèn)，調(diào)整后首層框架總剪力標(biāo)準(zhǔn)值（kN），應(yīng)取用下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、1790B、1590C、1390D、1060答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.4條第1款規(guī)定，對(duì)框架柱數(shù)量從下至上基本不變的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的結(jié)構(gòu)底層總剪力，即V0=8950KN。由于0.2V0=0.2×8950kN=1790kN>1060kN=Vf，max，故而框架總剪力應(yīng)按0.2V0與1.5Vf，max二者的較小值采用。由于1.5×Vf，max=1.5×1060kN=1590kN<1790kN，故取V=1590kN。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。14.如圖所示，某丙級(jí)建筑物有一柱下樁基礎(chǔ)，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設(shè)計(jì)直徑d=377mm，樁身有效計(jì)算長(zhǎng)度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺(tái)頂面的荷載有豎向力設(shè)計(jì)值F，彎矩設(shè)計(jì)值M和水平剪力設(shè)計(jì)值V。承臺(tái)埋深1.5m，承臺(tái)中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。已知粉質(zhì)黏土、粉土和黏性土的樁側(cè)阻力特征值qsia分別為24kPa、16kPa和28kPa，黏性土的樁端端阻力特征值qpa為900kPa。初步設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，試確定單樁豎向承載力特征值Ra最接近于（）kN。A、369.7B、419.8C、503.7D、585.79答案：B解析：15.某多層現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，設(shè)兩層地下車庫(kù)，局部地下一層外墻內(nèi)移，如圖2-22所示。已知：室內(nèi)環(huán)境類別為一類，室外環(huán)境類別為二b類，混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30。方案比較時(shí)，假定框架梁KL1截面及跨中配筋如圖2-25所示。縱筋采用HRB400級(jí)鋼筋，as=a's=70mm，跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值M=880kN·m，對(duì)應(yīng)的軸向拉力設(shè)計(jì)值N=2200kN。試問(wèn)，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，該梁跨中截面按矩形截面偏心受拉構(gòu)件計(jì)算所需的下部縱向受力鋼筋面積As（mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：該梁配筋計(jì)算時(shí)不考慮上部墻體及梁側(cè)腰筋的作用。A、2900B、3500C、5900D、7100答案：C解析：16.框架柱KZ1剪跨比大于2，配筋如圖（B）所示，試問(wèn)，圖中KZ1有幾處違反規(guī)范的抗震構(gòu)造要求，并簡(jiǎn)述理由。（）提示：KZ1的箍筋體積配箍率及軸壓比均滿足規(guī)范要求。A、無(wú)違反B、有一處C、有二處D、有三處答案：C解析：該框架柱的配筋違反以下規(guī)范的抗震構(gòu)造要求：①根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.12條表11.4.12-1可得，KZ1的縱筋最小配筋百分率為0.75％，KZ1的縱筋截面面積為：As=4×314.2+12×254.5=4311mm2<800×800×0.75%=4800mm2，故其違反《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.12條的規(guī)定；②KZ1非加密區(qū)箍筋間距為200mm>10×18=180mm，故其違反《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.18條的規(guī)定，對(duì)二級(jí)抗震框架柱加密區(qū)以外箍筋間距不應(yīng)大于10d（d為縱向鋼筋直徑）。綜上所述，一共有二處違反規(guī)范。17.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示?？蚣芰褐捎肣345。框架梁截面采用軋制型鋼H600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：假定，框架梁拼接采用圖3-7所示的栓焊節(jié)點(diǎn)，高強(qiáng)螺栓采用10.9級(jí)M22螺栓，連接板采用Q345B，試問(wèn)，下列何項(xiàng)說(shuō)法正確？（）A、圖（a）、圖（b）均符合螺栓孔距設(shè)計(jì)要求B、圖（a）、圖（b）均不符合螺栓孔距設(shè)計(jì)要求C、圖（a）符合螺栓孔距設(shè)計(jì)要求D、圖（b）符合螺栓孔距設(shè)計(jì)要求答案：D解析：圖（a）孔中心間距為120mm>12t=96mm，不符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第8.3.4條表8.3.4規(guī)定的最大容許距離。18.已知某條形基礎(chǔ)埋置深度為1.5m，作用于其底面的荷載為390kN/m，地基土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及地基承載力特征值見表5-2，地下水位在地面以下1.5m處。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）的要求進(jìn)行地基承載力計(jì)算。假定基礎(chǔ)寬度為1.8m，按規(guī)范推薦的地基承載力理論公式計(jì)算地基承載力特征值最接近于（）kPa。A、250B、220C、200D、185答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.5條規(guī)定，當(dāng)偏心距e小于或等于0.033倍基礎(chǔ)底面寬度時(shí)，根據(jù)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定地基承載力特征值可按下式計(jì)算，并應(yīng)滿足變形要求：fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck；式中，Mb、Md、Mc為承載力系數(shù)；查表5.2.5可得：Mb＝0.43，Md＝2.72，Mc＝5.31；則地基承載力特征值為：fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck=0.43×9×1.8+2.72×19×1.5+5.31×25＝217kPa。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。19.關(guān)于設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期和設(shè)計(jì)使用年限的概念，下列敘述錯(cuò)誤的是（）。A、可靠度指結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，在規(guī)定的條件下完成預(yù)定功能的概率。其中，規(guī)定的時(shí)間指設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期B、設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期是為確定可變作用及與時(shí)間有關(guān)的材料性能等取值而選用的時(shí)間參數(shù)，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年C、設(shè)計(jì)使用年限是設(shè)計(jì)規(guī)定的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件不需要進(jìn)行大修即可按其預(yù)定的目的使用的時(shí)期D、設(shè)計(jì)使用年限按1.2.3.4類分別采用5年.25年.50年.100年答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第2.1.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)可靠度是指結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的概率。其中，規(guī)定的時(shí)間是指設(shè)計(jì)使用年限，即設(shè)計(jì)規(guī)定的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件不需進(jìn)行大修即可按其預(yù)定目的使用的時(shí)期。而設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期是指為確定可變作用及與時(shí)間有關(guān)的材料性能等取值而選用的時(shí)間參數(shù)。20.關(guān)于非抗震預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉一側(cè)受拉鋼筋的最小配筋百分率的以下3種說(shuō)法：Ⅰ．預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋百分率不得少于0.2和45∫z/∫y的較大值；Ⅱ．非預(yù)應(yīng)力鋼筋的最小配筋百分率為0.2；Ⅲ．受拉鋼筋最小配筋百分率不得少于按正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。試問(wèn)，針對(duì)上述說(shuō)法正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均錯(cuò)誤B、Ⅰ正確，Ⅱ.Ⅲ錯(cuò)誤C、Ⅱ正確，Ⅰ.Ⅲ錯(cuò)誤D、Ⅲ正確，Ⅰ.Ⅱ錯(cuò)誤答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第10.1.17條規(guī)定，受拉鋼筋最小配筋量不得少于按正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。而單獨(dú)針對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋、非預(yù)應(yīng)力鋼筋，配筋百分率均沒(méi)有0.2和45∫z/∫y的限制。21.某軸心受壓砌體房屋內(nèi)墻，γ0=1.0，采用墻下鋼筋混凝土條形擴(kuò)展基礎(chǔ)，墊層混凝土強(qiáng)度等級(jí)C10，100mm厚，基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25（ft=1.27N／mm2），基底標(biāo)高為-1.800m，基礎(chǔ)及其上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。場(chǎng)地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.800m。[2014年真題]3.假定，基礎(chǔ)寬度b=2m，荷載效應(yīng)由永久荷載控制，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)底面的凈反力標(biāo)準(zhǔn)值為140kPa。試問(wèn)，由受剪承載力確定的，墻與基礎(chǔ)底板交接處的基礎(chǔ)截面最小厚度（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：基礎(chǔ)鋼筋的保護(hù)層厚度為40mm。A、180B、250C、300D、350答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.1條第1款規(guī)定，錐形基礎(chǔ)的邊緣高度不宜小于200mm。由于題中所給四個(gè)選項(xiàng)答案的尺寸均小于800mm，故βhs=1.0。根據(jù)第8.2.9條規(guī)定，受剪承載力要求：0.7ftbh0≥Vs，Vs=1.35pz（2-0.36）／2=1.35×140×0.82=154.98kN／m。故有墻與基礎(chǔ)底板交接處的基礎(chǔ)截面最小厚度為：h=h0+50=224.3mm。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。22.某15層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，其平立面示意如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，對(duì)風(fēng)荷載不敏感，房屋高度58m，首層層高5m，二～五層層高4.5m，其余各層層高均為3.5m，所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.159，Ⅲ類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。[2011年真題]1.已知該建筑物位于城市郊區(qū)，地面粗糙度為B類，所在地區(qū)基本風(fēng)壓W0=0.65kN/m2，屋頂處的風(fēng)振系數(shù)βz=1.402。試問(wèn)，在圖6-16所示方向的風(fēng)荷載作用下，屋頂lm高度范圍內(nèi)Y向的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk（kN/m2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、1.28B、1.70C、1.91D、3.43答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第8.2.1條規(guī)定，城市郊區(qū)地面粗糙度為B類，H=58m，根據(jù)表8.2.1可得，風(fēng)壓高度變化系數(shù)為：根據(jù)表第30項(xiàng)可知，該建筑體型系數(shù)如圖所示。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.2.1條規(guī)定，垂直于建筑物表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：故58m高度處建筑物投影寬度范圍內(nèi)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：故屋頂lm高度范圍內(nèi)Y向的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。23.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用筏形基礎(chǔ)，γ0=1.0，基礎(chǔ)平面尺寸為39.2m×17.4m。基礎(chǔ)埋深為1.0m，地下水位標(biāo)高為-1.0m，地基土層及有關(guān)巖土參數(shù)見圖5-3。初步設(shè)計(jì)時(shí)考慮三種地基基礎(chǔ)方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復(fù)合疏樁方案。采用方案二時(shí)，擬采用預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁（PHC樁），樁外徑400mm，壁厚95mm，樁尖采用敞口形式，樁長(zhǎng)26m，樁端進(jìn)入第④層土2m，樁端土塞效應(yīng)系數(shù)λp=0.8。試問(wèn)，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—2008的規(guī)定，根據(jù)土的物理指標(biāo)與樁承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，單樁豎向承載力特征值Ra（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1100B、1200C、1240D、2500答案：B解析：24.某五層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)尺寸9m×9m，各層層高均為4.5m，位于8度（0.3g）抗震設(shè)防地區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅲ類，建筑抗震設(shè)防類別為丙類。已知各樓層的重力荷載代表值均為18000kN。假設(shè)，某框架角柱截面尺寸及配筋形式如圖2-15所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，箍筋采用HRB335鋼筋，縱筋混凝土保護(hù)層厚度c=40mm。該柱地震作用組合的軸力設(shè)計(jì)值N=3603kN。試問(wèn)，以下何項(xiàng)箍筋配置相對(duì)合理？（）提示：①假定對(duì)應(yīng)于抗震構(gòu)造措施的框架抗震等級(jí)為二級(jí)；②按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）作答。A、B、C、D、答案：C解析：25.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm×800mm，采用泥漿護(hù)鉆孔壁灌注樁兩樁承臺(tái)獨(dú)立基礎(chǔ)。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力Fk=5800kN，水平力Hk=200kN，力矩Mk=350kN·m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3，承臺(tái)及柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C35?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.10g，設(shè)計(jì)地震分組第一組。鉆孔灌注樁直徑800mm，承臺(tái)厚度1600mm，h0取1500mm?；A(chǔ)剖面及土層條件見圖5-16。[2011年真題]提示：①本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。②C35混凝土，ft=1.57N/mm2。3.試問(wèn)，地表下5.5m深處液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值Ncr，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、5B、7C、10D、14答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第4.3.4條表4.3.4可知，液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值的大小取決于場(chǎng)地基本地震加速度、地震分組、砂土本身的性質(zhì)、地下水位、所處深度等因素。根據(jù)式（4.3.4）計(jì)算，標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值公式為：地表下5.5m對(duì)應(yīng)的土層為粉砂，根據(jù)式（4.3.4）關(guān)于砂土黏粒含量百分率的說(shuō)明，ρc=3；根據(jù)設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g，查表4.3.4可得，液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)基準(zhǔn)值N0=7；地震分組為第一組時(shí)，調(diào)整系數(shù)β為0.8；代入數(shù)據(jù)可得，標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值為：取7。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。26.截面尺寸為1170mm×190mm的窗間墻，采用MU7.5單排孔混凝土小型空心砌塊和M7.5混合砂漿砌筑，不錯(cuò)孔、不灌實(shí)。墻的計(jì)算高度3.8m，承受軸向力設(shè)計(jì)值105kN。荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的偏心距為38mm。假定該窗間墻的高厚比β=20，試確定其承載力（kN）與（）項(xiàng)數(shù)值相近。A、122.04B、122.56C、126.70D、137.38答案：C解析：27.某回填土經(jīng)夯實(shí)后取土樣做試驗(yàn)，環(huán)刀的容積為200cm3，土重為3.68N；從環(huán)刀內(nèi)取出0.294N，烘干后測(cè)得干土重為0.252N。2.已知土的最大干重度為17kN/m3，則回填土的壓實(shí)系數(shù)λc最接近于（）。A、0.93B、0.90C、0.88D、0.85答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第4.2.4條規(guī)定，壓實(shí)系數(shù)λc為土的控制干密度與最大干密度的比值。故回填土的壓實(shí)系數(shù)為：λc=γd/γdmax=15.8/17=0.93。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。28.下列各項(xiàng)論述不正確的是()。A、墻.柱高厚比系指墻.柱H0與墻厚或矩形柱邊長(zhǎng)h之比B、墻.柱高厚比與墻.柱承載力計(jì)算有關(guān)C、墻.柱高厚比驗(yàn)算是保證砌體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施之一D、墻.柱高厚比驗(yàn)算是砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB5003—2001)第5.1.2條，高厚比應(yīng)為：矩形截面β=H0/h，T形截面β=H0/hT。h指墻厚，對(duì)矩形柱指偏心方向邊長(zhǎng)，對(duì)軸壓柱指較小邊長(zhǎng)。A項(xiàng)未區(qū)分矩形和T形截面，未指出九取值的確切含義，特別是沒(méi)有指出軸壓柱要取短邊。29.某一級(jí)公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁中的一片預(yù)制空心板梁，預(yù)制板長(zhǎng)15.94m，寬1.06m，厚0.70m，其中兩個(gè)通長(zhǎng)的空心孔的直徑各為0.36m，設(shè)置4個(gè)吊環(huán)，每端各2個(gè)，吊環(huán)各距板端0.37m。試問(wèn)，該板梁吊環(huán)的設(shè)計(jì)吊力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：板梁動(dòng)力系數(shù)采用1.2，自重為13.5kN／m。A、65B、72C、86D、103答案：C解析：30.圖所示的框架為某框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的一榀邊框架，其抗震等級(jí)為二級(jí)，底部一、二層頂梁截面高度為700mm，梁頂與板頂平，柱截面為700mm×700mm。已知在重力荷載和地震作用下，柱BC的軸壓比為0.75，節(jié)點(diǎn)B和柱BC未按“強(qiáng)柱弱梁”調(diào)整的組合彎矩設(shè)計(jì)值(kN·m)如圖所示。[2012年真題]提示：①對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，各層框架承擔(dān)的剪力均不小于結(jié)構(gòu)總剪力的20％；②按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。1.試問(wèn)，底層柱BC的縱向配筋計(jì)算時(shí)，考慮地震組合的彎矩設(shè)計(jì)值(kN·m)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、450B、470C、680D、700答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.2.1條第2款規(guī)定，二級(jí)框架（其他結(jié)構(gòu)中）柱端彎矩增大系數(shù)取故柱端彎矩設(shè)計(jì)值為：31.A、112500B、119600C、126900D、150000答案：A解析：梁抗扭截面核心面積為：Acor=bcorhcor=（300－2×25）×（500－2×25）=112500mm^2。其中，bcorhcor為箍筋內(nèi)表面范圍內(nèi)截面核心部分的短邊、長(zhǎng)邊尺寸。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。32.某帶壁柱的磚墻，采用磚Mu10、混合砂漿M5砌筑，柱的計(jì)算高度為3.6m，截面尺寸如圖4-24所示。軸向力作用于O點(diǎn)時(shí)的受壓墻體的承載力（kN），接近下列（）項(xiàng)數(shù)值。A、520.65B、473.72C、354.99D、236.66答案：A解析：33.假定，屋面檁條垂直于屋面方向的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx=133kN·m，同一截面處平行于屋面方向的側(cè)向彎矩設(shè)計(jì)值My=0.3kN·m。試問(wèn)，若計(jì)算截面無(wú)削弱，在上述彎矩作用下，進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，屋面檁條上翼緣的最大正應(yīng)力計(jì)算值（N／mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、180B、165C、150D、140答案：D解析：34.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點(diǎn)在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點(diǎn)。假定墻后填土采用粗砂，q＝0。已知土對(duì)擋土墻基底的摩擦系數(shù)μ＝0.38，δ＝14°，擋土墻的主動(dòng)土壓力Ea＝70kN/m，擋土墻每延米自重209.22kN。則計(jì)算可得擋土墻抗滑移穩(wěn)定性安全度ks（即抵抗滑移與引起滑移的比值）最接近于（）。A、1.27B、1.29C、1.45D、1.56答案：A解析：35.下列各項(xiàng)中，鋼鐵的重度γs與木材的重度γt之比最接近的范圍是()。A、γs/γt＞20B、γs/γt=8.0～20答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)附錄A常用材料和構(gòu)件的自重表(表A.1)，可知：木材規(guī)定自重因品種及含水率的不同，在4～9kN/m3變化；鑄鐵的規(guī)定自重為72.5kN/m3；鍛鐵的規(guī)定自重為77.5kN/m3；鋼的規(guī)定自重為78.5kN/m3。則可得：36.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級(jí)為二級(jí)，中間層框架中柱配筋示意見圖，已知箍筋直徑為10mm，且加密區(qū)箍筋間距為100mm。試問(wèn)，該框架柱非加密區(qū)箍筋間距最大值（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]提示：不考慮柱截面尺寸、剪跨比對(duì)箍筋配置的影響。該柱不需要提高變形能力。A、150B、180C、200D、250答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.9條第4款第1項(xiàng)規(guī)定，柱箍筋非加密區(qū)的體積配箍率不小于加密區(qū)的50％，則非加密區(qū)箍筋間距為200mm。另外，一、二級(jí)框架柱的箍筋間距不應(yīng)大于10倍縱筋直徑，縱筋最小直徑為18mm，故非加密區(qū)箍筋間距最大值為180mm。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。37.某帶壁柱的磚墻，采用磚Mu10、混合砂漿M5砌筑，柱的計(jì)算高度為3.6m，截面尺寸如圖4-24所示。軸向力作用于A點(diǎn)時(shí)的受壓墻體承載力（kN）接近下列（）項(xiàng)數(shù)值。A、304.36B、281.24C、239.05D、210.93答案：A解析：38.基底承受建筑物上部結(jié)構(gòu)傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標(biāo)準(zhǔn)組合為165kPa，準(zhǔn)永久組合為150kPa；土和基礎(chǔ)的自重壓力為60kPa。已知基礎(chǔ)埋置深度為3m，基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3。2.計(jì)算地基變形時(shí)，基礎(chǔ)底面壓力應(yīng)?。ǎ﹌Pa。A、150B、174C、189D、204答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第2款規(guī)定，計(jì)算地基變形時(shí)，傳至基礎(chǔ)底面上的作用效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下作用的準(zhǔn)永久組合，不應(yīng)計(jì)入風(fēng)荷載和地震作用；相應(yīng)的限值應(yīng)為地基變形允許值。故變形計(jì)算時(shí)，基礎(chǔ)底面附加壓力=上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的壓力的準(zhǔn)永久組合+土和基礎(chǔ)的自重-基礎(chǔ)底面處土的有效自重壓力=150+60-36=174kPa。39.某鋼結(jié)構(gòu)平臺(tái)承受靜力荷載，鋼材均采用Q235鋼。該平臺(tái)有懸挑次梁與主梁剛接。假定，次梁上翼緣處的連接板需要承受由支座彎矩產(chǎn)生的軸心拉力設(shè)計(jì)值N=360kN。假定，主梁與次梁的剛接節(jié)點(diǎn)如圖3-14所示，次梁上翼緣與連接板采用角焊縫連接，三面圍焊，焊縫長(zhǎng)度一律滿焊，焊條采用E43型。試問(wèn)，若角焊縫的焊腳尺寸hf=8mm，次梁上翼緣與連接板的連接長(zhǎng)度L（mm）采用下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理？（）A、120B、260C、340D、420答案：A解析：40.某廠房屋面上弦平面布置如圖3-26所示，鋼材采用Q235，焊條采用E43型。托架上弦桿CD選用雙L140×10，軸心壓力設(shè)計(jì)值為450kN，以應(yīng)力形式表達(dá)的穩(wěn)定性計(jì)算數(shù)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、100B、110C、130D、140答案：D解析：41.用小砌塊砌筑的柱子，截面尺寸390mm×390mm，柱子高度H=5.0m，砌塊MU10、孔洞率46%，用Mb10砂漿砌筑，Cb20灌孔混凝土，縱筋A(yù)、920.4B、902.1C、893.6D、877.0答案：D解析：42.某建筑物設(shè)計(jì)使用年限為50年，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，柱下樁基礎(chǔ)采用九根泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁直徑d=600mm，為提高樁的承載力及減少沉降，灌注樁采用樁端后注漿工藝，且施工滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的相關(guān)規(guī)定。框架柱截面尺寸為1100mm×1100mm，承臺(tái)及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN/m3。承臺(tái)平面尺寸、柱位布置、地基土層分布及巖土參數(shù)等如圖所示。樁基的環(huán)境類別為二a，建筑所在地對(duì)樁基混凝土耐久性無(wú)可靠工程經(jīng)驗(yàn)。[2012年真題]2.假定，第②層粉質(zhì)黏土及第③層黏土的后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)，第④層細(xì)砂的后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)βz=1.6，第④層細(xì)砂的后注漿端阻力增強(qiáng)系數(shù)βp=2.4。試問(wèn)，在進(jìn)行初步設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)間的經(jīng)驗(yàn)公式，單樁的承載力特征值Ra(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1200B、1400C、1600D、3000答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.10條規(guī)定，后注漿灌注樁的單樁極限承載力，應(yīng)通過(guò)靜荷載試驗(yàn)確定。其標(biāo)準(zhǔn)值可按下式估算：計(jì)算步驟如下：①計(jì)算剪力：樁端后注漿增強(qiáng)段長(zhǎng)度取12m。式中，μ為樁身周長(zhǎng)，分別為后注漿豎向增強(qiáng)段第土層初始極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值、非豎向增強(qiáng)段第?土層初始極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值、初始極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，Ap為樁端面積；故單樁極限承載力為：②計(jì)算單樁的承載力特征值為由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。43.某15層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，其平立面示意如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，對(duì)風(fēng)荷載不敏感，房屋高度58m，首層層高5m，二～五層層高4.5m，其余各層層高均為3.5m，所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.159，Ⅲ類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。[2011年真題]5.假定，在規(guī)定的水平作用下，該結(jié)構(gòu)底層框架部分承受的地震傾覆力矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的60％，已知底層某框架柱截面為800mm×800mm，剪跨比大于2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40（fn=19.1N/mm2），在不采用有利于提高軸壓比限值的構(gòu)造措施的條件下。試問(wèn)，滿足規(guī)范軸壓比限值要求時(shí)，該柱考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計(jì)值（kN）最大值，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、7950B、8560C、9170D、11000答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第3.3.3條規(guī)定，建筑場(chǎng)地為Ⅲ類時(shí)，對(duì)基本地震加速度為0.15g的地區(qū)，宜按8度（0.20g）時(shí)抗震設(shè)防類別建筑的要求采取抗震構(gòu)造措施。根據(jù)表6.1.2、第6.1.3條可知，結(jié)構(gòu)框架等級(jí)為一級(jí)，由表6.3.6及注解可知，結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)和結(jié)構(gòu)的類型有關(guān)系，軸壓比指柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比值，[μn]=0.65，則考慮地震作用的軸壓力設(shè)計(jì)值最大值為：Nmax=[μN(yùn)]fcA=0.65×19.1×800×800=7945600N=7945.6kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。44.已知矩形基礎(chǔ)受到建筑物傳來(lái)的軸心荷載800kN，基礎(chǔ)尺寸4m×2m，基礎(chǔ)埋深2m，土的重度γ＝17.5kN/m3，則基底中心點(diǎn)以下2.0m處的附加應(yīng)力pz最接近于（）kPa。A、12.6B、21C、50.4D、84答案：C解析：45.圖3-34所示斜壓桿AC之方管與單壁節(jié)點(diǎn)板連接節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)板插入方管中心。則下列六處圖示中，存在不當(dāng)之處的有（）處。①方管尺寸標(biāo)注；②插入管中的節(jié)點(diǎn)板邊投影；③管端處理；④節(jié)點(diǎn)板厚；⑤高強(qiáng)螺栓；⑥方管與節(jié)點(diǎn)板接觸處。A、0B、2C、4D、6答案：D解析：對(duì)六處圖示分別進(jìn)行分析：①方管尺寸160指外邊至外邊，圖示尺160應(yīng)為144；②節(jié)點(diǎn)板在管內(nèi)部分因未與管壁接觸，不應(yīng)示出虛線；③管端應(yīng)封閉，圖中未封閉；④斜桿內(nèi)力456kN，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）條文說(shuō)明表10可知，節(jié)點(diǎn)板厚應(yīng)為10mm；⑤方管與節(jié)點(diǎn)板不能用高強(qiáng)螺栓連接；⑥方管與節(jié)點(diǎn)板相接處應(yīng)示出焊縫。46.根據(jù)地勘資料，某粘土層的天然含水量w=35％，液限wL=52％，塑限wp=23％，土的壓縮系數(shù)a1-2=0.12MPa-1，a2-3=0.09MPa-1。試問(wèn)，下列關(guān)于該土層的狀態(tài)及壓縮性評(píng)價(jià)，何項(xiàng)是正確的？（）A、可塑，中壓縮性土B、硬塑，低壓縮性土C、軟塑，中壓縮性土D、可塑，低壓縮性土答案：A解析：47.某簡(jiǎn)支梁橋，計(jì)算跨徑為20m，采用C30混凝土。該橋由5根主梁和5根橫隔梁組成，等高主梁梁高為1.3m，跨中腹板厚度為0.16m，支點(diǎn)處腹板寬度應(yīng)加寬。假設(shè)已計(jì)算出在支點(diǎn)處某根主梁的恒載剪力為280kN，活載剪力為185kN。該主梁支點(diǎn)處的承載能力極限狀態(tài)剪力值最接近于（）kN。A、585B、595C、615D、625答案：B解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.1.6條規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，效應(yīng)組合剪力值的計(jì)算公式為：Vd＝γgVg＋γqVq。式中，γg、γq分別為永久作用效應(yīng)及活載效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，根據(jù)表4.1.6可得，γq＝1.4；γg＝1.2。將數(shù)據(jù)代入公式得，該主梁支點(diǎn)處的承載能力極限狀態(tài)剪力值為：Vd＝1.2×280＋1.4×185＝595kN。由此可知，Ｂ項(xiàng)數(shù)值最為接近。48.如圖所示框架結(jié)構(gòu)中間層的端節(jié)點(diǎn)，柱截面400mm×400mm，混凝土等級(jí)為C25，框架梁上排受力筋為Φ25鋼筋。試判斷在該節(jié)點(diǎn)錨固水平段b和向下彎折段a，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、＝496mm；b＝331mmB、a＝457mm；b＝370mmC、a＝375mm；b＝372mmD、a＝375mm；b＝331mm答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-2可知，C25混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft＝1.27N/mm2；根據(jù)第4.2.2條表4.2.2-1可知，HRB335級(jí)鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy＝300N/mm2；根據(jù)第8.3.1條表8.3.1可知，鋼筋外形系數(shù)α＝0.14；根據(jù)第8.3.1條式（8.3.1-1）計(jì)算，受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度為：根據(jù)第9.3.4條及圖9.3.4可知，上部縱筋錨入柱內(nèi)的水平投影長(zhǎng)度b不應(yīng)小于0.4la，豎直投影長(zhǎng)度應(yīng)取為15d，則該節(jié)點(diǎn)向下彎折段長(zhǎng)度為：a＝15d＝15×25＝375mm；該節(jié)點(diǎn)錨固水平段長(zhǎng)度為：b＝0.4la＝0.4×827＝331mm。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。49.A、構(gòu)件高厚比β的影響B(tài)、綜合考慮構(gòu)件高厚比β和軸向力偏心距e的影響C、施工偏差的影響D、綜合考慮了所有對(duì)砌體受壓承載力的影響因素答案：B解析：50.一鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁，截面尺寸為200mm×500mm，跨度5.4m，支承在240mm厚的窗間墻上，如圖4-14所示。窗間墻長(zhǎng)1500mm，采用MU15級(jí)蒸壓粉煤灰磚、M10級(jí)混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。在梁下、窗間墻墻頂部位，設(shè)置有鋼筋混凝土圈梁，圈梁高度為180mm。梁端的支承壓力設(shè)計(jì)值N1=110kN，上層傳來(lái)的軸向壓力設(shè)計(jì)值為360kN。試問(wèn)，作用于墊梁下砌體局部受壓的壓力設(shè)計(jì)值N0+N1（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、190B、220C、240D、260答案：C解析：51.某矩形基礎(chǔ)底面尺寸3m×3m，自重應(yīng)力和附加應(yīng)力分布圖如圖所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖所示。2.第②層土的壓縮模量Es最接近于（）kN/m2。A、1584.6B、1200C、568D、158.46答案：A解析：根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.10條規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮模量，應(yīng)按下式計(jì)算：則土的壓縮模量為：Es=由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。52.試問(wèn)，圖（A）剪力墻Q1配筋及連梁LL1配筋共有幾處違反規(guī)范的抗震構(gòu)造要求，并簡(jiǎn)述理由。（）提示：LL1腰筋配置滿足規(guī)范要求。A、無(wú)違反B、有一處C、有二處D、有三處答案：C解析：53.某構(gòu)筑物根據(jù)使用要求設(shè)置一鋼結(jié)構(gòu)夾層，鋼材采用Q235鋼，結(jié)構(gòu)平面布置如圖3-11A、所示。構(gòu)件之間的連接均為鉸接。抗震設(shè)防烈度為8度。B、C、假定，夾層平臺(tái)板采用混凝土并考慮其與鋼梁組合作用。試問(wèn)，若夾層平臺(tái)鋼梁高度確定，僅考慮鋼材用量最經(jīng)濟(jì)，采用下列何項(xiàng)鋼梁截面形式最為合理？（）D、答案：B解析：B項(xiàng)所示鋼梁截面形式可以充分利用混凝土的抗壓承載力，從而減少鋼結(jié)構(gòu)的用鋼量。54.某一內(nèi)墻基礎(chǔ)傳至室內(nèi)地面處的荷載值Fk＝204kN，基礎(chǔ)埋深d＝1.20m，基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重二者折算平均重度γG＝20kN/m3；換填材料采用中、粗砂，其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；建筑場(chǎng)地是很厚的淤泥質(zhì)土，其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量Es＝1.7kPa。則該內(nèi)墻的最小基礎(chǔ)寬度和最小砂墊層厚度分別為（）。A、2.5m；1.5mB、2.0m；1.0mC、1.5m；1.5mD、1.5m；1.0m答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1和第5.2.2條規(guī)定，當(dāng)軸心作用時(shí)，基礎(chǔ)底面的壓力應(yīng)符合：pk≤fa；式中，pk為基礎(chǔ)底面的平均壓力值，計(jì)算公式為：fa為修正后的承載力特征值。將已知的地基承載力特征值代入即可求得基礎(chǔ)寬度為：則基礎(chǔ)底面處的平均壓力值為：設(shè)砂墊層厚度為1.50m，則基礎(chǔ)底面的附加應(yīng)力為：pk-pc＝160－17.5×1.2＝139kN/m2；由Es1/Es2=18/1.7>10，z/b＝1.5/1.5≥0.5，查表4.2.1可得壓，力擴(kuò)散角為：θ＝30°，則墊層底面處的附加壓力值為：砂墊層底面處的土自重壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：pcz＝17.5×1.2+18×1.5＝48.00kN/m2；故墊層底面處總壓力值為：pz+pcz＝64.55+48.00＝112.55kN/m2；根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，根據(jù)土的類別查表5.2.4得承載力修正系數(shù)為：ηd=1.0；砂墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值為：fa＝fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）＝fak+ηdγm（d－0.5）＝70+1.0×17.5×（1.2+1.5－0.5）＝108.5kN/m2<（pz+pcz）=112.55kN/m2（滿足規(guī)范要求）；所以，砂墊層的最小厚度取1.50m。55.某公路橋梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片橫梁組成，計(jì)算跨徑為28m。采用混凝土為C40，設(shè)計(jì)荷載為公路—Ⅱ級(jí)，人群荷載qr=3.0kN/m2。橋梁橫截面尺寸如圖7-22所示。該橋主梁跨中截面由兩列汽車荷載引起的總彎矩值最接近于（）kN·m。A、2199B、2921C、2945D、2956答案：A解析：56.已知鋼筋混凝土過(guò)梁凈跨ln=3.0m。過(guò)梁上砌體高度1.2m，墻厚190mm，墻體采用MU7.5砌塊、Mb5混合砂漿砌筑，承受樓板傳來(lái)的均布荷載設(shè)計(jì)值15kN/m。過(guò)梁伸入墻內(nèi)200mm，砌塊厚度為190mm，雙面抹20mm混合砂漿，過(guò)梁上的墻體重量標(biāo)準(zhǔn)值為3.38kN/m（見圖）。2.該過(guò)梁下的局部承壓承載力最接近于（）kN。A、49.2B、50.5C、65.0D、67.3答案：C解析：由于墻體采用MU7.5砌塊、Mb5混合砂漿砌筑，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-4可知，砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度f(wàn)=1.71N/mm2；根據(jù)第5.2.2條第1款規(guī)定，砌體的局壓強(qiáng)度系數(shù)由于梁寬度大于墻體寬度，故A0=Al，所以γ=1.0；根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，對(duì)過(guò)梁壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)η=1.0，則過(guò)梁下的局部承壓承載力為：ηγfAl=1.0×1.0×1.71×190×200=64980N。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。57.承重墻梁，各部分尺寸見圖及表，托梁混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335，磚強(qiáng)度為MU10，水泥砂漿強(qiáng)度等級(jí)采用M5，荷載設(shè)計(jì)值Q1=23.8kN/m，Q2=116kN/m。3.計(jì)算彎矩系數(shù)αM=0.450，計(jì)算軸力系數(shù)ηN=1.450，則托梁跨中截面的彎矩Mb和軸心拉力Nb與下列（）組數(shù)據(jù)最為接近。A、347.7kN·m；238.6kNB、354.27kN·m；239.7kNC、365kN·m；245.6kND、372.35kN·m；318.92kN答案：A解析：M1=Q1l02/8=23.8×6.052/8=108.89kN·m；M2=Q2l02/8=116×6.052/8＝530.74kN·m；根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.6條式（7.3.6-1）計(jì)算，托梁跨中截面的彎矩為：Mb=M1+αMM2=108.89+0.450×530.74＝347.7kN·m；根據(jù)第7.3.6條式（7.3.6-2）計(jì)算，軸心拉力為：Nb=ηNM2/H0=1.45×530.74/3.225=238.6kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。58.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。開間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。4.確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁跨中彎矩Mb1及軸力Nb1、支座B的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值MbB與下列（）組數(shù)值最為接近。A、Mb1＝94.55kN·m；Nb1＝94.62kN；MbB＝－193.00kN·mB、Mb1＝105.34kN·m；Nb1＝98.65kN；MbB＝－235.63kN·mC、Mb1＝108.34kN·m；Nb1＝98.65kN；MbB＝－269.85kN·mD、Mb1＝151.89kN·m；Nb1＝94.62kN；MbB＝－269.85kN·m答案：A解析：59.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無(wú)地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計(jì)階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場(chǎng)地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]5.條件同（4），假定，復(fù)合地基承載力不考慮深度修正，增強(qiáng)體單樁承載力特征值按200kN控制。試問(wèn)，水泥土樁的樁體試塊（邊長(zhǎng)70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，90d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度f(wàn)cu（N／mm2）最低平均值，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、3.0B、4.0C、5.0D、6.5答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.6條規(guī)定，對(duì)水泥土攪拌樁，樁身強(qiáng)度應(yīng)符合7.3.3條第3款的要求，則水泥土樁的樁體試塊（邊長(zhǎng)70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，90d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。60.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長(zhǎng)度1m計(jì)算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計(jì)算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。6.假定Fk、Mk、b和x值同題（5），并已計(jì)算出相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處的平均壓力值pk=160.36kPa。已知：黏性土層①的壓縮模量Es1=6MPa，淤泥質(zhì)土層②的壓縮模量Es2=2MPa，則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz最接近于（）kPa。A、63.20B、64.49C、68.07D、69.47答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條規(guī)定，對(duì)于條形基礎(chǔ)，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值可按下式計(jì)算：式中，（pk－pc）為基底附加應(yīng)力，經(jīng)計(jì)算為：pk－pc=160.36－（17×0.8+19×0.4）=139.16kPa；θ為地基壓力擴(kuò)散角，由Es1/Es2=6.0/2=3，z/b=2.6/2.2=1.182，查表5.2.7可得，θ=23°；則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。61.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計(jì)的觀點(diǎn)，哪一項(xiàng)不符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）的要求？（）A、選定性能目標(biāo)應(yīng)不低于“小震不壞，中震可修和大震不倒”的性能設(shè)計(jì)目標(biāo)B、結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力按性能3要求進(jìn)行中震復(fù)核時(shí)，承載力按標(biāo)準(zhǔn)值復(fù)核，不計(jì)入作用分項(xiàng)系數(shù)、承載力抗震調(diào)整系數(shù)和內(nèi)力調(diào)整系數(shù)，材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值C、結(jié)構(gòu)構(gòu)件地震殘余變形按性能3要求進(jìn)行中震復(fù)核時(shí)，整個(gè)結(jié)構(gòu)中變形最大部位的豎向構(gòu)件，其彈塑性位移角限值，可取常規(guī)設(shè)計(jì)時(shí)彈性層間位移角限值D、結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震構(gòu)造按性能3要求確定抗震等級(jí)時(shí)，當(dāng)構(gòu)件承載力高于多遇地震提高一度的要求時(shí)，構(gòu)造所對(duì)應(yīng)的抗震等級(jí)可降低一度，且不低于6度采用，不包括影響混凝土構(gòu)件正截面承載力的縱向受力鋼筋的構(gòu)造要求答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。C項(xiàng)，根據(jù)表M.1.1-2和第M.1.3條及其條文說(shuō)明規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件地震殘余變形按性能3要求進(jìn)行中震復(fù)核時(shí)，整個(gè)結(jié)構(gòu)中變形最大部位的豎向構(gòu)件，其彈塑性位移角限值，取小于常規(guī)設(shè)計(jì)時(shí)彈性層間位移角限值，C項(xiàng)不正確；根據(jù)第3.10.3條第2款規(guī)定，選定性能目標(biāo)，即對(duì)應(yīng)于不同地震動(dòng)水準(zhǔn)的預(yù)期損壞狀態(tài)或使用功能，應(yīng)不低于本規(guī)范第1.0.1條對(duì)基本設(shè)防目標(biāo)的規(guī)定，A項(xiàng)正確；根據(jù)表M.1.1-1和第M.1.2條及其條文說(shuō)明可知，B項(xiàng)正確；根據(jù)表M.1.1-3及其條文說(shuō)明可知，D項(xiàng)正確。62.關(guān)于防止連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)和既有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的以下說(shuō)法：Ⅰ.設(shè)置豎直方向和水平方向通長(zhǎng)的縱向鋼筋并采取有效的連接錨固措施，是提供結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的有效方法之一；Ⅱ.當(dāng)進(jìn)行偶然作用下結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗(yàn)算時(shí)，混凝土強(qiáng)度取強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，普通鋼筋強(qiáng)度取極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；Ⅲ.對(duì)既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行改建、擴(kuò)建而重新設(shè)計(jì)時(shí)，承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范的要求，正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算宜符合現(xiàn)行規(guī)范的要求；Ⅳ.當(dāng)進(jìn)行既有結(jié)構(gòu)改建、擴(kuò)建時(shí)，若材料的性能符合原設(shè)計(jì)的要求，可按原設(shè)計(jì)的規(guī)定取值。同時(shí)，為了保證計(jì)算參數(shù)的統(tǒng)一，結(jié)構(gòu)后加部分的材料也應(yīng)按原設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定取值。試問(wèn)，針對(duì)上述說(shuō)法正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ均正確B、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅳ錯(cuò)誤C、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅰ錯(cuò)誤D、Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅱ錯(cuò)誤答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第3.6.1條第5款規(guī)定，配置貫通水平、豎向構(gòu)件的鋼筋，并與周邊構(gòu)件可靠錨固可防止連續(xù)倒塌，故Ⅰ正確。根據(jù)第3.6.3條規(guī)定，當(dāng)進(jìn)行偶然作用下結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗(yàn)算時(shí)，在抗力函數(shù)的計(jì)算中，混凝土強(qiáng)度取強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，普通鋼筋強(qiáng)度取極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，故Ⅱ正確。根據(jù)第3.7.2條第3款規(guī)定，對(duì)既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行改建、擴(kuò)建或加固改造而重新設(shè)計(jì)時(shí)，承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范的要求；根據(jù)第4款規(guī)定，既有結(jié)構(gòu)的正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算宜符合現(xiàn)行規(guī)范的要求；故Ⅲ正確。根據(jù)第3.7.3條第3款及其條文說(shuō)明規(guī)定，結(jié)構(gòu)既有部分混凝土、鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)根據(jù)強(qiáng)度的實(shí)測(cè)值確定；當(dāng)材料的性能符合原設(shè)計(jì)的要求時(shí)，可按原設(shè)計(jì)的規(guī)定取值，故Ⅳ錯(cuò)誤。63.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地面絕對(duì)標(biāo)高與場(chǎng)地自然地面絕對(duì)標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]4.相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)A頂部的豎向力Fk為400kN/m，水平力Hk為80kN/m，力矩Mk為120kN·m/m，基礎(chǔ)及其以上土的重量取120kN/m（按軸心荷載考慮），基礎(chǔ)A的寬度為3.6m。試問(wèn)，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)A底面邊緣的最大壓力值Pkmax（kPa）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、180B、200C、220D、240答案：C解析：取1m長(zhǎng)度基礎(chǔ)分析，作用于基底的豎向力為Fk+Gk=400+120=520kN/m；作用于基底的力矩為120+80×0.6=168kN·m；e=168/520=0.32m，b/6=3.6/6=0.6m，所以：e由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。64.下述關(guān)于影響砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件高厚比β計(jì)算值的說(shuō)法，哪一項(xiàng)是不對(duì)的？（）[2012年真題]A、改變墻體厚度B、改變砌筑砂漿的強(qiáng)度等級(jí)C、改變房屋的靜力計(jì)算方案D、調(diào)整或改變構(gòu)件支承條件答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條規(guī)定，對(duì)矩形截面，高厚比由公式可知，β與砌筑砂漿的強(qiáng)度等級(jí)無(wú)關(guān)。A項(xiàng)，h為受壓構(gòu)件的厚度，故改變墻體厚度可影響砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件高厚比β計(jì)算值；CD兩項(xiàng)，根據(jù)5.1.3條規(guī)定，受壓構(gòu)件的計(jì)算高度H0，應(yīng)根據(jù)房屋類別和構(gòu)件支承條件等按表5.1.3采用。65.（1）該梁跨中截面在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，縱向受拉鋼筋的應(yīng)力σsk最接近于（）N/mm2。A、231B、287C、292D、370答案：C解析：66.某一12m跨原木豪式木屋架，屋面坡角α=26.56°。屋架幾何尺寸及桿件編號(hào)如圖4-29所示，選用紅皮云杉TC13B制作在恒載作用下上弦桿O3的內(nèi)力N=-42.21kN，上弦第三節(jié)間正中截面的彎矩設(shè)計(jì)值M=1800000N·mm，該節(jié)間上弦的原木小頭直徑為140mm。已求得計(jì)算截面處σc=2.39N/mm2，試判定在恒載作用下，上弦第三節(jié)間壓彎構(gòu)件承載力計(jì)算中的φm（考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)）與（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、0.57B、0.52C、0.47D、0.397答案：B解析：67.某鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁，安全等級(jí)為二級(jí)。梁截面250mm×600mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，縱向受力鋼筋均采用HRB335級(jí)鋼筋，箍筋采用HPB300級(jí)鋼筋，梁頂及梁底均配置縱向受力鋼筋，提示：相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。[2011年真題]2.已知：梁底面配置了4Φ25受力鋼筋，梁頂面鋼筋可按需要配置。試問(wèn)，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設(shè)計(jì)值M（kN·m），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、280B、310C、450D、770答案：B解析：68.某三跨框架結(jié)構(gòu)，抗震等級(jí)為二級(jí)，邊跨跨度為5.7m，框架梁截面寬250mm，高600mm，柱寬為500mm，縱筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB300鋼，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，重力荷載引起的剪力VGb=135.2kN。在重力荷載和地震作用組合下作用于邊跨一層梁上的彎矩為：梁左端：Mmax=210kN·m，－Mmax=－420kN·m；梁右端：Mmax=175kN·m，－Mmax=－360kN·m；梁跨中：Mmax=180kN·m；邊跨梁：V=230kN。3.計(jì)算該框架梁的剪力設(shè)計(jì)值Vb，最接近于（）kN。A、230B、257.5C、272.5D、282.7答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）相關(guān)條例，計(jì)算如下：①計(jì)算重力荷載引起的剪力值重力荷載引起的梁內(nèi)最大剪力為：VGb=135.2kN；重力荷載和地震作用組合作用下跨中的最大剪力為：V=230×103N。②剪力設(shè)計(jì)值的確定由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。69.一展覽廳的圓弧形靜定三鉸拱，其跨度l=25m，矢高f=4m（見圖），在C、D、E處均作用著兩個(gè)集中荷載Pgk及Pqk，即一是由永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的拱頂集中荷載Pgk=100kN，另一是由拱面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的拱頂集中荷載Pqk=50kN，由此算得該拱底部拉桿的軸向拉力設(shè)計(jì)值NA=（）kN。A、495.8B、560.55C、585.25D、593.75答案：D解析：該拱是靜定的三鉸拱，可根據(jù)圖6-24的拱頂彎矩MD=0的條件，得出底部拉桿AB的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式為：70.在使用階段，已知恒載Mg＝213kN·m；活載Mp＝271.88kN·m；恒載與活載之和Mg+Mp＝484.88kN·m。若計(jì)算開裂彎矩Mf＝459.06kN·m，則短期使用荷載作用下總撓度為（）mm。A、24.32B、21.54C、20.13D、20.59答案：D解析：71.某單跨倉(cāng)庫(kù)，如圖所示?？缍?5m，開間6m，共6個(gè)開間，屬剛彈性方案。窗高3.6m，窗間墻寬2.4m，壁柱和墻厚見題圖。檐口標(biāo)高+6.0m。磚砌體用MU10磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風(fēng)時(shí)，M左=26kN·m；右風(fēng)時(shí)，M右=35kN·m。2.A軸墻的翼緣寬度與下列（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、6.00mB、4.90mC、3.60mD、2.40m答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.8條第1款規(guī)定，翼緣寬度為壁柱寬加2/3墻高、窗間墻寬與相鄰壁柱間距離三者取較小值。由題意可知，壁柱寬加2/3墻高為：b=0.49+2×6.65/3=4.9m；窗間墻寬為：b=2.4m；相鄰壁柱間距離為：b=6m。故A軸墻的翼緣寬度為：b=2.4m。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。72.2.假定作用于底層頂標(biāo)高處的橫向地震剪力設(shè)計(jì)值V=1000kN。試問(wèn)，作用于每個(gè)框架柱KZ上的地震剪力設(shè)計(jì)值V（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、14B、18C、22D、25答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.5條規(guī)定，底層框架柱承擔(dān)的地震剪力設(shè)計(jì)值，可按各抗側(cè)力構(gòu)件有效側(cè)向剛度比例分配確定，則每個(gè)框架柱分擔(dān)的地震剪力設(shè)計(jì)值為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。73.如圖4-28所示，④軸墻體所受地震剪力設(shè)計(jì)值V=89.2kN，墻厚240mm，墻高2800mm，用M10燒結(jié)多孔磚、M7.5混合砂漿砌筑，b段墻肢平均壓應(yīng)力σ0=0.46N/mm2。b段墻肢的地震剪力設(shè)計(jì)值與計(jì)算值最接近于()。A、83.58kN；181.06kNB、83.58kN；200.6kNC、81.57kN；181.06kND、81.57kN；200.6kN答案：A解析：74.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場(chǎng)地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.200m。[2012年真題]3.假定，在荷載效應(yīng)基本組合下，基礎(chǔ)頂面處承受的豎向力設(shè)計(jì)值F=160kN/m,基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。試問(wèn)，每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、14B、19C、23D、28答案：C解析：取基礎(chǔ)底面長(zhǎng)度進(jìn)行計(jì)算。任意截面至基底邊緣最大反力處的距離為：.基礎(chǔ)底面的凈反力為：故每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。75.一地下室外墻，墻厚h，采用MU10燒結(jié)普通磚、M10水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4-1所示，側(cè)向土壓力設(shè)計(jì)值q=34kN／m2。承載力驗(yàn)算時(shí)不考慮墻體自重，γ0=1.0。假定，墻體計(jì)算高度H0=3000mm，上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的軸心受壓荷載設(shè)計(jì)值N=220kN／m，墻厚h=370mm，試問(wèn)，墻受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：計(jì)算截面寬度取1m。A、260B、270C、280D、290答案：D解析：76.某矩形基礎(chǔ)上作用均布荷載，已知中點(diǎn)下1m深度處的附加應(yīng)力為200kPa，則可知角點(diǎn)下2m深度處的附加應(yīng)力為（）kPa。A、10B、50C、100D、150答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）附錄K表K.0.1-1可知，設(shè)基礎(chǔ)寬度為B，中點(diǎn)應(yīng)力用角點(diǎn)法計(jì)算時(shí)取1/4的基礎(chǔ)面積，計(jì)算寬度b取基礎(chǔ)寬度B的一半，用z/b查應(yīng)力系數(shù)，再乘以4求得；計(jì)算角點(diǎn)應(yīng)力時(shí)計(jì)算寬度取基礎(chǔ)寬度B，Z＝2z處的應(yīng)力（用Z/B＝2z/2b＝z/b查應(yīng)力系數(shù)）等于1/4基礎(chǔ)面積的應(yīng)力值，即為中點(diǎn)應(yīng)力的1/4。故角點(diǎn)下計(jì)算深度為中點(diǎn)下計(jì)算深度的2倍時(shí)，附加應(yīng)力值為中點(diǎn)的1/4，即200×1/4=50kPa。77.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計(jì)基本地震加速為0.2g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場(chǎng)地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔(dān)的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強(qiáng)度等級(jí)7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級(jí)鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋。[2011年真題]4.已知二層某連梁截面尺寸為250mm×600mm，ln=1100mm，抗震等級(jí)為二級(jí)，as=as’=35mm，箍筋采用HRB335級(jí)鋼筋（fy=300N/mm2），連梁左、右端同時(shí)針?lè)较蚩紤]地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的連梁端截面剪力設(shè)計(jì)值Vgh=10kN。試問(wèn)，該連梁滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）抗震設(shè)計(jì)要求的最小箍筋配置（雙肢箍）應(yīng)取下列何項(xiàng)？（）A、Φ8100B、Φ10100C、Φ10150D、Φ12100答案：D解析：連梁跨高比ln/hb=1100/600=1.83<2.5，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.21條式（7.2.21-1）計(jì)算，連梁的剪力設(shè)計(jì)值為：根據(jù)式（7.2.23-3）計(jì)算，滿足規(guī)范、規(guī)程最低要求的抗剪鋼筋面積為：根據(jù)表6.3.2-2可知，在二級(jí)抗震等級(jí)連梁的箍筋構(gòu)造要求中，其最小直徑為8mm，最大間距：則78.某高層建筑梁板式筏基的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，筏板的最大區(qū)格劃分如圖所示。筏板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，假定筏基底面處的地基土力均勻分布，且相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合的地基土凈反力設(shè)計(jì)值P=350kPa。[2012年真題]提示：計(jì)算時(shí)取1.試問(wèn)，為滿足底板受沖切承載力的要求，初步估算筏板所需的最小厚度h(mm)，應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、350B、400C、420D、470答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.4.12條第2款規(guī)定，當(dāng)板底區(qū)格為矩形雙向板時(shí)，地板受沖切所需的厚度按下式計(jì)算：式中，分別為計(jì)算板格的短邊和長(zhǎng)邊的凈長(zhǎng)度。故故而筏板所需的最小厚度為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。79.關(guān)于材料的高溫性能，下列敘述錯(cuò)誤的是（）。A、建筑材料燃燒性能分為：A不燃性，B1難燃性，B2可燃性，B3易燃性B、鋼材屬不燃性材料，一定應(yīng)力下，在高溫時(shí)隨時(shí)間增加不會(huì)發(fā)生緩慢變形C、混凝土是一種耐火性良好的材料，300℃以下，抗壓強(qiáng)度基本不變D、黏土磚耐火性能好，240mm厚承重墻可耐火5h（小時(shí)）以上答案：B解析：B項(xiàng)，鋼材雖為不燃燒性材料，但耐火性較差，高溫下不僅強(qiáng)度下降（350℃以上），且彈性模量降低，徐變?cè)龃螅匆欢☉?yīng)力下，隨時(shí)間增加發(fā)生緩慢變形。80.某一3層現(xiàn)澆框架中間一榀框架的幾何尺寸及受力如圖所示。圖中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為梁、柱桿件