福建省超長大體積混凝土跳倉法施工技術規(guī)程

福建省工程建設地方標準DB工程建設地方標準編號：DBJ/13-XX-2018住房和城鄉(xiāng)建設部備案號：XXXXXX-20XX福建省超長大體積混凝土跳倉法施工技術規(guī)程TechnicalcodeformassconcreteconstructionbyternativebaymethodofFujian（征求意見稿）2018-XX-XX發(fā)布2018-XX-XX實施表A.3.2不同摻量摻合料修正系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰10.990.980.96礦渣粉11.021.031.04A.4溫升估算A.4.1澆筑體內部溫度場和應力場計算可采用有限單元法或一維差分法。A.4.2有限單元法可使用成熟的商用有限元計算程序或自編的經(jīng)過驗證的有限元程序。采用一維差分法，可將混凝土沿厚度分許多有限段，時間分許多有限段。相鄰三層的編號為、、，在第k時間里，三層的溫度、及，經(jīng)過時間后，中間層的溫度，可按差分法求得下式：（A.4.2）式中—混凝土的熱擴散率，取0.0035m2/h；—第層內部熱源在時段釋放熱量所產(chǎn)生的溫升。A.4.3混凝土內部熱源在和時刻之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫升，可按下式計算：（A.4.3）A.4.4在混凝土與相應位置接觸面上釋放熱量所產(chǎn)生的溫升可取。A.5溫差計算A.5.1混凝土澆筑體的里表溫差可按下式計算：（A.5.1）式中—齡期為時，混凝土澆筑塊體的里表溫差（℃）；—齡期為時，混凝土澆筑塊體的最高溫度，可通過溫度場計算或實測求得（℃）；—齡期為時，混凝土澆筑塊體的表層溫度，可通過溫度場計算或實測求得（℃）。A.5.2混凝土澆筑體的綜合降溫差可按下式計算：（A.5.2）式中—齡期為時，混凝土澆筑塊體在降溫過程中的綜合降溫（℃）；、—混凝土澆筑塊體中部達到最高溫度時，其塊體上、下表層的溫度（℃）；—齡期為時，混凝土收縮當量溫度（℃）；—齡期為時，混凝土澆筑體預計的穩(wěn)定溫度或最終穩(wěn)定溫度，可取計算齡期時的日平均溫度或當?shù)啬昶骄鶞囟龋ā妫?。A.6溫度應力計算A.6.1自約束拉應力的計算可按下式計算：(A.6.1)式中—齡期為時，因混凝土澆筑體里表溫差產(chǎn)生自約束拉應力的累計值(MPa);—齡期為時，在第計算區(qū)段混凝土澆筑塊體里表溫差增量(℃)；—第計算區(qū)段，齡期為時，混凝土的彈性模量(N/mm2)；—混凝土的線膨脹系數(shù)；—在齡期為時，在第計算區(qū)段產(chǎn)生的約束應力延續(xù)至時的松弛系數(shù)，可按表A.6.1取值。表A.6.1混凝土的松弛系數(shù)ttt2.002.252.502.753.004.005.0010.0020.0030.001.0000.4260.3420.3040.2780.2250.1990.1870.1860.1860.1865.005.255.505.756.007.008.0010.0020.0030.001.0000.5100.4430.4130.3830.2960.2620.2280.2150.2080.20010.0010.2510.5010.7511.0012.0014.0018.0020.0030.001.0000.5510.4990.4760.4570.3920.3060.2510.2380.2140.21020.0020.2520.5020.7521.0022.0025.0030.0040.0050.001.0000.5920.5490.5340.5210.4730.3670.3010.2530.2520.251A.6.2混凝土澆筑體里表溫差的增量可按下式計算：(A.6.2)式中—為第計算區(qū)段步長(d);A.6.3在施工準備階段，最大自約束應力也可按下式計算：(A.6.3)式中—最大自約束應力(MPa)；—混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差(℃)；—與最大表里溫差相對應齡期時，混凝土的彈性模量(N/mm2)；—在齡期為時，在第計算區(qū)段產(chǎn)生的約束應力延續(xù)至時的松馳系數(shù)，按表A.6.1取值。A.6.4外約束拉應力可按下式計算：(A.6.4)式中—齡期為時，因綜合降溫差，在外約束條件下產(chǎn)生的拉應力(MPa）；—齡期為時，在第計算區(qū)段內，混凝土澆筑塊體綜合降溫差的增量(℃)；—混凝土的泊松比，取0.15；—齡期為時，在第計算區(qū)段，外約束的約束系數(shù)。A.6.5混凝土澆筑體綜合降溫差的增量可按下式計算：(A.6.5)A.6.6混凝土外約束的約束系數(shù)可按下式計算：(A.6.6)式中—混凝土澆筑體長度(mm)；—混凝土澆筑體厚度，該厚度為澆筑塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和(mm)；—外約束介質(地基或老混凝土)的水平變形剛度(N/mm3)，可按表A.6.6取值。表A.6.6不同外約束介質的水平變形剛度取值(10-2N/mm3)外約束介質軟粘土砂質粘土硬粘土風化巖、低強度等級素混凝土C10級以上配筋混凝土1~33~66~1060~100100~150A.7控制溫度裂縫的條件A.7.1混凝土抗拉強度可按下式計算：(A.7.1)式中—混凝土齡期為t時的抗拉強度標準值(N/mm2)；—混凝土抗拉強度標準值(N/mm2)；—系數(shù)，應根據(jù)所用混凝土試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可取3.0。A.7.2混凝土防裂性能可按下列公式進行判斷：(A.7.2-1)(A.7.2-2)式中—防裂安全系數(shù)，取1.15;—摻合料對混凝土抗拉強度影響系數(shù)，可按表A.7.2-1取值；—混凝土抗拉強度標準值，可按表A.7.2-2取值。表A.7.2-1不同摻量摻合料抗拉強度調整系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰()11.030.970.92礦渣粉()11.131.091.10表A.7.2-2混凝土抗拉強度標準值(N/mm2)符號混凝土強度等級C25C30C35C401.782.012.202.39附錄B超長大體積混凝土澆筑體表面保溫層的計算方法B.0.1混土澆筑體表面保溫層厚度可按下式計算：(B.0.1)式中—混凝土表面的保溫層厚度(m)；—混凝土的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；—第i層保溫材料的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；—混凝土澆筑體表面溫度(℃);—混凝土達到最高溫度時(澆筑后3d～5d)的大氣平均溫度(℃)；—混凝土澆筑體內的最高溫度(℃)；—混凝土結構的實際厚度(m)；—可取(15～20)℃；—可取(20～25)℃；—傳熱系數(shù)修正值，取1.3～2.3，見表B.0.1。表B.0.1傳熱系數(shù)修正值保溫層種類由易透風材料組成，但在混凝土面層上再鋪一層不透風材料2.02.3在易透風保溫材料上鋪一層不易透風材料1.61.9在易透風保溫材料上下各鋪一層不易透風材料1.31.5由不易透風的材料組成1.31.5注：值為風速不大于4m/s時；值為風速大于4m/s時。B.0.2多種保溫材料組成的保溫層總熱阻，可按下式計算：(B.0.2)式中—保溫層總熱阻[(m2·K)/W]；—第i層保溫材料厚度(m)；—第i層保溫材料的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；—固體在空氣中的傳熱系數(shù)[W/(㎡·K)]；表B.0.2固體在空氣中的傳熱系數(shù)風速(m/s)風速(m/s)光滑表面粗糙表面光滑表面粗糙表面018.442221.03505.090.036096.60190.528.646031.32246.0103.1257110.86221.035.713438.59897.0115.9223124.74612.049.346452.94298.0128.4261138.29543.063.021267.49599.0140.5955151.55214.076.612482.132510.0152.5139164.9341B.0.3混凝土表面向保溫介質傳熱的總傳熱系數(shù)(不包括保溫的熱容量)，可按下式計算：(B.0.3)式中—保溫材料總傳熱系數(shù)[W/(㎡·K)]；—保溫層總熱阻[(㎡·K)/W]。B.0.4保溫層相當于混凝土的虛擬厚度，可按下式計算:(B.0.4)式中—混凝土的虛擬厚度(m)；—混凝土的導熱系數(shù)[W/(㎡·K)]。本規(guī)范用詞說明1為便于在執(zhí)行本規(guī)范條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴禁”。表示嚴格，在正常情況下均應采用這樣做的用詞：正面詞采用“應”；反面詞采用“不應”或“不得”。表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：正面詞采用“宜”；反面詞采用“不宜”。4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做，采用“可”。2規(guī)范中指明應按其他有關標準執(zhí)行時的寫法為應符合……的規(guī)定或應按……執(zhí)行。引用標準名錄1《大體積混凝土施工規(guī)范》GB504962《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB500073《建筑抗震設計規(guī)范》GB500114《混凝土結構設計規(guī)范》GB500105《通用硅酸鹽水泥》GB1756《普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準》JGJ527《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB15968《用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉》GB/T180469《混凝土外加劑》GB807610《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》GB5011911《混凝土用水標準》JGJ6312《普通混凝土配合比設計規(guī)范》JGJ5513《預拌混凝土》GB/T1490214《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ315《建筑工程裂縫防治技術規(guī)程》JGJ-T31716《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》GB/T5008017《滑動模板工程技術規(guī)范》GB50113福建省工程建設地方標準福建省超長大體積混凝土跳倉法施工技術規(guī)程TechnicalcodeformassconcreteconstructionbyternativebaymethodofFujian工程建設地方標準編號：DBJ/13-XX-2017住房和城鄉(xiāng)建設部備案號：XXXXXX-2017條文說明制定說明《福建省超長大體積混凝土跳倉法施工技術規(guī)程》DBJ/T13-×××-201×，經(jīng)福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳201×年××月××日以閩建科[201×]××號文批準發(fā)布，并經(jīng)住房和城鄉(xiāng)建設部201×年××月××日以建標標備[201×]]×××號文批準備案?！洞篌w積混凝土施工規(guī)范》GB50496已于2009年發(fā)布實施，主要解決如何防止大體積混凝土施工中的相關問題，但該規(guī)范未對跳倉法進行詳細說明。本規(guī)范總結了福建省在超長大體積混凝土施工控制方面的相關經(jīng)驗，側重于提出民用建筑工程超長大體積混凝土跳倉法施工中的關鍵技術，以降低或消除超長大體積混凝土工程的有害裂縫。通過制定和貫徹本規(guī)程，將會促進福建省民用建筑超長大體積混凝土控制水平的提高，推動綠色建筑發(fā)展。編制組通過調查，搜集資料，吸取國內外各類民用建筑超長大體積混凝土裂縫控制方面的經(jīng)驗，并咨詢該領域相關專家，總結實踐工程經(jīng)驗、實驗驗證基礎上，編制本規(guī)程。本規(guī)程的制定和宣貫將促進民用建筑超長大體積混凝土裂縫控制工程治理更加規(guī)范、合理，節(jié)約資源，降低工程造價，促進企業(yè)技術進步。為便于廣大設計、施工、科研、教學等單位有關人員在使用本規(guī)程時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，編制組按章、節(jié)、條順序編制了本規(guī)程的條文說明，對條文規(guī)定的目的、依據(jù)、計算舉例以及相關基本概念進行了說明。但是，本條文說明不具備與規(guī)程正文同等的法律效力，僅供使用者作為理解和把握規(guī)程規(guī)定的參考。

目次1總則 382術語與符號 393基本規(guī)定 404基本設計要求 414.1一般規(guī)定 414.2技術措施 415.原材料、配合比、制備及運輸 435.1一般規(guī)定 435.2原材料 435.3配合比設計 456混凝土施工 466.1一般規(guī)定 466.2施工技術準備 476.3模板工程 476.4混凝土澆筑 486.5混凝土養(yǎng)護 486.6特殊氣侯條件下的施工 497溫控施工的現(xiàn)場監(jiān)測 501總則1.0.1采用跳倉法施工對控制混凝土裂縫、提高效率、保證質量和降低工程造價具有顯著的意義。1.0.2本條對本規(guī)程的適用范圍作了規(guī)定，本規(guī)程主要用在工業(yè)與民用建筑地下室結構工程中，也可供地上工程編制施工方案借鑒參考使用。地下室結構的混凝土屬于預計因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而導致有害裂縫產(chǎn)生的混凝土，由于施工養(yǎng)護條件不同于基礎底板和側墻，如果采用跳倉法施工必須按本規(guī)程第6章的有關規(guī)定執(zhí)行。當?shù)叵率业姆秶^大，地上有若干棟多層或高層房屋，如果同期施工，在地下室部分不再設置沉降縫或伸縮縫等永久縫。1.0.3本規(guī)程是現(xiàn)行國家標準《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB50496-2009）的延伸和發(fā)展。2術語和符號2.1術語2.1.1本規(guī)程所屬的超長大體積混凝土結構，不再單純按尺寸厚度和施工經(jīng)驗界定。由于以往許多工程結構在設計和施工中忽略了溫控和抗裂措施，使得結構施工階段中出現(xiàn)混凝土裂縫，影響結構的正常使用和耐久性。因此，把需要溫控和釆取抗裂措施的這類混凝土結構歸屬于超長大體積混凝土性質的混凝土結構。3基本規(guī)定3.0.1超長大體積混凝土工程施工時，除應滿足普通混凝土施工所要求的混凝土力學性能及可施工性能外，還應控制有害裂縫的產(chǎn)生。為此，施工單位應預先制定好滿足上述要求的施工組織設計和施工技術方案，并應進行技術交底，切實貫徹執(zhí)行。3.0.2本條根據(jù)超長大體積混凝土工程施工的特點，提出了對超長大體積混凝土設計強度等級、結構配筋等的具體要求。1根據(jù)現(xiàn)有資料統(tǒng)計，一般大體積混凝土比較適宜考慮利用60d混凝土強度作為評定工程交工驗收及設計的依據(jù)。地下室底板、外墻的混凝土由于荷載是逐漸增加，釆用60d或90d混凝土強度，是可節(jié)能、降耗、有效減少有害裂縫產(chǎn)生的技術措施，并在現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3-2010第12.1.11條中有規(guī)定?；炷恋燃壐哂贑35混凝土，其出現(xiàn)裂縫的概率增加，因此建議采用混凝土的設計強度等級在C30?C35范圍內。2本款提出在超長大體積混凝土跳倉法施工對結構的配筋除應滿足結構強度和構造要求外，還應滿足大體積混凝土施工的具體方法（整體澆筑、分層澆筑或跳倉澆筑），配置承受因水泥水化熱和收縮而引起的溫度應力和收縮應力的構造鋼筋。3考慮到硬質巖石地基對超長大體積混凝土基礎的約束較強，應在混凝土墊層上設置滑動層，滑動層構造可采用一氈二油或一氈一油（夏季），已達到盡量減少約束的目的；4本款中所指的減少超長大體積混凝土結構外部約束是指：模板、地基、樁基和已有混凝土等外部約束。3.0.3本條確定了超長大體積混凝土在施工方案階段應做的試算分析工作，對大體積混凝土澆筑體在澆筑前應進行溫度、溫度應力及收縮應力的驗算分析。其目的是為了確定溫控指標（溫升峰值、里表溫差、降溫速率、混凝土表面與大氣溫差）及制定溫控施工的技術措施（包括混凝土原材料的選擇、混凝土拌制、運輸過程及混凝土養(yǎng)護的降溫和保溫措施，溫度監(jiān)測方法等），以防止或控制有害裂縫的發(fā)生，確保施工質量。3.0.5本條提出了超長大體積混凝土結構施工前，必須了解掌握氣候變化，并盡量避開惡劣氣候的影響。遇大雨、大霧等天氣，若無良好的防雨雪措施，就會影響混凝土的質量。高溫天氣如不采取遮陽降溫措施，骨料的高溫會直接影響混凝土拌合物的出罐溫度和入模溫度，而在寒冷季節(jié)施工會增加保溫保濕養(yǎng)護措施的費用，并給溫控帶來困難。所以，應與當?shù)貧庀笈_站聯(lián)系，掌握近期的氣象情況，避開惡劣氣候的影響十分重要。4基本設計要求4.1一般規(guī)定4.1.1在現(xiàn)行國家標準《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496中已有跳倉法施工的規(guī)定，但沒有與基礎結構設計相關的規(guī)定。本規(guī)程是該規(guī)范的補充和延伸，釆用跳倉法施工時對結構設計和施工提出了相關規(guī)定。4.1.2

大量工程實踐證明，混凝土結構在澆筑后水泥的水化熱大部分集中在前七天釋放，早期膠凝材料（水泥）水化放熱速率較快，l～3d

達到峰值，以后迅速下降，經(jīng)過

7～14d

接近環(huán)境溫度。通過對現(xiàn)場施工進度、流水、場地的合理安排，先將超長結構劃分為若干倉塊，相鄰倉塊混凝土間隔

7

天后澆筑相連，通過跳倉間隔釋放混凝土前期大部分溫度變形與干燥收縮變形引起的約束應力。結構整體封倉后，以混凝土本身的抗拉強度抵抗后期的收縮應力，整個過程“先放后抗”，最后“以抗為主”。

倉塊角部錯開500~1000mm

，并在角部布置輻射溫度構造鋼筋，是為了避免應力集中，提高分倉縫位置的抗拉能力，防止分倉縫處混凝土開裂。4.1.4設置沉降后澆帶的目的，為控制相鄰建筑高度不等的基礎、主樓與裙房或地下車庫之間的差異沉降而可能產(chǎn)生結構構件附加內力和裂縫。工程實踐表明，在基礎設計時減少主樓建筑沉降量和使裙房或地下車庫的沉降量不致過小采取本規(guī)程所規(guī)定的措施，可不設置沉降后澆帶。關于減少主樓沉降量及使裙房或地下車庫的沉降量不致過大應采取的措施可參考現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011第5.3.4節(jié)中規(guī)定。4.1.6高強度混凝土水化熱及收縮偏大，徐變偏小，應力松馳效應偏小，因此控制裂縫混凝土強度等級不宜大于C35。相比以往的人工攪拌的較低強度混凝土，現(xiàn)在多采用的泵送預拌混凝土，水泥用量、水用量都增加，水泥活性增加，比表面大，水膠比加大，坍落度加大，導致水化熱及收縮變形顯著增加；混凝土及水泥向高強度化發(fā)展，混凝土的抗壓強度顯著提髙而抗拉強度提高滯后于抗壓強度，拉壓比降低，彈性模量増長迅速；隨膠凝材料增多，體積穩(wěn)定性成比例地下降（溫度收縮變形顯著增加）；用高強度鋼筋代替中低強度鋼筋導致鋼筋配筋率減少，應力顯著增加，混凝土裂縫增大。試驗表明由于非彈性影響，混凝土結構開裂時鋼筋實際應力約為60MPa。因此，鋼筋混凝土結構中的混凝土裂縫是不可避免的，應控制有害裂縫（滲水、鋼筋銹蝕、耐久性等）出現(xiàn)。4.2技術措施4.2.4地下室外墻在基礎底板交接部位，為保證防水質量，減小外墻下部約束，施工接頭縫位置應髙出底板上皮不少于500mm，地下水位高于接縫時應采用鋼板止水帶。4.2.5現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3-2010第12.2.5條規(guī)定：高層建筑地下室外墻，其豎向和水平鋼筋應雙層雙向布置，間距不宜大于150mm，配筋率不宜小于0.3%。許多工程的地下室外墻實際情況表明由于混凝土養(yǎng)護比較困難，裂縫控制難度較大，除高層建筑以外的其他建筑的地下室外墻豎向鋼筋配筋率均不宜小于0.3%，外墻厚度不大于600mm時，水平分布鋼筋的配筋率還應適當增大，宜0.4%~0.5%，其直徑宜細不宜粗，間距不大于150mm，并宜將水平分布鋼筋布置在豎向鋼筋的外側。4.2.6在地下室外墻的扶壁柱處，實為外墻截面突變，最易產(chǎn)生豎向裂縫，不少工程就在這些部位出現(xiàn)此類裂縫。為了控制裂縫，實踐表明在扶壁柱兩側采取如圖4.2.4所示必要的附加鋼筋措施是有效的。無地上建筑的地下室外墻可以不設扶壁柱，樓板的梁在外墻端可按鉸支座，雖加大了梁的跨中配筋，但不再配扶壁柱鋼筋，總的鋼筋用量反而節(jié)省。4.2.8多層地下室的外墻具有極大的剛度和整體性，基礎底板反力完全可以有效地與上部柱平衡；單層地下室外墻，當上部結構柱間距小于墻高度兩倍時，則為剛性墻，基礎底板反力如何同多層地下室外墻與上部柱平衡，否則地下室外墻應按深梁考慮，但是均沒有必要在地下室外墻與基礎底板交接部位設置地梁。當?shù)叵率覂H為一層時，參照現(xiàn)行行業(yè)標準《髙層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3-2010第12.3.22條宜在墻頂部配置兩根直徑不小于20mm的通長構造鋼筋。在多層地下室的外墻與樓板交接處不應設附加鋼筋更不應設暗梁。5混凝土原材料和配合比5.1一般規(guī)定5.1.3本條文基于如下考慮：1由于微膨脹劑只有在水中才能良好的發(fā)揮作用，而施工現(xiàn)場很難達到要求的養(yǎng)護條件，大量工程實踐表明，一旦養(yǎng)護條件不滿足要求，摻加微膨脹劑的混凝土的收縮將會比不加微膨脹劑的混凝土收縮更大，甚至產(chǎn)生大量的裂縫。目前，大量工程實踐證明，不摻加微膨脹劑的混凝土同樣能保證工程不產(chǎn)生裂縫，使裂縫控制風險遠遠小于摻加微膨脹劑的混凝土。2摻膨脹劑類外加劑存在“延遲膨脹”的風險和“過量膨脹”的危害?；炷恋脑缙谒苄允湛s在先，與膨脹劑的線膨脹不同步，待混凝土有一定強度時再膨脹反而會造成混凝土裂縫。另外如果摻量不準確會出現(xiàn)過量膨脹，尤其是混凝土先期水份不足、后期遇到潮濕環(huán)境后再膨脹造成混凝土開裂。5.2原材料5.2.1為在超長大體積混凝土結構施工中降低混凝土因水泥水化熱引起的溫升，達到降低溫度應力和養(yǎng)護費用的目的，本條文根據(jù)目前國內水泥水化熱的統(tǒng)計數(shù)據(jù)和多個大型重點工程的成功經(jīng)驗，以及美國《大體積混凝土》ACI207.1R-96中的相關規(guī)定，將原《塊體基礎大體積混凝土施工技術規(guī)程》YBJ224-91中的“大體積混凝土施工時所用水泥其7d水化熱應小于250kJ/kg”修訂為“大體積混凝土施工時所用膠凝材料3d水化熱宜小于240kJ/kg，7d水化熱宜小于270kJ/kg”，同時規(guī)定了其水泥中的鋁酸三鈣含量小于8%。當使用了3d水化熱大于240kJ/kg，7d水化熱大于270kJ/kg或抗?jié)B要求高的混凝土，其中的鋁酸三鈣含量高于8%時，在混凝土配合比設計時應根據(jù)溫控施工的要求及抗?jié)B能力要采取適當措施調整。5.2.2據(jù)調研，在供應大體積混凝土工程用混凝土時，大多數(shù)預拌混凝土生產(chǎn)單位對進站的水泥品種、強度等級、包裝或散裝型號、出廠日期等進行檢查，并對其強度、安定性、凝結時間、水化熱等性能指標進行復查。但也有相當數(shù)量的預拌混凝土生產(chǎn)單位并未及時復檢，或復檢的性能指標不全，直接影響大體積混凝土工程質量，造成了嚴重的后果，直接造成國家財產(chǎn)損失并威脅人身安全。因此，將此條專門列出是十分必要的。5.2.3本條文規(guī)定了超長大體積混凝土結構所使用的骨料應采用非堿活性骨料，但如使用了無法判定是否是堿活性骨料或有堿活性的骨料時，應采用現(xiàn)行國家標準《通用硅酸鹽水泥》GB175等水泥標準規(guī)定的低堿水泥，并按照表1控制混凝土的堿含量；也可采用抑制堿骨料反應的其他措施。表1混凝土堿含量限值反應類型環(huán)境條件混凝土最大堿含量(按Na2O當量計)/(kg/m3)一般工程環(huán)境重要工程環(huán)境特殊工程環(huán)境堿硅酸鹽反應干燥環(huán)境不限制不限制3.0潮濕環(huán)境3.53.02.0含堿環(huán)境3.0用非堿活性骨料現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑工程裂縫防治技術規(guī)程》JGJ-T317-2014第5.3.1條規(guī)定：對有較高抗裂要求的混凝土，可使粗骨料的緊密堆積密度達到最大，進行混凝土配合比抗裂優(yōu)化設計。緊密的骨料堆積可以有效減少混凝土中膠凝材料用量，從而減少混凝土的收縮。建議粗骨料宜選用連續(xù)級配，也可采用二級配或多級配組合使用，粗骨料的松散堆積密度應大于1500kg/m3，緊密堆積空隙率不宜大于40%。5.2.4本條文規(guī)定了粉煤灰和?；郀t礦渣粉的要求：1粉煤灰在拌制混凝土時有三種效應并產(chǎn)生三種勢能，包括形態(tài)效應產(chǎn)生的減水勢能、火山灰活性效應造成的反應勢能、微集料效應造成的致密勢能。與基準混凝土相比，摻加粉煤灰可以改善混凝土拌合物的和易性，減少混凝土的泌水性。此外摻有粉煤灰的混凝土具有較小的彈性模量，且能減小混凝土水化熱，延緩大體積混凝土水化熱峰值的出現(xiàn)，使得最終由溫度引起的約束力變小。正是由于粉煤灰摻和料的這一特點，使其廣泛應用于泵送混凝土，來改善混凝土的可泵性和抗裂性，防止集料的離析。但是，粉煤灰會降低混凝土早期的極限抗拉強度。所以粉煤對于混凝土的抗裂存在一個最優(yōu)摻量。摻有粉煤的混凝土試驗得知抗裂性較基準混凝土有明顯的改善，但對粉煤灰摻量較高的混凝土應加強養(yǎng)護或采用2次抹面。2礦渣粉和優(yōu)質超細礦渣粉活性均高于粉煤灰，且需水量較低，改善了絮凝情況，改善料均勻性，但其水化反應較粉煤灰快，提高了早期彈性模量，并且產(chǎn)生膠凝量較大，對開裂較為敏感，增大了混凝土收縮開裂趨勢，細度較大的超細礦粉表現(xiàn)更甚。摻礦渣粉對混凝土較摻粉煤灰對混凝土抗裂性能低。摻普通礦渣粉還易產(chǎn)生泌水，措施不當易產(chǎn)生表面裂縫。本規(guī)程不主張摻加礦粉，如果必要摻加時，可控制摻量為粉煤灰的1/3。5.2.6由于大體積混凝土施工時所采用的外加劑對于硬化混凝土的收縮會產(chǎn)生很大的影響，所以對于大體積混凝土施工時采用的外加劑，應將其收縮值應作為一項重要指標必須加以控制。5.3配合比設計5.3.1本條文考慮到大體積混凝土的施工及建設周期一般較長的特點，在保證混凝土有足夠強度滿足使用要求的前提下，規(guī)定了大體積混凝土可以采用60d或90d的后期強度，這樣可以減少大體積混凝土中的水泥用量，提高摻合料的用量，以降低大體積混凝土的水化溫升。同時可以使?jié)沧⒑蟮幕炷羶韧鉁夭顪p小，降溫速度控制的難度降低，并進一步降低養(yǎng)護費用。6混凝土施工6.1一般規(guī)定6.1.1根據(jù)大體積混凝土的特點和工程實踐經(jīng)驗對大體積混凝土專項施工組織設計規(guī)定了九個方面的主要內容，有關安全管理與文明施工還應遵守國家現(xiàn)行有關的規(guī)定。其中“大體積混凝土澆筑體溫度應力和收縮應力的計算”，可參照本規(guī)范附錄A的簡化計算方法進行，有條件時，宜按有限單元法或其他方法進行更加細致地計算分析。關于保溫覆蓋層厚度的確定，本規(guī)范在附錄B中給出了計算方法。它是根據(jù)熱交換原理，假定混凝土的中心溫度向混凝土表面的散熱量，等于混凝土表面保溫材料應補充的發(fā)熱量，并把保溫層厚度虛擬成混凝土的厚度進行計算。但應指出的是現(xiàn)場應根據(jù)實測溫度進行及時調整。6.1.2整體分層連續(xù)澆筑施工或推移式連續(xù)澆筑施工是目前大體積混凝土施工中普遍采用的方法，本條文規(guī)定了應優(yōu)先采用。工程實踐中也有稱其為“全面分層、分段分層、斜面分層”、“斜向分層、階梯狀分層”、“分層連續(xù)，大斜坡薄層推移式澆筑”等，本條文強調整體連續(xù)澆筑施工，不留施工縫，確保結構整體性強。分層連續(xù)澆筑施工的特點，一是混凝土一次需要量相對較少，便于振搗，易保證混凝土的澆筑質量；二是可利用混凝土層面散熱，對降低大體積混凝土澆筑體的溫升有利，三是可確保結構的整體性。對于實體厚度一般不超過2m，澆筑面積大、工程總量較大，且澆筑綜合能力有限的混凝土工程，宜采用整體推移式連續(xù)澆筑法。6.1.3大體積混凝土(一般厚度大于2m)允許設置水平施工縫分層施工，并規(guī)定了水平施工縫設置的一般要求。已有的試驗資料和工程經(jīng)驗表明，設置水平施工縫施工能有效地降低混凝土內部溫升值，防止混凝土內外溫差過大。當在施工縫表層和中間部位設置間距較密、直徑較小的抗裂鋼筋網(wǎng)片后，可有效地避免或控制混凝土裂縫的出現(xiàn)或開展。關于高層建筑轉換層的大體積混凝土施工，由于轉換層結構的尺寸高而大，一般轉換梁常用截面高度1.6～4.0m，轉換厚板的厚度2.0～2.8m，自重大，豎向荷載大，若采用整體澆筑有困難或可能對下部結構產(chǎn)生損害，可利用疊合梁原理，將高大轉換層結構按疊合構件施工，不僅可以減少混凝土的水化熱，還可利用分層施工形成的結構承受二次施工時的荷載。6.1.4大體積混凝土的施工中，由于水泥水化熱引起混凝土澆筑體內部溫度和溫度應力劇烈變化，而導致混凝土發(fā)生有害裂縫的現(xiàn)象并不罕見，為了控制混凝土澆筑體的內部溫度需要采取技術措施和占用一定的絕對時間，因此應科學合理的確定施工工期，不能過分強趕工期，在不利氣候條件下應采取專門的措施，精心組織施工，以確保大體積混凝土的質量。6.2施工技術準備6.2.1圖紙會審工作是大體積混凝土施工前一項重要的技術準備工作，應結合實際工程和自身實力、管理水平，制定關鍵部位的質量控制措施和施工期間的綜合抗裂措施。6.2.2大體積混凝土施工前應對上道工序如混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件等隱蔽工程進行檢查驗收，合格后再進行混凝土的澆筑。6.2.3、6.2.4施工現(xiàn)場總平面布置應滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑對道路、水、電、專用施工設備等的需要，并加強現(xiàn)場指揮和調度，盡量縮短混凝土的裝運時間，控制合理的入模溫度，提高設備的利用率。6.2.5大體積混凝土的供應應滿足混凝土連續(xù)施工的需要，一般情況下連續(xù)供應能力不宜低于單位時間所需量的1.2倍。采用多家供應商供料時，應制訂統(tǒng)一的技術標準，確保質量可靠。需在施工現(xiàn)場添加料時，應派專人負責，并按批準的方案嚴格操作，嚴禁任意加水和添加外加劑。6.2.6、6.2.7大體積混凝土施工應盡可能增加裝備投入和信息化管理，提高工效，進入現(xiàn)場的設備包括測溫監(jiān)控設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和調試，確保設備性能可靠，以滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要，施工中宜指定專人負責維護管理。6.2.8大體積混凝土與普通混凝土施工在許多方面不同，更應加強組織協(xié)調管理和崗前培訓工作，明確崗位職責、責任到人，落實技術交底，遵守交接班制度。6.3模板工程6.3.1本條規(guī)定了大體積混凝土模板和支架系統(tǒng)在設計時應滿足的一般要求，尤其是保溫構造設計。目前在大體積混凝土施工中，模板主要采用鋼模、木?；蚰z合板，支架主要采用鋼支撐體系。采用鋼模時對保溫不利，應根據(jù)保溫養(yǎng)護的需要再增加保溫措施；采用木?；蚰z合板時，保溫性能良好，可將其直接作為保溫材料考慮。已有的試驗資料和工程經(jīng)驗表明設置必要的滑動層或緩沖層，可減少基層、模板和支架系統(tǒng)對大體積混凝土在硬化過程中的變形約束，有利于對裂縫的控制。6.3.2模板和支架系統(tǒng)在安裝、使用和拆卸時必須采取措施保障安全，這對避免重大工程事故非常必要。在安裝時，模板和支架系統(tǒng)還未形成可靠的結構體系，應采取臨時措施，保證在搭設過程中的安全；在混凝土施工時應加強現(xiàn)場檢查，必要時應加固；在拆卸時應注意混凝土的強度和拆除順序，在混凝土結構有可能未形成設計要求的受力體系前，應加設臨時支撐系統(tǒng)。6.3.3本條文規(guī)定了采用后澆帶或跳倉方法施工時施工縫支擋和垂直支撐體系的要求。6.3.4、6.3.5這兩條規(guī)定了拆模時間的要求和應采用的措施。國內外的工程實踐證明，早期因水泥水化熱使混凝土內部溫度很高，過早拆模時混凝土的表面溫度較低，會形成很陡的溫度梯度，產(chǎn)生很大的拉應力，極易形成裂縫。因此，有條件時應延遲拆模時間，緩慢降溫，充分發(fā)揮混凝土的應力松馳效應，增加對大體積混凝土的保溫保濕養(yǎng)護時間。6.4混凝土澆筑6.4.1本條文對大體積混凝土的澆筑厚度、間隔時間、澆筑和振搗作了一般性規(guī)定。關于澆筑層厚度，曾稱作攤鋪厚度、虛鋪厚度。條文以插入式振搗棒為主，對其作了規(guī)定。澆筑層厚度一般不大于振搗棒作用部分長度的1.25倍，常用的插入式振搗棒作用有效長度大于450mm。條文對連續(xù)分層澆筑的層面間隔時間做了規(guī)定，防止因間隔時間過長產(chǎn)生“冷縫”。層間的間隔時間是以混凝土的初凝時間為準的。關于混凝土的初凝時間，在國際上是以貫入阻力法測定，以貫入阻力值為3.5MPa時為混凝土的初凝，所以應經(jīng)試驗確定，試驗地點宜在施工現(xiàn)場，試驗方法可參照現(xiàn)行國家標準《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》GB/T50080、《滑動模板工程技術規(guī)范》GB50113。當層面間隔時間超過混凝土初凝時間時，應按施工縫處理。大體積混凝土采用二次振搗工藝，即在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當?shù)臅r間和位置給予再次振搗，以排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。振搗時間長短應根據(jù)混凝土的流動性大小而定。6.4.2本條對分層間歇澆筑混凝土時施工縫的處理作了一般規(guī)定。6.4.3根據(jù)已往的工程實踐總結，鋼板止水帶相對其他防水方式具有較好的止水效果。本條主要是從保證大體積混凝土的澆筑連續(xù)施工的要求以及盡量控制混凝土出罐溫度等方面，對混凝土的拌制及運輸做出的一般規(guī)定。6.4.5大體積混凝土由于混凝土坍落度較大，在混凝土初凝前或混凝土預沉后在表面采用二次抹壓處理工藝，并及時用塑料薄膜覆蓋，，可有效避免混凝土表面水分過快散失出現(xiàn)干縮裂縫，控制混凝土表面非結構性細小裂縫的出現(xiàn)和開展，必要時，可在混凝土終凝前1~2h進行多次抺壓處理，在混凝土表層配置抗裂鋼筋網(wǎng)片。6.5混凝土養(yǎng)護6.5.1本條規(guī)定了應采用在大體積混凝土養(yǎng)護中已廣泛使用且效果明顯的保溫保濕養(yǎng)護方法。根據(jù)已往的施工經(jīng)驗，在大體積混凝土養(yǎng)護過程中采用強制或不均勻的冷卻降溫措施不僅成本相對較高，管理不善易使大體積混凝土產(chǎn)生貫穿性裂縫，這類方法在房屋建筑工程中較少采用。保溫養(yǎng)護是大體積混凝土施工的關鍵環(huán)節(jié)。保溫養(yǎng)護的主要目的，一是通過減少混凝土表面的熱擴散，從而降低大體積混凝土澆筑體的里外溫差值，降低混凝土澆筑體的自約束應力；其次是降低大體積混凝土澆筑體的降溫速率，延長散熱時間，充分發(fā)揮混凝土強度的潛力和材料的松弛特性，利用混凝土的抗拉強度，以提高混凝土承受外約束應力時的抗裂能力，達到防止或控制溫度裂縫的目的。同時，在養(yǎng)護過程中保持良好溫度和防風條件，使混凝土在適宜的溫度和濕度環(huán)境下養(yǎng)護，故本條文對保溫養(yǎng)護措施所應滿足的條件作了規(guī)定，即施工人員應根據(jù)事先確定的溫控指標的要求，來確定大體積混凝土澆筑后的養(yǎng)護措施。6.5.2實踐證明，噴霧養(yǎng)護是一種行之有效的保濕措施，尤其在厚墻、轉換層等大體積混凝土初凝前養(yǎng)護效果明顯。6.5.3在大體積混凝土施工時，應因地制宜地采用保溫性能好而又便宜的材料用在保溫養(yǎng)護中，條文中列舉了施工中常見的而且又比較便宜的材料；現(xiàn)場實測是大體積混凝土施工中的一個重要環(huán)節(jié)，根據(jù)事先確定