壓后評價和壓后井的性能+

壓后評價和壓后井的性能

1裂縫評估技術簡介裂縫評估的意義

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利用各種壓后分析技術確定儲層和裂縫參數(shù)，進行產能系統(tǒng)分析，從而確定壓裂井的輸送能力。

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評估的結果可以驗證或修正水力壓裂中使用的模型、選擇壓裂液、確定加砂量、加砂程序、采用的工藝以及開發(fā)方案等，進而降低壓裂成本和提高油氣采收率，達到合理高效開發(fā)油氣田的目的。

裂縫評估技術：

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直接的裂縫繪圖技術（裂縫高度的測試）

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壓力不穩(wěn)定分析(確定裂縫的長度、導流能力等)1.1裂縫繪圖技術

使用測試技術對裂縫的幾何進行壓后評估，用于確定裂縫的高度等參數(shù)。主要的工具和方法：

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溫度測井

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同位素跟蹤的生產測井

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井下聲波電視

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地層顯微掃描工具

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壓痕封隔器

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井下閉路電視

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傾斜儀測試

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井下三維地震分析1.1裂縫繪圖技術●溫度測井

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射孔前的靜態(tài)井溫與射孔后的井溫(壓裂前)，確定由地層及水力環(huán)引起的熱傳導異?！?/p>

壓裂施工期間，壓裂液使地層冷卻，由壓前（井筒循環(huán)后）和壓后的井溫剖面對比，確定壓裂裂縫的高度壓前和壓后的井溫測量(Dobkins,1981)1.1裂縫繪圖技術●伽瑪射線測試

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監(jiān)測壓裂液和支撐劑中的放射性示蹤劑，確定壓裂施工期間壓裂液和支撐劑所到達的區(qū)域—

使用不同的放射性同位素可以確定不同的施工階段

要求：放射性同位素應不發(fā)生自然擴散。

伽瑪射線測井與溫度測井對比(Dobkins,1981)1.1裂縫繪圖技術●井下閉路電視(Simith,1982)

測量裸眼井中裂縫高度可靠性有限：井筒的橢圓度、井筒偏移等，使工具難以對中心，測得的裂縫寬度較小?！窬侣暡娨?Zemanek,1969)

測試結果清楚地顯示出留在井筒上的裂縫面，井筒內含有透光的液體，可以通過觀察裂縫的張開與閉合，確定井筒上裂縫的高度。對井筒處的裂縫高度提供真實的評估。1.1裂縫繪圖技術●壓痕封隔器(Fraser、Petittl1962)

水力壓裂裂縫的形成會導致裂縫周圍的巖石的變形。在幾個位置（地面或井下），通過測量水力壓裂所致的巖石傾斜（變形）能非常精確地得到裂縫的方位角（用地面測斜儀測的）和裂縫幾何尺寸（用井下測斜儀測的）?！駜A斜儀測試

使用含變形橡膠的膨脹式封隔器取得井筒表面的壓痕并記錄裂縫的特征1.1裂縫繪圖技術●井下三維地震

使用地下聲波遙測技術，利用震源的壓縮波和剪切波先后到達的時間差，確定震源到各檢波器之間的距離。

--利用井下三維的地震聲波和震動記錄，可求得泵注和停泵期間水力裂縫方位，以及在目標層上、下鄰近層內的裂縫延伸狀況。實踐證明：使用測斜儀和井下三維地震分析進行水力裂縫延伸的繪圖是最為有用的1.2壓力不穩(wěn)定分析回顧●Muskat(1937)最早提出了關于垂直裂縫井壓力不穩(wěn)定特性分析：解析模型，穩(wěn)態(tài)流動●Parts圖版(1961):穩(wěn)態(tài)流動,考慮導流能力有限和無限并引入無因次導流能力和有效井徑概念；對于無限導流裂縫，井筒有效半徑等于裂縫半長的1/2垂直裂縫井的井筒有效半徑（Parts,1961）1.2壓力不穩(wěn)定分析回顧●MeGuire圖版(1960)：采用電位模擬研究了擬穩(wěn)態(tài)流動下垂直裂縫井的特性垂直裂縫井的采油指數(shù)比（MeGuire,1960）1.2壓力不穩(wěn)定分析回顧●Gringarten、Ramey(1974)

首次引入格林函數(shù)和Newman的產量方法，得到了無限導流能力垂直裂縫穩(wěn)定流和水平裂縫非穩(wěn)定流的壓力不穩(wěn)定性的解析解?！馛inco-Ley(1978)

給出了有限導流垂直裂縫的壓力不穩(wěn)定性的解析解，為垂直裂縫井壓力不穩(wěn)定性解釋提供了理論基礎?！馛inco-Ley、Samaniego(1981)

驗證了儲層和裂縫流體的四種流動方式：裂縫存儲線性流、雙線性流、地層線性流、擬徑向流。1.2壓力不穩(wěn)定分析回顧有限導流垂直裂縫內的裂縫線性流有限導流垂直裂縫內的雙線性流1.2壓力不穩(wěn)定分析回顧●Agarawl（1979）采用有限差分方法，擴展了Cinco-Ley有限導流垂直裂縫典型曲線，以用于低滲儲層大型壓裂的產量預測●Tiab(1980):無限導流裂縫的不穩(wěn)定性的導數(shù)分析●Wong(1984):

有限導流垂直裂縫的壓力導數(shù)分析●Cinc-Ley,Meng(1988):

雙孔隙儲層中垂直裂縫井的不穩(wěn)定性

●SOliman(1990):改進了水平井的垂直裂縫的導流能力2壓后裂縫評估基本理論

2.1基本假設

2.2無因次量的引入

2.3流動方式的分類(Cinco-Ley)

2壓后裂縫評估基本理論2.1基本假設

儲層流體微可壓縮，且流體壓縮性和粘度恒定儲層和裂縫中的流體流動均服從達西定律儲層為各向同性均質儲層厚度、孔隙度和滲透率恒定2.2無因次量的引入引入有界的無因次變量分析更為方便無量綱時間、無量綱井筒壓力：2壓后裂縫評估基本理論●無因次量的引入無量綱滲透率、縫寬、縫高、水力擴散系數(shù)、導流能力2.3壓后裂縫評估基本理論—流體流動方式

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停泵是在地面關井的，此時井筒內含有可壓縮液體，停泵可引起明顯的井筒存儲效應

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井筒存儲效應的持續(xù)時間，主要取決從地面到儲層的井筒體積和井筒內流體的壓縮性。

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井底關井可明顯減小井筒效應。

（1）以井筒存儲為主的流動曲線特征：無量綱壓力與無量綱時間在雙對數(shù)坐標中的斜率為12.3壓后裂縫評估基本理論—流體流動方式

（2）裂縫存儲線性流動曲線特征：無量綱壓力與無量綱時間在雙對數(shù)坐標中的斜率為0.5

裂縫自身的流體存儲控制初始的壓力不穩(wěn)定特性，有限導流垂直裂縫井的穩(wěn)定流量降低主要是由流體在裂縫內的擴散而引起的

產生條件：井筒儲層效應很小，通常只包括井底放有封隔器的井

說明：裂縫存儲線性流的時間很短，在不能忽略井筒存儲的情況下，通常被曲解或掩蓋，因此很難進行這種不穩(wěn)定特性的分析

（3）雙線性流曲線特征：>1.6：曲線尾部上翹

<1.6：曲線尾部向下彎曲

快速的診斷確定導流能力的范圍

存在兩個線性流動結構，裂縫中的流動由導流能力決定，雙線性流期間確定導流能力最為合適。雙線性流期間的直角坐標圖

（3）雙線性流—曲線分析

曲線斜率：計算裂縫導流能力，與縫長無關

曲線截距：

>0：近井帶的裂縫導流能力傷害（支撐劑的過度鋪置引起裂縫堵塞或壓井液傷害）

<0：近井帶導流能力增強雙線性流結束時間：適用條件：

≤2：裂縫高度與產層凈厚之比

（4）地層線性流

無量綱縫導流能力超過接近80，裂縫內引起的壓力損失可忽略，此時出現(xiàn)第二種線性流，井的壓力穩(wěn)定特性由垂直于裂縫平面的儲層可壓縮性流決定。

曲線特性：有限導流垂直裂縫面的地層線性流

（4）地層線性流曲線的起點與終點：

曲線特征：不穩(wěn)定壓力與壓力導數(shù)偏差為lg2

在雙對數(shù)坐標上地層線性流的壓力和壓力導數(shù)

（4）地層線性流由壓力或壓力導數(shù)與時間的曲線斜率：

確定裂縫長度地層線性流的直角坐標

（5）擬徑向流

在出現(xiàn)邊界效應之前，所有垂直裂縫井的后期都可能出現(xiàn)擬徑向流特性

流動特性：在無限邊界擬徑向流作用期間，裂縫內的流量穩(wěn)定，井的不穩(wěn)定特性等效于井筒有效半徑擴大的未壓裂井，徑向流表皮系數(shù)僅是的函數(shù)。無量綱時間：有效井筒半徑

（5）擬徑向流

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對于低導流能力裂縫：有效井徑與縫長無關無量綱時間近似為3時，開始出現(xiàn)

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對于高導流能力裂縫：擬徑向流出現(xiàn)時間：(為無量綱導流能力的函數(shù))Z為線性距離全面的擬徑向流

（6）擬穩(wěn)態(tài)流—在有限儲層的后期(全面發(fā)展的邊界流為主)，實際的完井方式未完全控制井的不穩(wěn)定壓力特性，在封閉系統(tǒng)的無量綱壓力是隨儲層泄油面積和形狀、井的位置、地層特性和時間等因素變化

—在雙對數(shù)圖上出現(xiàn)的單斜率曲線，表征全面發(fā)展的擬穩(wěn)態(tài)流

（6）擬穩(wěn)態(tài)流各種流動范圍在有限導流垂直裂縫內的雙對數(shù)反應3壓裂井性能影響因素分析

3.1壓裂井性能影響因素

(1)非達西滲流

(2)非線性流體

(3)裂縫傷害和空間變化的裂縫特性

(4)高滲裂縫內的傷害

(5)系統(tǒng)非均質性

3.2壓裂井性能預測

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前面討論的無因次井筒壓力解，適用于解決線性流動問題—

線性流動的基本假設：儲層內含可輕微壓縮的液體、液體具有恒定的粘度和壓縮系數(shù)，并假定裂縫是一矩形的垂直片狀，具有恒定的寬度、高度、長度和導流能力，系統(tǒng)中的流體服從達西定律—

由于存在許多非理想的情況，導致不穩(wěn)定特性不能嚴格復合地層特性，如：地層與裂縫內的非達西流、液體的非線性、裂縫特性變化、非均質性(多層儲層和雙孔隙系統(tǒng))3.1

壓裂井性能影響因素分析(1)非達西滲流

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流體在孔隙介質中的高速流動時，由于快速的加速或減速形成滑移效應而產生壓力損失，這種壓力損失通常不服從達西定律,出現(xiàn)慣性流（紊流）—

非達西流主要針對高速氣井滲流分析，對于很高流速的油井和裂縫流動也有一定影響(Bale,1944)—

裂縫中的慣性流比儲層中的高速流影響更大

(Wattenbarger、Ramey,1969)(1)非達西滲流Gruppy(1982)首次分析了非達西流對有限導流能力的垂直裂縫壓力不穩(wěn)定性的影響。非達西流對有限導流垂直裂縫壓力不穩(wěn)定特性的影響(1)非達西滲流Gruppy用穩(wěn)定速率生產的垂直裂縫井的無量綱導流能力計算視產量，以恒定速率下降的非達西流關系：●適用范圍：

(1)非達西滲流Gruppy(1982)壓裂井壓力解釋關系：●適用范圍：Gidley(1990)評價非達西流引起CfDapp下降利用裂縫雷諾數(shù)進行修正：(2)非線性流體(氣體滲流、多相流動)

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為長期的產量預測而可靠地評價井裂縫和儲層的特性，必須考慮儲層流體物理性能隨時間和壓力的變化

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對所有的氣層和某些油溶氣層，需要將非線性儲層流動問題積分變換成線性問題?！駳鈱臃治龅臒o因次量(2)非線性流體–

多相流的線性化

假定流體在儲層中的整個泄油面積上分布是均勻的，用多相流度代替單相流度●多相流分析的無因次量(2)非線性流體

油、氣、水同產井，采用多相流分析與單相流分析的選擇準則：

（1）氣液產出比>45000ft3/bbl,主要為單相氣流，使用氣層分析（2）氣液產出比<20000ft3/bbl,且水產量低于油產量(一個數(shù)量級或更多)，使用單相油層分析（3）水產量大于油產量,且氣/液比<45000ft3/bbl，使用多相流分析（4）其它情形：同時采用單相流和多相流分析

a.一般來說，兩種方法的液相滲透率復合較好

b.如果差異大，多相分析的有效滲透率和穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)通常較為可靠(3)裂縫傷害和空間變化的裂縫特性

縫面表皮系數(shù)：儲層內沿裂縫表面的濾失流動受阻裂縫內阻力：靠近井筒裂縫內的導流能力降低而引起的流動阻力裂縫面的表皮系數(shù)傷害使流動受阻阻流裂縫內的流動阻力(3)裂縫傷害和空間變化的裂縫特性

●裂縫表皮系數(shù)傷害的影響(Cinco-Ley,1977)說明：裂縫傷害表皮系數(shù)Sfs與徑向流穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)S很難相等，因為這兩個量參照的系統(tǒng)特征不同，并且兩個穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)在儲層中流動方式也不相同，含砂液的裂縫表皮系數(shù)的典型值通常低0.05個數(shù)量級或更少。bs：儲層中傷害區(qū)域從裂縫面向外擴展的距離K/Ks：未傷害的滲透率與傷害的滲透率之比●低滲透氣層內由于流體濾失引起水堵（即相對滲透率的影響）可導致壓裂井的產量明顯下降(Holdith,1979)(3)裂縫傷害和空間變化的裂縫特性

●Bennett(1983)采用有限差分模擬器研究了裂縫導流能力隨空間變化的垂直裂縫井的不穩(wěn)定特性研究結論：裂縫導流能力變化的早期壓力特性由最靠近井筒的導流能力所控制；隨著離井筒距離的增加，導流能力單調下降，井后期的壓力不穩(wěn)定特性與等效的恒定裂縫導流能力有關：●Poe(1992)在考慮裂縫儲存的基礎上，給出了裂縫導流能力和高度隨意變化的有限導流垂直裂縫的壓力不穩(wěn)定解析解。(3)裂縫傷害和空間變化的裂縫特性

●裂縫表皮系數(shù)計算實例：已知：V液、xf、hf、w、Ko、Kro、φ、Soi、Sor

計算步驟：

(1)閉合的裂縫體積Vf=2xfwhf=178bbl(2)濾失到地層的壓裂液量VL=V液-Vf=122bbl(3)壓裂液穿過裂縫表面進入地層的距離：

bs=VL/(4φSoiSorhXf)=0.13ft(4)洗油帶油的有效滲透率

Ks=Kr(Sor)*[Ko/Kr(Soi)]=0.625md

對油的滲透率下降87.5%(5)穩(wěn)態(tài)裂縫表皮系數(shù)

(4)高滲裂縫內的傷害

低滲透層中裂縫較長,計算的表皮系數(shù)較??；高滲透層的裂縫長度較短，裂縫傷害嚴重，表皮系數(shù)較大

Mathur(1995)綜合表皮系數(shù)式中：b1、b2分別為徑向和裂縫表面的傷害程度

Kr、K1、K2、K3分別為：原始半徑、傷害半徑、裂縫表面和徑向/裂縫表面綜合的滲透率；簡化：令Kr=K1、K2=

K3簡化為：

(4)高滲裂縫內的傷害

當傷害比率K2/Kr或穿透比率b2/xf降低，控制了裂縫表面滲透率的降低時，對總的表皮系數(shù)較為有利(負值)。綜合表皮系數(shù)隨裂縫表面滲透率減少比率的變化(5)系統(tǒng)非均質性

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儲層厚度、孔隙度、滲透率和流體飽和度等在空間上的變化采用有限差分和有限元方法較為容易考慮。

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使用解析解去評價垂直裂縫井的不穩(wěn)態(tài)特性或長期產量特性，對于空間變化的儲層特性，其嚴格的計算過程還需要規(guī)范化，使用地質統(tǒng)計規(guī)范化空間變化的儲層特性，并使不穩(wěn)定特性分析和儲層模擬結果相關聯(lián)

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Economides(1988):在各向異性的的情況下，通常是最大滲透率的方向與最小水平應力(即平行于裂縫平面)方向垂直；在這種情況下，儲層滲透率的各向異性對井的壓裂增產不利，這樣各向異性的不利影響導致表觀的裂縫半長比實際縫長短。

(5)系統(tǒng)非均質性

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對于各向異性儲層內的徑向流，常確定一個平均的有效滲透率

當Kx=10Ky,壓前試井徑向反應得到的K=3.1Kx,裂縫反應近似的的為K=1.8Kx。

Bennett（1986）：不考慮地層的多層特性，就可能多層混合地層中的裂縫半長，引入無量綱儲層導流能力CRD，以修正單層和多層反應(5)系統(tǒng)非均質性

Camacho-V（1987）改進了Bennett等人關于無量綱裂縫導流能力CRD的概念，以便能包括多層儲層中不同半縫長的影響。

整個系統(tǒng)的凈產層厚度：系統(tǒng)平均滲透率：系統(tǒng)平均存儲系數(shù)：單層和多層平均水力擴散系數(shù)分別為：(5)系統(tǒng)非均質性

等效的系統(tǒng)平均半縫長：平均裂縫導流能力：說明：這里的無量綱裂縫導流能力CRD僅僅是為了有限導流裂縫(無量綱裂縫時間tDXf<1)的早期不穩(wěn)定特性分析應用，因為此時在儲層中有一個明顯的垂直于裂縫面的線性流，而不能應用于擬徑向流或擬穩(wěn)態(tài)流。Spath(1994)利用對儲層每一層的拉普拉斯變換得到混合儲層的一般解，消除了Camacho-V等人分析中的線性流。單壓裂層無量綱儲層導流能力：3.2

壓裂井性能預測(產能預測)●壓裂井產能預測的有限差分方法

—可以很容易地確定地層的非均質性和各向異性、邊界情況、多井影響和變化的慣性邊界情況等

—有限差分模型也適合解決非線性滲流問題，如：非線性流體的壓力、體積、溫度(PVT)特性、多相流、非達西裂縫流和地層流、于應力有關的裂縫導流能力等局限：

—需要輸入大量的地質數(shù)據(jù)

—使用有限差分模擬器需要大量的計算工作量

壓裂井產能預測方法：有限差分方法、解析計算方法●壓裂井性能預測的解析方法

—Brown(1984)引入系統(tǒng)分析來評估井的生產特性，這種分析需要確定系統(tǒng)的慣性邊界情況

—Meng(1982)應用產量系統(tǒng)分析研究垂直裂縫井，并開發(fā)了評估氣層中有限導流能力裂縫流入特性的相關技術；Hunt(1986)使用這種方法，提出了使用解析解評價壓裂氣井的速率不穩(wěn)定特性的系統(tǒng)分析方法

—Poe(1995)在Spath(1994)的混合儲層評價方法的基礎上，針對有限導流裂縫的不穩(wěn)定特性，利用Laplace空間解析解，評價了多層儲層的生產特性?！袼骄畨毫研阅茴A測Valko、Economides(1996）水平井壓裂的物理模型—裂縫為縱向的，井是水平的并位于裂縫中間；縫高等于產層厚度；

—裂縫的性能取決于無量綱裂縫導流能力和縫高與半縫長之比(無量綱裂縫高度)●水平井壓裂性能預測

無量綱高度hD=0.25時，無量綱累計產量的比（縱向裂縫水平井與壓裂垂直井）

在CfD較小時，水平井壓裂的比垂直井壓裂的產量明顯要高●水平井壓裂性能預測

無量綱裂縫導流能力CfD=0.1時，無量綱累計產量的比（縱向裂縫水平井與壓裂垂直井）

在給定CfD時，在較小的hD值其產量增加更明顯。●水平井壓裂性能預測

結論：CfD較小時，水平井壓裂比垂直井壓裂的產量明顯要高；給定CfD時，在較小的hD值其產量增加更明顯。

分析：在有限導流能力流動下，水平井起高導流通道的作用，無量綱高度和裂縫導流能力越低，高導流通道的效果越明顯。當CfD=0.1、hD=0.25由模型預測，幾乎是無限導流裂縫特性對于垂直井，要得到同樣的無限導流特性，則CfD至少要高出兩個數(shù)量級；在高滲透地層中，對于垂直井的長裂縫，很難達到大的CfD。水平井同縱向裂縫相結合的重要優(yōu)點是只需很小的縫寬就足以達到一定的產量要求。

4垂直裂縫試井分析試井分析過程試井分析的參數(shù)準備各種流動階段分析垂直裂縫試井分析實例

4垂直裂縫試井分析(1)壓力和壓力導數(shù)反應的雙對數(shù)診斷分析(2)采用特殊的直角坐標進行流動范圍(流動階段)的分析和驗證(3)使用確定的（分析前已知的）和解釋的儲層及裂縫參數(shù)模擬整個壓力不穩(wěn)定歷史(4)結合流動范圍的分解，檢查確認所得到的參數(shù)評估

●試井分析過程4垂直裂縫試井分析

有限導流能力壓裂井在每個流動范圍內的不穩(wěn)定特性隨儲層和裂縫特性而變化，因而裂縫參數(shù)的評估需要一個獨立的地層滲透率，因此必須進行地層滲透率的壓前評估。

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使用壓力不穩(wěn)定分析中如包含一些徑向流數(shù)據(jù)進行分析（擬徑向流取決于地層滲透率、裂縫半長和導流能力）；但是，擬徑向流出現(xiàn)的時間不長，實際上很難試井方法得到地層滲透率的壓后評估；

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用試井數(shù)據(jù)歷史擬合長期產量，可克服擬徑向流分析的這種局限性?！裨嚲治龅膮?shù)準備—

地層平均滲透率K4垂直裂縫試井分析

●試井分析的參數(shù)準備--壓差數(shù)據(jù)(△p)的計算4垂直裂縫試井分析

●試井分析的參數(shù)準備--有效時間(△te)的計算

壓力下降曲線和Agarwal(1979)曲線的有效時間計算：Horner(1954)經(jīng)典半對數(shù)分析方法進擬徑向流壓力恢復分析時，生產時間計算：

4.1井筒存儲為主的流動分析井筒存儲為主的流動特性（無量綱）壓差與不穩(wěn)定時間的對數(shù)關系特性（有量綱）使用壓差或壓力導數(shù)的對數(shù)曲線斜率為1的直線上任一點坐標計算井筒存儲系數(shù)C

4.2裂縫存儲線性流分析—在有限導流裂縫中，只有當井筒存儲很小時，才能清楚出現(xiàn)裂縫存儲線性流

—使用裂縫存儲線性特征，可評估裂縫擴散系數(shù)與導流能力之比，而不能單獨確定水力擴散系數(shù)和導流能力

—使用壓力導數(shù)反應，可評估油層的雙對數(shù)裂縫存儲線性流特性，在已知裂縫導流能力的情況下，裂縫的水力擴散系數(shù)為：

4.2裂縫存儲線性流分析

氣層中使用擬壓力和擬時間，得水力裂縫擴散系數(shù)：

在直角坐標上繪制，其裂縫存儲線性流動特性是一條通過坐標原點的直線

4.3雙線性流分析

用壓力和壓力導數(shù)特性的雙對數(shù)診斷進行雙線性流的不穩(wěn)定分析，再用直角坐標分析驗證流動范圍。

在的雙對數(shù)圖上，雙線性流對壓力和壓力導數(shù)的反應為?斜率的直線。利用壓力導數(shù)雙對數(shù)?斜率直線上的任意一點，可確定裂縫的導流能力下標bf:雙線性流

4.3雙線性流分析

雙線性流直角坐標曲線的驗證：直角坐標的雙線性流直線尾部向上翹，則：CfD>1.6

尾部向下翹，則：CfD<1.6

4.4地層線性流分析

只有當CfD超過或接近80

時，有限導流裂縫的不穩(wěn)定特性才會出現(xiàn)地層線性流

4.4地層線性流分析

直角坐標曲線驗證:

油、氣層的地層線性滲流直角坐標關系分別為：

4.5擬徑向流分析無量綱導數(shù)的雙對數(shù)曲線是一條等于0.5的水平直線，利用直線上的任一點可確定地層滲透率

4.5擬徑向流分析在擬徑向流晚期，利用壓力（氣層：擬壓力）曲線上的點，由雙對數(shù)分析得裂縫引起的視穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)各階段流動特征小結井筒存儲壓力、壓力導數(shù)雙對數(shù)斜率為1，兩曲線重合裂縫存儲△p~△t雙對數(shù)曲線斜率為1/2,△p~△t1/2直角坐標曲線過原點，一般難以出現(xiàn)雙線性流壓力、壓力導數(shù)雙對數(shù)斜率為1/4兩曲線平行，間隔log(4)，確定導流能力，不能確定縫長地層線性流高導流能力出現(xiàn)，壓力、壓力導數(shù)雙對數(shù)斜率為1/2兩曲線平行，間隔log(2)擬徑向流一般出現(xiàn)在曲線的尾部，導數(shù)曲線為以水平的直線（無量綱導數(shù)等于0.5）確定地層滲透率，裂縫引起的視表皮系數(shù)

4.6試井設計需要考慮的事項

（1）壓后返排徹底，在低滲儲層中的返排時間可能很長（2）要得到可靠分析結果，必須準確記錄井的流動歷史（3）壓力恢復測試中，壓力恢復以前的穩(wěn)態(tài)流動時間應大于或等于壓力恢復的不穩(wěn)定測試時間；即：在關井不穩(wěn)定期間的壓力和壓力導數(shù)曲線中反應出生產期間的影響

生產時間的影響表現(xiàn)：雙對數(shù)的壓力導數(shù)曲線急劇上升，而壓力特性曲線上升緩慢，即導數(shù)反應大于壓差的反應（4）關井前的穩(wěn)態(tài)生產時間應足夠長，以使壓力波及區(qū)域大于關井不穩(wěn)定解釋所需的距離，反應出邊界的影響

4.7試井分析實例

已知：

h,φ,So,Sw,pw,Bo,Ct,rw,(hf=h)地層均質且各向同性

無地層滲透率K值

井A：鋁土礦為支撐劑

井B：常規(guī)壓裂砂作支撐劑兩口井的壓裂液量相等，先定產100bbl/天生產兩個月,使壓裂液有效返排，然后關井兩個月，監(jiān)測壓力恢復數(shù)據(jù)

分析步驟：（1）數(shù)據(jù)處理（2）模型診斷（3）流動形態(tài)分析（4）非線性回歸(1)例井A（高導流能力井）①雙對數(shù)曲線特征診斷斜率1/2：地層線性流水平直線：擬徑向流計算點選取與1/2斜率導數(shù)特性相符的數(shù)據(jù)，由地層線性流公式計算：

②直角坐標進行流動階段的驗證

擬合的線性流曲線與驗證的線性流數(shù)據(jù)點重合，選擇的流動階段可靠，則：將計算得到的和已知參數(shù)代入地層線性流的△p~△t1/2方程得：③有限導流能力曲線擬合(例：Cino-Ley曲線)曲線擬合值：

則:典型曲線擬合與診斷繪圖分析結果7607mD.ft2符合較好④半對數(shù)曲線分析（Horner法）

半對數(shù)直線斜率:1880

確定p1h(半對數(shù)直線上t=1h時的延伸壓力)：6023psia

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