國華金泰年產500萬噸高純硅基選礦提純項目綜合樓模板工程及支撐體系方案

年產500萬噸高純硅基新型材料提純項目模板工程PAGE1年產500萬噸高純硅基新型材料提純項目-綜合樓模板工程施工方案編制：審核：審批：山東錦泰源建筑安裝有限公司年月日一、編制依據(jù)的規(guī)范和標準本施工方案的編制主要參考《建筑工程質量檢驗評定標準》(GBJ301-88)和《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》(GBJ50204-2015)。2．工程概況本工程為年產500萬噸高純硅基新型材料提純項目-綜合樓，項目位于臨沂市蘭陵縣戚套村東側，業(yè)主為國華金泰（山東）新材料有限公司，由山東碧海建筑規(guī)劃設計有限公司設計。工程由1#——11#公寓樓、12#活動中心、綜合研發(fā)辦公樓等單體組成，總占地面積為13131.02㎡，建筑面積為81150.13㎡。公寓樓主要梁KL1（1）－250×600，梁跨8100，支模最大高度為4250；最大柱為KZ6－600×700，主要樓板厚120mm疊合板，個別板厚130mm。綜合研發(fā)辦公樓主要梁－400×800，最大梁KL2－400×1500，支模最大高度為5400；最大柱尺寸為1000×1000，主要板厚250mm。本擬建筑物外圍用埋地電線路通過，兩個總配電箱位置設于東南側和東北側，分配電箱位于各單體的鋼筋加工場邊。3．資源配置3．1材料要求本工程采用1830×915×15的膠合板安裝；支撐、斜支撐及梁柱模板夾楞均選用原木結構；深梁的穿墻螺栓選用以￠14(3號鋼)。3．1．1木模板的配制要求3．1.1．1木模板及支撐系統(tǒng)不得選用脆性、嚴重扭曲和受潮容易變形的木材。3．1．1．2木模厚度：側模一般15mm：底模一般為15mm。3．1．1．3拼制模板的木檔條規(guī)格用40×70方木方木.3．1．1．3．1直接與混凝土接觸的木板不宜大于150mm；3．1．1．3．2梁起拱的底板，如采用整塊木板，其寬度不加限制。3．1.1．4木板條應將拼縫處刨平刨直，模板的木檔也要刨直。3．1．1．5釘子長度應為木板厚度的1.5～2.5倍，每塊木板與木檔相疊處至少釘2個釘子。第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘，使拼縫平密。3．1．1．6混水模板正面高低差不得超過3mm。3。1．1．7配制好的橫板應在反面編號并寫明規(guī)格，分別堆放保管以免錯用。3．2配置機具及人員要求本模板工程的運輸采用吊車或塔吊進行運輸，人工現(xiàn)場拼裝。施工過程控制擬用機具一覽表設備名稱型號數(shù)量（臺）物料提升機1小圓鋸ф300㎜1平刨機1手提電鉆JIZC2044．1樓蓋模板樓蓋主要由柱、主粱和次粱及平板等組成。4．1．1柱模扳矩形柱的模板由四面?zhèn)劝?、柱箍、支撐組成。柱模采用松板裁剖拼制用40×70方木@200沿縱向分布，兩頭要與縱向板邊平齊，以便于拆除和安裝?？v向側板和橫向側板厚均為15mm。在柱模底用小方木釘成方盤，用于固定。為了防止在混凝土澆筑時模板產生膨脹變形，模外應設置柱箍，采用鋼框其直徑為￠10圓鋼。柱箍間距應布根據(jù)柱斷面大小經計算確定，為確定模板不脹模.鋼箍間距與方木間距相同為500,在柱高為8m時,柱箍在底部1500內按300分布。安裝柱模板時，應先在基礎面(或樓面)上彈柱軸線及邊線，同一柱列應先彈兩端柱軸線作邊線，然后拉通線彈出中間部分柱的軸線及邊線。按照邊線用鋼筋先把底部尺寸固定好，然后再對準邊線安裝柱模板，為了保證柱模的穩(wěn)定，柱模之間要用水平撐、剪刀撐等互相拉結固定。4．1．2梁模板梁模板主要由側板、底板、夾木、托木、梁箍、支撐等組成。側板用厚15mm的木夾板條(裁割)，底板用厚15mm木夾長條扳，均加木擋拼制，或用整塊板。在粱板下每隔一定間距用頂撐支設。夾木用松木板設在梁模兩側板下方，將梁側板與底板夾緊，并釘牢在支柱項撐上。次梁模板，還應根據(jù)支設樓板模板的標高，在兩側板外面釘上托木(橫檔)。在主梁與次梁交接處應在主梁側板上留窗口，并釘上襯口檔，次梁的側板和底板釘在襯口檔上。支承梁模的頂撐頂撐的間距要根據(jù)粱的斷面大小而定，無特殊要求間距為500。當梁高在700mm以上，其混凝土側壓力隨粱高的增大而加大，單用斜撐及夾條用圓釘釘住，不易撐牢。因此，在梁的中部用鐵絲穿過橫擋對拉，或用螺栓將兩側模板拉緊(對拉螺栓)，防止模板下口向外爆裂及中部鼓漲。其他按一般梁支模方法進行。為了方便深梁的綁扎，在梁底模與一側模板撐好后綁扎梁的鋼筋，后裝另一側模板。更深的梁模板，可參照混凝土墻模板進行側模的安裝，對拉螺栓或對拉鐵絲均在鋼筋入模后安裝。次梁模板的安裝，要待主梁的模板安裝并校正后才能進行。梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正。待平板模板安裝后，檢查并調整標高，將木梆釘牢在墊扳上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模的跨中要起拱，起拱高度為梁跨度的1‰～3‰。4．1．3平板模板平板模板采用松木板(15厚)，鋪設在小梁上。小梁兩頭支設在主梁上，小梁采用40×70方木，主梁采用48×2.7鋼管。平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側板外側彈水平線，水平線的標高應為水平板底標高減去平板模板厚度及主次梁高度，然后按水平均線釘上托木，托木上口與水干線相齊。5．質量控制5．1周轉材料的采購、進場由項目部材料員專職負責，項目部經理主管材料的控制。對模板在使用過程中的保護必須落實到各木工班，施工負責模板的安裝、拼制；項目施工員謝鋁隨時檢查制模、安裝過程中出現(xiàn)的各種質量問題，及時匯報主管工程師；為了增加模板的周轉使用率，主管施工員有責任監(jiān)督木工班對模板的安裝使用，項目材料員必須及時跟蹤周轉材的使用情況，嚴格周轉材的管理，并向項目部經理負責。5．2人員素質要求經本項目部嚴格考查、篩選后，確認陳業(yè)偉建筑隊木工班人員素質基本達到要求，滿足施工條件，故將模板安裝工程擬發(fā)包給陳業(yè)偉建筑安裝隊。5．3有關模板安裝工程的質量標準5．3．1保證項目模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；其支架的支承部分必須有足夠的支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅實并有排水措施。5．3．2基本項目5．3．2．1模板接縫寬度①合格：不大于2．5mm。⑦優(yōu)良：不大于1.5mm。5．3.2．2模板與混凝土的接觸面應清理干凈并采取防止粘結措施。①合格：墻、板不大于2000㎝2；梁、柱不大于800cm2。⑦優(yōu)良：墻、板不大于1000cm2；梁、柱不大于400cm2。5．3．3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法項次項目允許偏差(㎜)檢驗方法1軸線位移基礎5尺量檢查柱、梁32標高+2-5用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸基礎±10尺量檢查柱、梁+2-54每層垂直度32m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3用拉尺和尺量檢查8預埋管預留孔洞中心線位移29預埋螺栓中心線位移2外露長度±10-010預留洞中心線位移10截面內部尺寸±10-03檢驗方法：對照模板設計，現(xiàn)場觀察或尺量檢查．4檢驗方法：觀察和用楔形塞尺檢查。5檢驗方法：觀察和尺量檢查。6．應注意的質量問題及預防措施6．1柱模板容易產生的問題截面尺寸不準確，混凝土保護層過大，柱身扭曲。6．2預防措施支模前按圖彈位置線，校正鋼筋位置，支柱前柱子應做小方盤模板，保證底部位置準確。根據(jù)柱子截面尺寸及間距，柱四角做好支撐及拉桿。為確保柱子的垂直度，柱縱向模邊掛好垂線，以使隨時檢查其垂直度，在澆筑完一小時內再重復對其垂直度進行復查并做好記錄。6．3梁、板模板容易產生的問題梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板下中部下?lián)稀?．4預防措施梁、板模板應通過設計確定龍骨、支柱的尺寸及間距，使模板支撐系統(tǒng)有足夠強度及剛度，防止?jié)不炷習r模板變形。模板支柱的底部應支在堅實地面上，墊通長腳手板防止支柱下沉，梁、板模板應按設計要求起拱，防止撓度過大。梁模板上口應有拉桿鎖緊，防止上口變形。6．5剪力墻模板容易產生的問題墻體混凝土厚薄不一致，截面尺寸不準確，拼接不嚴，縫子過大造成跑漿。5．6預防措施模板應根據(jù)墻體高度和厚度通過設計確定縱橫龍骨的尺寸及間距，墻體的支撐方法。模板上口應設拉結，防止上口尺寸偏大。7．模板拆除墻、柱、梁模板應優(yōu)先考慮整體拆除，便于整體轉移后，重復進行整體安裝。7．1柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，再卸掉柱箍，再啟出連接每片柱模板的鐵釘，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。柱模板拆除時混凝土強度應能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。7．2墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿或斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可或把模板吊運走。剪力墻模扳拆除時混凝土強度必須超過1MPa時，方可拆除。7．3樓板、梁模板拆除：7．3．1應先拆梁側幫模，再拆除樓板模板，樓板模板拆模先拆掉水平拉桿，然后拆除支柱，每根龍骨留1～2根支柱暫不拆。7．3．2操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龍骨自由墜落。7．3．3將模板卸下，等該段的模板全部脫模后，集中運出，集中堆放。7．3．4第一層樓較高(3.9m局部3.6m)，支模采用雙層排架時，先拆上層排架，使龍骨和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后，再拆底層排架。7.3．5有穿梁螺栓者先拆掉穿梁螺栓和梁托架，再拆除梁底模。7．3．6板與梁模板強度如設計無規(guī)定時，應符合施工規(guī)范的規(guī)定。7．4拆下的模板應及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下支撐件及時集中收集管理。8.成品保護8.1吊運、安裝模板時應輕起輕放，不準碰撞，防止模板損壞或變形。8.2拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。8.3拆下的模板應及時清理修整并涂刷隔離劑。8.4木夾板在使用過程中必須加強管理，禁止用于墊腳鋪路，按施工總表面布置圖分區(qū)堆放整齊。9．安全要求9．1模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直，底端嚴整堅實，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。9．2支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。9．34米以上的支柱模板，四周必須頂牢。操作時要搭設工作臺，不足4米的，可使用馬凳操作。9．4支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。9．5拆除模板應經施工技術人員同意。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。工完前，不得留下松動和懸掛的模板拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳。9．6施工現(xiàn)場的腳手架、防護設施、安全標志和警告牌，不得擅自拆動。需要拆動的，要經工地的施工負責人同意。9．7高空作業(yè)衣著要靈便，禁止穿硬底和帶釘易滑的鞋。9．8高空作業(yè)所用材料要堆放平穩(wěn)，工具應隨手放入工具袋(套)內。上下傳遞物件禁止拋擲。9．9工作前，必須檢查機械工具，確認完好后方可使用。施工機械和電氣設備不得帶病運轉和超負荷作業(yè)，發(fā)現(xiàn)不正常的情況應及時報告施工員。9．10木模制作的施工機械應在工作前認真檢查，圓盤鋸的鋸片不得有裂口，螺絲應上緊。操作時要戴防護鏡，且站在鋸片的一側，禁止站在與鋸片同一直線上，手臂不得跨越鋸片，進料必須緊貼靠山，不得用力過猛，過硬節(jié)要慢推，接料距鋸片15cm，且不得用手硬拉，超過鋸片半徑的木料，嚴禁上鋸。10.模板計算書10.模板工程設計荷載及荷載組合。10.1.1荷載組合計算模板及其支架時，應考慮下列荷載。名稱類別編號模板結構自重恒載eq\o\ac(○,1)新澆混凝土自重活載②鋼筋自重恒載③施工人員及施工設備荷載活載④振混凝土時產生的荷載恒載⑤新澆混凝土對模板側面的壓力活載⑥傾倒混凝土時產生的荷載恒載⑦參與模板及其支架效應的各項荷載見下表：模板類別荷載組合計算承載能力驗算撓度平板及薄殼的模板及支架①＋②＋③＋④①＋②＋③梁和起拱模板的底板及支架①＋②＋③＋⑤①＋②＋③梁、拱、柱（邊長≦300㎜）墻（厚≦100㎜）的側面模板⑤＋⑥⑥大體積結構、柱（邊長＞300㎜）墻（厚＞100㎜）的側面模板⑥＋⑦⑥10.1.210.1.2.1在計算模板及其支架的荷載標準值應根據(jù)模板設計圖紙確定，對肋形樓板及無梁樓板的自重標準值，可按下表采用。模板構件名稱木模板平板的模板及小楞0.3KN／m樓板（其中包括梁的模板）0.5KN／m樓板模板及其支架0.75KN／m10．1．2.2新澆筑混凝土自重標準值：對普通混凝土可采用24KN／m3，對其他混凝土可根據(jù)實際重量密度確定。10．1.2．3鋼筋自重標準值：鋼筋自重標準值應根據(jù)設計圖紙確定。對—般梁板結構每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值可采用下列數(shù)值：樓板1．1KN梁1．5KN10.1．2.4施工人員及設備荷載標準值模板及支承模板有小楞時，均布荷載為1．5KN／m3．10．1.2.5振搗混凝土時產生的荷載標準值對水平面模板為2．0KN／m2，對垂直面模板為4．0KN／m2(作用范圍在新澆筑混凝土側壓力的有效高度之內)．10．1．2.6新澆混凝土對模板側面的壓力標準值(采用內部振搗器)，可按以下兩式計算，并取其最小值：F＝0.22γct0β1β2ν1/2F＝γcH10．1．2．7傾倒混凝土產生的荷載標準值，見下表．向模板內供料方法水平荷戴溜槽、串筒或導管2KN／m2容積小于0．2m3的運輸器具2KN／m2容積為0.2～0.8m3的運輸器具4KN/m2容積為大于0.8m3的運輸器具6KN/m210．1．3荷載設計值計算模板及其支架的荷載設計值，應為荷載標準值乘以相應的荷分項系數(shù)。序號荷載類別系數(shù)1模板及支架自重1.22新澆筑混凝土自重3鋼筋自重4施工人員及施工設備荷載1.45振搗混凝土時產生的荷載6新澆混凝土對模板側面的壓力1.27傾倒混凝土時產生的荷載1.410．2材料強度設計值及結構計算10．2．木材強度設計及結構計算工地的模板主要是以松木為主，而支撐立柱及小楞是以杉木為主,查木結構規(guī)范表得(單位：N／mm2)膠合板fc＝10fV＝1.4fm＝13杉木fc=10fV=1．2fm=1110．2．2樓板模板驗算公寓樓疊合樓板支撐架（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性疊合樓板名稱B2，標高9.00m現(xiàn)澆樓板厚度h1(mm)70預制樓板厚度h2(mm)60疊合樓板支架搭設高度H(m)4.25支架縱向長度L(m)66.75支架橫向長度B(m)13.9二、荷載設計預制樓板自重標準值G1k(kN/m2)1.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.043地區(qū)臨沂風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數(shù)μs單榀支架μst0.145三、支撐體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500預制樓板最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設計簡圖如下：疊合樓板平面圖疊合樓板剖面圖(支架縱向)疊合樓板剖面圖(支架橫向)四、預制樓板驗算預制樓板混凝土強度等級C30現(xiàn)澆樓板厚度h1(mm)70預制樓板厚度h2(mm)60混凝土抗壓強度設計值fc(N/mm2)14.3預制樓板計算方式三等跨連續(xù)梁混凝土保護層厚度(mm)15預制樓板配筋(mm)HRB400鋼筋8@190鋼筋抗拉強度設計值fy(N/mm2)360疊合樓板的預制部分樓板上進行現(xiàn)澆部分樓板施工，預制樓板需要承擔現(xiàn)澆樓板重量及施工荷載，預制樓板下有支撐架，故預制樓板可看成受彎構件計算。本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×2.5]×1=7.984kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m計算簡圖如下：預制樓板計算簡圖一1、強度驗算彎矩圖一(kN·m)Mmax＝0.629kN·m單位寬度1m，根據(jù)彎矩計算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=Mmax/(α1fcbh02)=0.629×106/(1×14.3×1000×452)=0.022γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.022)0.5]=0.989As=Mmax/(γsfyh0)=0.629×106/(0.989×360×45)=39.242mm2根據(jù)配筋8@190得到：單位寬度1m實際配筋面積As2AS2=251.327mm2≥As=39.242mm2滿足要求！2、撓度驗算變形圖(mm)νmax＝0.024mmν＝0.024mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm滿足要求！五、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式二等跨連續(xù)梁主梁自重標準值gk(kN/m)0.03可調托座內主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)ks0.61、荷載設計承載能力極限狀態(tài)：主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6預制樓板傳遞給單根主梁的荷載設計值q1q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×Q1k]×b×ks=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×2.5]×0.9×0.6＝4.311kN/m主梁自重設計值g=γ0×γG×gk=1×1.3×0.03=0.039kN/m主梁承受的荷載設計值q=q1+g=4.311+0.039=4.351kN/m正常使用極限狀態(tài)：預制樓板傳遞給單根主梁的荷載標準值q2q2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h1))×b×ks=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9×0.6＝1.759kN/m主梁自重標準值g，=γG×gk=1×0.03=0.03kN/m主梁承受的荷載標準值q，=q2+g，=1.759+0.03=1.789kN/m計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=0.43×106/4120=104.287N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.411×1000/384＝12.558N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.300mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.122mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=1.94kN，R2=4.822kN，R3=1.94kN六、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝4.822/0.6=8.037kN≤[N]＝30kN滿足要求！七、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)900架體是否按規(guī)范要求與既有結構進行可靠連接否立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.066非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.951立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積(mm2)384立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.066×(900+2×200)=2686mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1×1.951×1500=2926mmλ=max[l01，l0]/i=2926/16=182.875≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風荷載:頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.066×(900+2×200)=3102mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1.155×1.951×1500=3380mmλ=max[l01，l0]/i=3380/16=211.25查表得，φ1=0.163Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1×0.6×1.5×(0.043×0.9×1.52/10)=0.008kN·mNd=Max[R1,R2,R3]/0.6+1×γG×q×H=Max[1.94,4.822,1.94]/0.6+1×1.3×0.15×4.25=8.866kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝8.866×103/(0.163×384)+0.008×106/4120=143.549N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結構柱進行剛性連接。在無結構柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結構進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=4.25/13.9=0.306≤2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)130混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=8.866kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1240×110/1000=79.153kN≥F1=8.866kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=8.866kN滿足要求！公寓樓梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)250×600梁側樓板計算厚度(mm)130模板支架高度H(m)4.25模板支架橫向長度B(m)13.9模板支架縱向長度L(m)66.75支架外側模板高度Hm（mm）600二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份浙江0.35ωk=ω0μzμst=0.04地區(qū)杭州市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw1.864ωfk=ω0μzμstw=0.519支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)300,600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距83每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×3]×1＝24.52kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝20.02kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×20.02×0.0832+0.117×4.5×0.0832＝0.018kN·mσ＝Mmax/W＝0.018×106/37500＝0.468N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.4×83.3334/(100×5400×281250)＝0.003mm≤[ν]＝L/400＝83.333/400＝0.208mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×20.02×0.083+0.45×4.5×0.083＝0.836kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×20.02×0.083+1.2×4.5×0.083＝2.285kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×15.4×0.083＝0.513kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×15.4×0.083＝1.412kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=0.836/1＝0.836kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[2.285,2.285]/1=2.285kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=0.836/1＝0.836kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/3=0.022kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.45-0.25/2)/2=1.526kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2=1.526kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.836+0.022+0.305+1.526=2.689kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=2.285+0.022=2.307kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.836+0.022+0.305+1.526=2.689kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.689,2.307,2.689]=2.689kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=0.513/1＝0.513kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[1.412,1.412]/1=1.412kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=0.513/1＝0.513kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/3=0.017kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.25/2)/2=0.611kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2=0.611kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.513+0.017+0.235+0.611=1.376kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=1.412+0.017=1.428kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.513+0.017+0.235+0.611=1.376kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.376,1.428,1.376]=1.428kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.689×0.92，0.5×2.689×0.22]＝0.272kN·mσ=Mmax/W=0.272×106/32667=8.334N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×2.689×0.9，2.689×0.2]＝1.513kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.513×1000/(2×40×70)＝0.81N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.428×9004/(100×9350×114.333×104)＝0.457mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.428×2004/(8×9350×114.333×104)＝0.027mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×2.689×0.9,0.375×2.689×0.9+2.689×0.2]=3.025kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.025kN,R2=2.595kN,R3=2.595kN,R4=3.025kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.428×0.9,0.375×1.428×0.9+1.428×0.2]=1.607kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.548kN,R2'=1.607kN,R3'=1.607kN,R4'=1.548kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.891、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.207×106/4120=50.284N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.62kNτmax=2Vmax/A=2×5.62×1000/384＝29.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.497kN，R2=6.117kN，R3=6.117kN，R4=0.497kN七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝6.117kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結構進行可靠連接否腳手架節(jié)點構造做法規(guī)范構造二節(jié)點立桿計算長度系數(shù)μ2.027立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=kμh=1×2.027×1500=3040.5mmλ=l0/i=3040.5/16=190.031≤[λ]=210長細比滿足要求！l0=kμh=1.155×2.027×1500=3511.778mmλ=l0/i=3511.778/16=219.486查表得：φ=0.1522、風荷載計算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝0.497kN，R2＝6.117kN，R3＝6.117kN，R4＝0.497kN梁兩側立桿承受樓板荷載：左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9=5.177kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9=5.177kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1×1.3×0.15×(4.25-0.6)＝max[0.497+5.177，6.117，6.117，0.497+5.177]+0.712＝6.837kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝6837.159/(0.152×384)+0.007×106/4120＝118.838N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020第6.8.7條，腳手架的高寬比不宜大于3，當高寬比大于2時，應在架體的外側四周和內部設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。H/B=4.25/13.9=0.306≤2滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.519=0.467kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.252×0.467+4.25×0.195=5.049kN.m參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020，第5.3.13條B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.92×0.9×[0.15×4.25/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×13.9/2=237.702kN.m≥3γ0MTk=3×1×5.049=15.148kN.M滿足要求！綜合研發(fā)辦公樓板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，研發(fā)一層新澆混凝土樓板計算厚度(mm)250模板支架高度H(m)5.4模板支架縱向長度L(m)110.3模板支架橫向長度B(m)64支架外側模板高度Hm（mm）1500二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.045地區(qū)臨沂風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.149整體模板支架μstw4.413ωfk=ω0μzμstw=1.324支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.39三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1400小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×2.5]×1=12.038kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝12.038×0.32/8＝0.135kN·mσ＝Mmax/W＝0.135×106/37500＝3.611N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×3004/(384×10000×281250)=0.239mmν＝0.239mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×2.5]×0.3＝3.689kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.564kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×2.564×0.92+0.125×1.125×0.92＝0.374kN·mM2＝q1L12/2=3.689×0.152/2＝0.042kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.374，0.042]＝0.374kN·mσ=Mmax/W=0.374×106/32667=11.435N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×2.564×0.9+0.625×1.125×0.9＝2.075kNV2＝q1L1＝3.689×0.15＝0.553kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.075，0.553]＝2.075kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.075×1000/(2×40×70)＝1.112N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.3＝1.973kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.973×9004/(100×9350×114.333×104)＝0.631mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.973×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.012mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×2.5]×0.3＝3.767kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.642kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.3＝2.033kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.767×0.9＝4.238kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.642+0.437×1.125)×0.9+3.767×0.15＝1.899kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.543kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.9＝2.287kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.033×0.9+2.033×0.15＝0.991kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.372kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.729×106/4120=176.854N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.672×1000/384＝24.334N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.019mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.421mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=5.5kN，R2=7.968kN，R3=8.533kN，R4=3.43kN圖二支座反力依次為R1=4.408kN，R2=8.307kN，R3=8.307kN，R4=4.408kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝8.533/0.6=14.221kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)750架體是否按規(guī)范要求與既有結構進行可靠連接否立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.149非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.879立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1×1.879×1400=2631mmλ=max[l01，l0]/i=2631/16=164.438≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風荷載:頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1.155×1.879×1400=3038mmλ=max[l01，l0]/i=3038/16=189.875查表得，φ1=0.201Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1×0.6×1.5×(0.045×0.9×1.42/10)=0.007kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.5,8.307,8.533,4.408]/0.6+1×1.3×0.15×5.4=15.274kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.274×103/(0.201×384)+0.007×106/4120=199.625N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結構柱進行剛性連接。在無結構柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結構進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=5.4/64=0.084≤2滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.9×1.324=1.192kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.39=0.526kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.42×1.192+5.4×0.526=20.217kN.m參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020，第5.3.13條B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=642×0.9×[0.15×5.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×64/2=5593.6kN.m≥3γ0MTk=3×1×20.217=60.65kN.M滿足要求！綜合研發(fā)辦公樓梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)400×1500梁側樓板計算厚度(mm)250模板支架高度H(m)5.4模板支架橫向長度B(m)64模板支架縱向長度L(m)110.3支架外側模板高度Hm（mm）1500二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)臨沂風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1.294模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.149整體模板支架μstw4.413ωfk=ω0μzμstw=1.713支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.505三、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1400新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)383,517梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距133每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)1設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×3]×1＝54.355kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×49.855×0.1332+0.117×4.5×0.1332＝0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/37500＝2.613N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×38.35×133.3334/(100×5400×281250)＝0.054mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×49.855×0.133+0.45×4.5×0.133＝2.929kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×49.855×0.133+1.2×4.5×0.133＝8.032kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×38.35×0.133＝2.045kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×38.35×0.133＝5.625kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.929/1＝2.929kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.032,8.032]/1=8.032kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.929/1＝2.929kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.5-0.25)=0.812kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.25)=0.812kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.45-0.4/2)/2=1.663kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=1.663kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.929+0.035+0.812+1.663=5.44kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=8.032+0.035=8.067kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.929+0.035+0.812+1.663=5.44kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.44,8.067,5.44]=8.067kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.045/1＝2.045kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.625,5.625]/1=5.625kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.045/1＝2.045kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.5-0.25)=0.625kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.5-0.25)=0.625kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.4/2)/2=0.847kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=0.847kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.045+0.027+0.625+0.847=3.544kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.625+0.027=5.651k