某高校宿舍樓畢業(yè)設計計算書

引言畢業(yè)設計是大學階段尤為重要的一個環(huán)節(jié)，這次的畢業(yè)設計不僅是對我們四年專業(yè)學習的總結，也為我們提供了一次系統(tǒng)的整合和運用所學的專業(yè)知識的時機。在指導老師的幫助下，我經過資料查閱、設計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新標準、規(guī)程、手冊等相關內容的理解，穩(wěn)固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。本次畢業(yè)設計分建筑設計和結構設計兩局部，建筑設計包括建筑平面圖、剖面圖、立面圖及建筑構造詳圖；結構設計包括上部結構設計、樓梯、樓板設計。2建筑設計說明2.1工程概況本畢業(yè)設計課題為南京市某高校學生宿舍樓的建筑和結構設計。建筑總面積為4000平方米左右，鋼筋混凝土框架結構，層數(shù)4層。要求具有標準宿舍、傳達值班室、衛(wèi)生設施等功能，其中衛(wèi)生間采用輕質隔墻、隔板進行分隔。2.2建筑設計原那么建筑功能布置合理，滿足使用要求。立面美觀大方，采光通風良好，符合建筑防火標準要求。方案經濟合理，計算分析方法恰當，結果正確，構造合理。建筑和結構設計均符合有關國家標準要求，施工圖繪制標準，表達清楚。2.3建筑設計宿舍樓的人員流動相對較大，基于消防的考慮，本工程采用一字型布局。整棟建筑采用內廊式的通道形式，內廊通道設計寬度為2.4m。底層有一個主入口，兩個分入口，設有兩部樓梯，能滿足消防和交通要求。為了滿足功能的需要，建筑布局以大開間為主。開間為3.6m，進深為7m，并設有伸縮縫，寬度為100mm。建筑層高均為3.3m。2.4建筑略圖建筑縮略圖見圖。圖2.1底層平面圖圖2.2正立圖圖2.3剖面圖3結構設計說明結構設計根據建筑施工圖確定結構方案，劃分板塊。本方案中未布置次梁，根據標準，由跨度確定梁板的截面尺寸；柱的截面尺寸由軸壓比限值初步確定，也可假定一配筋率根據軸心受壓柱來計算柱的截面尺寸。3.1結構設計與分析概述1．樓蓋的設計：本設計選擇三層樓蓋進行設計。按照荷載分析、內力計算及配筋的一般過程，設計樓板。2．框架的設計：選取12軸線所在框架進行設計。按照荷載分析、內力分析〔包括恒載、活載和水平地震三種作用下的內力分析〕、側移分析和驗算〔由于多層框架結構的整體彎曲變形很小，故僅驗算其整體剪切變形〕、內力組合、截面設計的一般過程進行。其中：豎向荷載作用下的內力分析采用分層法；水平荷載作用下采用D值法。3．樓梯的設計：采用現(xiàn)澆板式樓梯。包括梯段板的設計、平臺板的設計以及平臺梁的設計。3.2設計內容本設計計算書包括標三層樓蓋的設計計算、樓梯的設計計算、一榀框架的設計計算。計算方法及原理應滿足結構設計標準標準。4結構設計4.1根本設計資料建筑耐火等級為二級，設計合理使用年限為50年。建筑結構平安等級為二級，三級框架，抗震設防烈度為7度，設計根本地震加速度為0.1g，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，根本風壓為0.40kN/m2；根本雪壓為0.65kN/m2〔n=50年〕。本工程選用混凝土強度等級主要為C30，梁、柱內縱向鋼筋選用HRB335鋼筋，梁柱箍筋軍采用HPB235鋼筋。4.1.1結構布置1．確定板厚雙向板h=l0/45=3600/45=80mm。因此取板厚為100mm。2．梁的尺寸確定框架梁為梁跨的1/8—1/12，梁寬為梁高的1/2—1/3。橫向框架梁梁跨度為7m，走道梁跨度為2.4m。故框架梁和走道梁的截面為250×600mm。3．柱的截面尺寸確定A≥(1.1~1.2)N=1.4×12×(1.8+1.8)×(3.5+1.2)×4=1137kN〔其中1.4為放大系數(shù)〕采用強度等級為C30的混凝土，fc=14.3N/mm2，那么1.2取A=160000mm2>4.1.2樓屋面及墻身做法樓面做法：30mm現(xiàn)制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣0.07100mm鋼筋混凝土0.1020mm石灰砂漿0.02屋面做法〔不上人屋面〕：4mm厚APP卷材防水層0.35kN/20mm厚水泥砂漿找平層0.02100~140mm厚水泥膨脹珍珠巖0.12100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20mm厚板底抹灰0.02墻身做法：外墻為240普通機制磚墻填充墻，用M5混合砂漿砌筑。用混合砂漿做粉刷，厚20mm。4.1.3．材料混凝土強度等級為C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；梁柱中受力縱筋均采用HRB335鋼筋，fy=300N/mm2,其他均采用HPB235鋼筋，fy=210N/mm2。4.2樓板平面圖樓板平面及板型劃分如圖4.1所示圖4.1樓板平面及板型劃分4.3樓板設計1)恒荷載計算30mm現(xiàn)制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣0.07100mm鋼筋混凝土0.1020mm石灰砂漿0.02小計：gk=4.472)活荷載計算根據不同的荷載及支承情況，整個樓蓋可以分為B1、B2、B3、B4、B5五種區(qū)格板。根據標準：活荷載統(tǒng)計如表4.1所示表4.1活荷載統(tǒng)計值類別標準宿舍雜物室走廊樓梯衛(wèi)生間活荷載值kN/mm22.02.52.52.52.0根據標準，當隔墻位置可靈活布置時，非固定隔墻的自重應取每延米長墻重的1/3作為樓面活荷載的附加值計入(kN/m2),附加值不小于1kN/m2。隔墻自重為0.9kN/m2，由于0.9×1/3=0.3<1.0，故活荷載附加值為1.0kN/m2。B3、B4、B5板上無輕質隔墻墻板，故其活荷載標準值為2.5kN/m2；B1、B2板上有輕質隔墻板，故其活荷載標準值為3.0kN/m2；3)荷載設計值計算(按彈性理論進行設計)。按由活荷載效應控制的組合計算：B3、B4、B5板g=1.2×4.47=5.364kN/m2q=1.4×2.5=3.5kN/m2g+q/2=5.364+3.5/2=7.114kN/m2q/2=3.5/2=1.75kN/m2g+q=5.364+3.5=8.864kN/m2B1、B2板g=1.2×4.47=5.364kN/m2q=1.4×3.0=4.2kN/m2g+q/2=5.364+4.2/2=7.464kN/m2q/2=4.2/2=2.1kN/m2g+q=5.364+4.2=9.564kN/m24)計算跨度跨度按軸線間距離計算5)彎矩計算跨中最大彎矩為當內支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值，與內支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和。此題計算時混凝土的泊松比取0.2；支座最大負彎矩為當內支座固定時g+q作用下的支座彎矩。樓板按彈性理論計算所得彎矩值見表4.26)截面設計截面的有效高度：環(huán)境類別為一類，混凝土強度等級為C30，板的混凝土保護層最小厚度為15mm，故取as=20mm。選用Φ10鋼筋，故h01=100－20=80mm,h02=80－10=70mm。fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,fy=210N/mm2,ξb=0.614。截面設計用的彎矩：近似取γ=0.95，As=Mγfyh0最小配筋率：因為ρmin=0.45ftfy=0.45×1.43210=0.306%>0.2%表4.2標準層按彈性理論計算的彎矩值區(qū)格工程B1B2B3B4B5l01(m)3.63.62.42.42.4l02(m)773.63.63.6l01/l020.510.510.670.670.67m10.0397+0.20.0397+0.20.03354+0.20.03354+0.20.03354+0.2m20.00416+0.2×0.03970.00416+0.2×0.03970.01022+0.20.01022+0.20.01022+0.2×0.03354-9.564×--9.564×--8.--8.--8.-------9.564×--9.564×--8.--8.--8.------表4.3標準層樓板配筋計算表4.4樓梯設計4.4.1設計資料該宿舍樓采用現(xiàn)澆板式樓梯，層高為3.3m，踏步尺寸為150mm×270mm。樓梯的踢面和踏面均做水磨石層，底面為石灰砂漿抹灰?；炷翉姸鹊燃墳镃30。板采用HPB235級鋼筋；梁縱筋采用HRB335級鋼筋。樓梯上均布活荷載標準值qk=2.5kN/mm2。樓梯的平面布置圖如圖梯段板設計板傾斜角tanα=150/270=0.556，cosα=0.874。板斜長為2.7/0.874=3.089m，板厚約為板斜長的1/25，h=120mm。取1m寬板帶計算。圖4.2樓梯平面布置圖1〕荷載設計值計算水磨石面層(0.27+0.150)×0.65/0.27=1.011kN/m踏步和斜板自重0.5×0.27×0.150×25/0.27=1.875kN/m混凝土斜板0.12×25/0.874=3.432kN/m板底抹灰0.02×17/0.874=0.389kN/m恒荷載標準值g活荷載標準值總荷載設計值2)截面設計板水平計算跨度：ln=2700mm=2.7m彎矩設計值：M=板的有效高度：h0=120-20=100mm。A選配Φ10@180，實有As=436mm2符合要求。分布筋每級踏步布置一根Φ8。平臺板設計設平臺板厚h=100mm，取1m寬板帶計算。荷載計算水磨石面層0.65100mm厚混凝土板0.1020mm厚板底抹灰0.02恒荷載標準值3.49kN/m活荷載標準值2.5kN/m總荷載設計值p=1.2截面設計平臺板的計算跨度l彎矩設計值M=板有效高度hA選配Φ8@160，實有As=314mm2分布筋取Φ8@200。平臺梁設計設平臺梁截面尺寸為200mm×300mm荷載計算梁自重0.2×(0.3-0.1)梁側粉刷0.02×(0.3-0.1)×2×17=0.15kN/平臺板傳遞3.49×(1.8/2)=3.14kN/m梯段板傳遞6.707×(2.7/2)=9.05kN/m恒荷載標準值13.44kN/mQUOTE25.65kN/m活荷載標準值2.5×(2.7/2+1.8/2)=5.63kN/mQUOTE3.5×(3.4總荷載設計值p=1.2×13.44+1.4×5.63=24.01kN/m截面設計計算跨度l彎矩設計值M=剪力設計值V=截面按倒L型計算:b梁的有效高度:h0=300-35=265mm=215.22kN經判別屬于第一類T型截面αξA選配218，實有As=509ρ=配置Φ8@200箍筋，那么斜截面受剪承載力V=0.7×1.43×200×265+1.25×210×=88.04kN滿足要求。架立筋采用2Φ14，伸入支座，通長布置。4.4.5平臺梁下小柱TZ1、TZ2設計取截面尺寸為：b×h=200mm×200mm1)計算長度底層與根底相連，按一端固端，一端鉸支計算。l0=0.7l=0.7×〔1.65+0.5+0.5〕=1.855m其余層按兩端鉸支計算，l0=l=1.65；取大值計算。由l0/b=1855/200=9.28，查表得鋼筋混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.98722)內力計算〔取大值計算配筋〕按軸心受壓構件設計，軸力設計值取平臺梁的剪力設計值與自身重力之和。N=42.38+0.2×0.2×25×1.855=44.235kN3)截面設計混凝土強度等級為C30，fc=14.3kN/mm2；柱內受壓縱筋采用由軸心受壓構件承載力計算公式NuA根據構造要求選配414，實有As'箍筋按構造要求配置Φ8@200。4.5框架結構計算選取12軸線所在位置處的一榀框架進行結構計算。4.5.1結構布置及計算簡圖確實定結構平面布置圖見圖4.3。圖4.3框架結構平面布置圖荷載示意圖如圖4.4所示。圖4.4框架荷載示意圖各梁柱截面尺寸為：柱截面：400mm×400mm，框架梁：250mm×600mm。根底頂面離地面500mm，首層高度為：3300+500+450=4250mm。計算梁柱線剛度：考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，梁截面慣性矩，對于中框架取I=2I0，邊框架取I=1.5I0(I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。AB、CD跨梁：i=2Ec×112×0.25×0.63/7=12.86×10-4Ec〔m3BC跨梁：i=2Ec×112×0.25×0.63/2.4=37.5×10-4Ec〔m3上部各層柱：i=Ec×112×0.44/3.3=6.46×10-4Ec〔m3底層柱：i=Ec×112×0.44/4.25=5.02×10-4Ec〔m3結構計算簡圖如圖4.5所示?！矄挝唬?0-4Ecm3〕。圖4.5結構計算簡圖4.5.2荷載計算1.恒荷載計算1)屋面框架梁線荷載標準值4mm厚APP卷材防水層20mm厚水泥砂漿找平層0.02100~140mm厚水泥膨脹珍珠巖0.12100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20mm厚板底抹灰0.02屋面恒荷載標準值：4.43邊跨〔AB、CD跨〕框架梁自重0.25梁側粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.小計：4.09kN/m中跨〔BC跨〕框架梁自重0.25梁側粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=小計：4.09kN/m因此，作用于屋面框架梁上線荷載標準值為：gg4AB2)樓面框架梁線荷載標準值30mm現(xiàn)制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣100mm鋼筋混凝土20mm石灰砂漿樓面恒荷載標準值：4.47kN/m2邊跨框架梁及梁側粉刷：4.09kN/m邊跨填充墻自重0.24×(3.3-0.6)×墻面粉刷(3.3-0.6)×0.02小計：14.15kN/m中跨框架梁及梁側粉刷：4.09kN/m因此，作用于中間層框架梁上線荷載標準值為：gAB1gAB23)屋面框架節(jié)點集中荷載標準值女兒墻：高900mm、厚240mm、雙面抹灰的磚墻邊柱連系梁自重0.25×0.6×3.6×25＝13.50kN粉刷0.02×(0.6-0.1)×2×3.6×17=1.22kN女兒墻自重0.9×3.6×0.24×19＝14.77kN粉刷0.9×0.02×2×3.6×17＝2.20kN連系梁傳來屋面自重0.5×3.6×0.5×3.6×4.43＝14.35頂層邊節(jié)點集中荷載：G中柱連系梁自重0.25×0.6×3.6×25＝13.50kN粉刷0.02×(0.6-0.1)×2×3.6×17連系梁傳來屋面自重0.5×(3.6+3.6-2.4)×1.2×4.43=12.760.5×3.6×1.8×4.43＝14.35kN頂層中節(jié)點集中荷載：G4)樓面框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱連系梁自重13.50kN粉刷1.22KN鋼窗自重1.5×1.8×0.45=1.22kN窗下墻體自重0.24×0.9×3.6×19=14.77kN粉刷窗邊墻體自重2.1×粉刷2.1×框架柱自重0.4×0.4×3.3×25=13.20kN粉刷0.4+0.4連系梁傳來樓面自重0.5×3.6×0.5×3.6×4.47=14.48kN中間層邊節(jié)點集中荷載:中柱連系梁自重13.50kN粉刷1.22kN內縱墻自重3.6×粉刷扣除門洞重加上門重-2.1×0.9×扣除窗洞重加上窗重-0.9×0.6×框架柱自重13.20kN粉刷0.99kN連系梁傳來樓面自重0.5×(3.6+3.6-2.4)×1.2×4.47=12.870.5×3.6×1.8×4.47＝14.48kN中間層中節(jié)點集中荷載：G5)恒荷載作用下的結構計算簡圖恒荷載作用下的結構計算簡圖如圖4.6所示。圖4.6恒荷載作用下結構計算簡圖2.活荷載計算不上人屋面均布活荷載標準值為0.5kN/雪荷載標準值s取兩項中的較大者，活荷載標準值為ppppp=3.98pppp活荷載作用下的結構計算簡圖見圖4.7。圖4.7活荷載作用下結構計算簡圖4.5.3內力計算1．恒荷載作用下的內力計算——分層法除底層柱下端是固端外，其余各層柱各節(jié)點均有一定程度的轉動，假定為固端會產生的一定的誤差，故除底層柱外，各層柱的線剛度乘以0.9；定向支座處的線剛度取一半；除底層柱以外的其他各層柱的彎矩傳遞系數(shù)取為1/3，以考慮此影響；底層傳遞系數(shù)為1/2。1)將梯形或三角形荷載等效成均布荷載：對梯形荷載：gAB'α=al=1800對三角形荷載：g各桿的固端彎矩利用結構對稱性取二分之一計算：MAB=頂層：ggMM中間與底層：ggM2)用彎矩分配法計算結構固端彎矩：頂層彎矩分配法計算過程如圖4.8所示，彎矩圖如圖4.9所示。圖4.8頂層彎矩分配過程圖4.9頂層彎矩圖〔kN·m〕中間層彎矩分配法計算過程如圖4.10所示，彎矩圖如圖4.11所示。圖4.10中間層彎矩分配過程圖4.11中間層彎矩圖〔kN·m〕底層彎矩分配法計算過程如圖4.12所示；彎矩圖如圖4.13所示。圖4.12底層彎矩分配過程圖4.13底層彎矩圖〔kN·m〕3)框架在恒荷載作用下的內力圖疊加各層彎矩圖，為提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配進行修正，修正后恒荷載作用下整個結構彎矩圖如圖4.14所示。并進而得到框架各梁的剪力圖和柱軸力圖〔圖4.15〕以及柱剪力圖〔圖4.16〕。注：M跨中V右=圖4.14恒載作用下的彎矩圖〔kN·m〕圖4.15恒載作用下梁的剪力和柱軸力圖〔kN〕注：柱軸力考慮了自重，括號內值為調到梁端柱邊值V圖4.16恒載作用下柱的剪力圖〔kN〕彎矩調幅將框架在恒荷載作用下調幅，并根據公式M'=M-V'b2圖4.17框架梁在恒載作用下經調幅并算至柱邊截面的彎矩〔kN·m〕2．活荷載作用下的內力計算——分層法除底層柱下端是固端外，其余各層柱各節(jié)點均有一定程度的轉動，假定為固端會產生的一定的誤差，故除底層柱外，各層柱的線剛度乘以0.9；定向支座處的線剛度取一半；除底層柱以外的其他各層柱的彎矩傳遞系數(shù)取為1/3，以考慮此影響；底層傳遞系數(shù)為1/2。1)將梯形或三角形荷載等效成均布荷載：對梯形荷載：pAB'α=al=1800對三角形荷載：p各桿的固端彎矩利用結構對稱性取二分之一計算：MAB=頂層：ppM中間與底層：ppM2)用彎矩分配法計算結構固端彎矩：頂層彎矩分配法計算過程如圖4.18所示；彎矩圖如4.19所示。圖4.18頂層彎矩分配過程圖4.19頂層彎矩圖〔kN·m〕中間層彎矩分配法計算過程如圖4.20所示，彎矩圖如圖4.21所示。圖4.20中間層彎矩分配過程圖4.21中間層彎矩圖〔kN·m〕底層彎矩分配法計算過程如圖4.22所示；彎矩圖如圖4.23所示。圖4.22底層彎矩分配過程圖4.23底層彎矩圖〔kN·m〕3)框架在活荷載作用下的內力圖疊加各層彎矩圖，為提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配進行修正，修正后活荷載作用下整個結構彎矩圖如圖4.24所示。并進而得到框架各梁的剪力圖和柱軸力圖〔圖4.25〕以及柱剪力圖〔圖4.26〕。注：M跨中V右=圖4.24活荷載作用下的彎矩圖〔kN·m〕圖4.25活荷載作用下梁的剪力和柱軸力圖〔kN〕注：括號內值為調到梁端柱邊值V圖4.26活荷載作用下柱的剪力圖〔kN〕4〕彎矩調幅將框架在恒荷載作用下調幅，并根據公式M'=M-V'b2圖4.27框架梁在活荷載作用下經調幅并算至柱邊截面的彎矩〔kN·m〕4.5.4水平地震作用下結構的內力計算——D值法1)設計資料Ⅱ類場地；南京地區(qū)，7度設防；所以設計根本地震加速度為0.1g，設計地震分組為第一組；特征周期為0.35s；因建筑總高小于30m2〕建筑布局圖由于建筑設抗震縫，故取抗震縫右邊作為獨立體進行抗震計算，如圖4.28和圖4.29所示。圖4.28結構抗震設計建筑布局圖3)重力荷載代表值計算：按《抗震標準》規(guī)定：樓面均布活荷載的組合系數(shù)取0.5，屋面活荷載不予考慮，屋面雪荷載的組合系數(shù)取0.5。多自由度體系各質點的重力荷載代表值Gi取本層樓面重力荷載代表值和相鄰層層間墻、柱全部重力荷載代表值的一半之和，即：Gi=i層樓面重力荷載代表值+[(i+1)層墻、柱重量+(i-1)層墻、柱重量]/2圖4.2912軸線處剖面圖計算過程如下：女兒墻及其粉刷：0.9×(36×2+16.4)×0.24×19+(36×2+16.4)×2×0.9×0.02×17=416.89kN各層梁重及其粉刷：4.09×16.4×11+(13.50+1.22)×10×4=1326.64kN4/3/2層柱重及其粉刷：0.4×0.4×3.3×25×44+[(0.4+0.4)×2×44－0.24×2×8－0.24×3×36]×0.02×3.3×17＝626.40kN1層柱重及其粉刷：0.4×0.4×4.25×25×44+[(0.4+0.4)×2×44－0.24×2×11－0.24×3×32]×0.02×4.25×17＝808.81kN4/3/2層墻重及其粉刷：橫墻重：0.24×=2212.75kN縱墻重：=1986.38kN扣除門洞加上門重：-2.1×0.9×扣除窗洞加上窗重：-=-259.67kN小計：3782.89kN1層墻重及其粉刷：橫墻重：0.24×=2857.42kN縱墻重：=2547.58kN扣除門洞加上門重：-=-212.68kN扣除窗洞加上窗重：-=-233.04kN小計：4959.28kN每層樓梯重：梯段板：120mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板：0.12×25=3.0kN/m220mm厚紙筋石灰抹底：0.02×17=0.34kN/m2合計：3.34kN/m2梯段板重：3.34×1.62×2×3.09=33.44kN平臺板〔同樓板〕：4.47kN/m2平臺板重：4.47×3.6×7-2.7平臺梁重及粉刷：[0.3×0.2×3.6×25+(0.3－0.1)×2×0.02×3.6×17+0.2×0.02×3.6×17]×3=18.40kN臺階重：0.27×0.15×0.5×1.62×25×22=18.04kN小計：139.08kN樓面荷載：恒荷載×1.0+活荷載×0.5屋面荷載：恒荷載×1.0+雪荷載×0.54.43×1.0+0.65×0.54/3/2層：4.47×1.0+3.0×0.5=3346.34kN樓梯：139.08+3.6×7×2.5×0.5=170.58kN從而：G4=416.89+1326.64+3782.89/2+4959.28+626.40/2=8907.46kNG3=1326.64+626.40+3782.89+3346.34+170.58/2=9167.56kNG2=1326.64+626.40+3782.89+3346.34+170.58=9252.85kNG1=1326.64+626.40/2+808.81/2+3782.89/2+4959.28/2+3782.89+170.58=10368.80kN總重力荷載代表值：G=8907.46+9167.56+9252.85+10368.80=37697kN，如圖4.30所示。圖4.30結構重力荷載代表值4)梁、柱剛度計算C30的混凝土的彈性模量E梁的剛度：考慮現(xiàn)澆樓板的影響，計算結果列于表4.4。表4.4梁剛度計算部位截面b×h(mm)L(m)矩形截面慣性矩(10-3邊框架中框架I(10-3i(10I(10-3i(10邊跨梁250×6007.04.56.752.899.03.86中跨梁250×6002.44.56.758.449.011.25柱的剛度：計算結果列于表4.5。表4.5柱剛度計算部位b×h(mm)柱高H(m)I(10-3i(10一般層400×4003.32.131.94底層400×4004.252.131.50橫向框架柱側移剛度D值計算結果見表4.6表4.6橫向框架柱側移剛度D值計算層數(shù)層高(m)柱號根數(shù)i（12i=αD=α?D(102-43.3141.941.1021.490.430.91960.0262181.990.501.069345.840.741.5824187.790.801.71014.25141.500.6641.930.620.61833.5942182.570.670.667347.550.840.83741810.070.880.876注：2-4層α=i2+i，15)橫向框架自振周期計算：假想頂點側移為μT，計算結果列于表4.7表4.7假想頂點側移μT層次GGD(10μiμ48907.468907.4660.0260.01480.202639167.5618075.0260.0260.03010.187829252.8527327.8760.0260.04550.1577110368.8037696.6733.5940.11220.1122結構根本自振周期考慮非結構墻影響的折減系數(shù)αT6)橫向水平地震作用和樓層剪力計算：根據設計資料，南京地區(qū)設防烈度7度，Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組，查表得：αmax=0.08，α由于1.4Tg=0.49sδ結構總水平地震作用效應標準值為：F頂部附加水平地震作用為：?各樓層水平地震作用：F頂部附加水平地震作用?Fn只參加主體結構頂層〔第四層〕。樓層水平剪力計算結果見表表4.8各層水平地震作用標準值及樓層剪力樓層層高(m)H(m)G(kN)G(kN·m)GF(kN)層間剪力Vi(43.314.158907.46126040.560.371705.98705.9833.310.859167.5699468.030.293484.601190.5823.37.559252.8569859.020.206340.711531.2914.254.2510368.8044067.400.130215.011746.307)多遇地震作用下結構變形驗算：結構在多遇地震作用下的變形驗算如表4.9所示。表4.9彈性變形驗算樓層層間剪力Vi(層間剛度Di(層間位移?(cm)層間相對彈性轉角?(10-4框架側移驗算4705.986002600.1181μ=μ滿足要求31190.586002600.198121531.296002600.255111746.303359400.52018)在水平地震作用下框架內力分析：以選定的12軸線框架為例進行內力計算。計算結果列于表4.10中；圖4.31到圖4.34為左震作用下的框架內力圖。注：y=y0+y表4.10地震作用下的框架內力計算VVVVDD=V=12.71i=1.99y=0.40MMDD=V=19.77i=7.79y=0.45MMDD=V=21.43i=1.99y=0.45MMDD=V=33.34i=7.79y=0.50MMDD=V=27.56i=1.99y=0.50MMDD=V=42.88ki=7.79y=0.50MMDD=V=34.93i=2.57y=0.55MMDD=V=45.40i=10.07y=0.55MM圖4.31左震作用下的彎矩圖〔kN·m〕圖4.32左震作用下的剪力圖和軸力圖〔kN〕圖4.33左震作用下梁上彎矩調至梁端〔kN·m〕圖4.34左震作用下柱的剪力圖〔kN〕4.5.5內力組合本章中單位統(tǒng)一為：彎矩kN?m，剪力kN，軸力kN。1.框架梁的內力組合1)本設計考慮：a)水平地震與重力荷載代表值的組合，S=b)永久荷載與可變荷載的組合，S=其中，重力荷載代表值表達式為：G=Gk——恒荷載標準值；Qik——第i個可變荷載標準值；ΨQi——第i個可變荷載的組合值系數(shù)，屋面活荷載不計入，雪荷載和樓面活荷載均為0.5。c)考慮到地震有左震和右震兩種情況，所以分為：S=1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEhkl；S=1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEhkr。d)本設計，活載為屋面均布雪荷載的情況。e)由于建筑物處于南京地區(qū)，且建筑總高較低，所以根據《抗震標準》，在考慮水平地震作用的情況下，可不考慮風荷載的作用。那么在以下組合中風荷載內力未參與，僅考慮分別由恒荷載和活荷載控制的兩種組合，即：S=1.35SGk+0.7×1.4SQk；S=1.2SGk+1.4SQk2)梁的不利組合：梁端負彎矩，取-M=-γ梁端正彎矩，取M=1.3梁端剪力，取V=梁跨中正彎矩，取M根據標準查表，取承載力抗震調整系數(shù)γRE=0.75〔彎矩〕，γRE3)梁的控制截面：為梁端柱邊及跨中，每層梁取5個控制截面；如圖4.35所示：框架梁的內力組合過程見表4.11和表4.12。圖4.352~4層梁控制截面圖2.框架內力組合框架柱是偏心受壓構件，主要內力為軸力和彎矩。采用對稱配筋?？紤]三種組合：恒載為主的組合；活載為主的組合；以及有地震力參與的組合。其中地震力分左震和右震兩種情況。柱的控制界面如圖4.36所示：本設計不考慮風載的作用。內力組合過程見表4.13。圖4.36柱控制截面圖表4.11框架梁的彎矩組合表〔kN·m〕樓層截面恒載SGk活載SQk左震SEkl右震SEkr0.75×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]0.75×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk梁端正彎矩支座正彎矩設計值支座負彎矩、跨中正彎矩設計值1.3SEkl+1.0(SGk+0.5SQk)1.3SEkr+1.0(SGk+0.5SQk)四1-17.96-3.1524.18-24.185.99-41.16-25.96-27.3311.90-50.97無-41.16268.457.278.01-8.0172.6957.0792.3299.5399.533-43.45-4.86-8.198.19-49.28-33.31-58.94-63.42-56.53-35.23無-63.424-37.33-3.3422.26-22.26-13.40-56.80-49.47-53.67-10.06-67.94無-56.805-31.97-2.8500-30.06-30.06-42.35-45.95-45.95三1-45.15-13.2853.47-53.475.52-98.74-72.77-73.9717.72-121.3017.72-98.742116.1634.1617.08-17.08136.57103.26187.22190.29190.293-76.23-22.50-19.3419.34-97.59-59.88-122.98-124.96-112.62-62.34無-124.964-55.95-16.4752.35-52.35-6.73-108.81-90.20-91.673.87-132.243.87-108.815-50.55-14.6000-52.07-52.07-81.10-82.55-82.55二1-45.38-13.3574.16-74.1625.46-119.16-73.15-74.3544.35-148.4644.35-119.162116.0634.1422.59-22.59141.8497.79187.07190.14190.143-76.20-22.48-29.0029.00-106.97-50.42-122.91-124.90-125.14-49.74無-124.904-55.79-16.4278.03-78.0318.48-133.68-89.94-91.4137.44-165.4437.44-133.685-50.39-14.5500-51.90-51.90-80.84-82.29-82.29一1-39.21-11.47107.91-107.9164.76-145.66-63.11-64.1795.34-185.2395.34-145.662119.5135.0636.01-36.01158.4588.23192.50195.70195.703-75.47-22.51-35.9035.90-113.06-43.05-122.08-123.94-133.40-40.06無-123.944-62.68-18.0397.77-97.7730.80-159.85-100.46-102.2955.41-198.8055.41-159.855-57.28-16.1600-58.82-58.82-91.36-93.16-93.16表4.12框架梁的梁端剪力組合表(γRE=0.85)樓層截面恒載SGk活載SQk左震SEkl右震SEkr0.85×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]0.85×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk剪力設計值V(kN)四152.226.51-4.904.9051.1762.0071.7876.8876.883-64.97-7.16-4.904.90-75.33-64.51-87.99-94.73-94.73410.730.98-22.2622.26-13.1536.0414.2515.4536.04三1101.2029.78-11.0311.03106.22130.60163.13165.80165.803-113.16-33.32-11.0311.03-144.60-120.23-182.44-185.42-185.42410.803.75-52.3552.35-44.9270.7818.2118.2670.78二1101.2529.79-15.6315.63101.20135.74163.21165.88165.883-113.11-33.31-15.6315.63-149.63-115.09-182.37-185.34-185.34410.803.75-78.0378.03-73.2999.1518.2118.2699.15一1100.2129.43-21.7921.7993.15141.30161.45164.12164.123-114.15-33.67-21.7921.79-157.68-109.53-184.12-187.10-187.10410.803.75-97.7797.77-95.11120.9618.2118.26120.96表4.13框架柱的內力組合表柱號層次截面內力恒載SGk活載SQk左震SEkl右震SEkrγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk∣M∣maxNNmaxMNminM剪力設計值V(KN)A〔D〕4柱頂M36.415.57-25.1625.1610.7459.8151.4954.6159.8154.6110.74-38.91N104.909.03-4.904.9093.70103.25138.52150.46103.25150.4693.70柱底M-35.96-10.5816.78-16.78-20.76-53.49-57.96-58.91-58.91-58.91-20.76N119.099.03-4.904.90106.47116.02155.55169.62169.62169.62106.47V-21.93-4.8912.71-12.71-10.82-38.91-33.16-34.403柱頂M45.7813.46-38.9038.909.3385.1973.7874.9985.1974.999.33-52.66N293.9950.44-15.9315.93271.76302.82423.40446.32302.82446.32271.76柱底M-35.95-10.5831.82-31.82-6.09-68.14-57.95-58.90-68.14-58.90-6.09N308.1850.44-15.9315.93284.53315.59440.43465.47315.59465.47284.53V-24.77-7.2821.43-21.43-5.30-52.66-39.92-40.572柱頂M46.0913.56-45.4745.473.2591.9274.2975.5191.9275.513.25-61.34N483.1391.86-31.5631.56445.38506.93708.36742.25506.93742.25445.38柱底M-41.05-12.0345.47-45.471.97-86.69-66.10-67.21-86.69-67.211.97N497.3291.86-31.5631.56458.15519.70725.39761.40519.70761.40458.15V-26.41-7.7527.56-27.56-0.44-61.34-42.54-43.251柱頂M33.019.67-66.8066.80-31.0799.1953.1554.0499.1954.04-31.07-52.22N671.23132.92-53.3553.35611.90715.94991.561036.42715.941036.42611.90柱底M-16.51-4.8481.65-81.6562.57-96.65-26.59-27.03-96.65-27.0362.57N689.50132.92-53.3553.35628.35732.381013.491061.09732.381061.09628.35V-11.65-3.4134.93-34.9324.98-52.22-18.75-19.07B

(C)4柱頂M-21.21-3.44-35.8835.88-55.6214.35-30.27-32.00-55.62-32.00-55.6236.95N123.3212.73-17.3617.3699.79133.64165.81178.9699.79178.9699.79柱底M22.636.6329.36-29.3651.98-5.2836.4437.0551.9837.0551.98N137.5112.73-17.3617.36112.56146.41182.83198.11112.56198.11112.56V13.283.0519.77-19.7736.95-6.7420.2120.923柱頂M-28.31-8.29-55.0155.01-82.8424.43-45.58-46.34-82.84-46.34-82.8454.88N352.6769.38-58.6858.68291.41405.84520.34544.10291.41544.10291.41柱底M22.606.6255.01-55.0176.95-30.3236.3937.0076.9537.0076.95N366.8669.38-58.6858.68304.18418.61537.36563.25304.18563.25304.18V15.434.5233.34-33.3454.88-18.8024.8425.262柱頂M-28.49-8.35-70.7570.75-98.3839.58-45.88-46.64-98.38-46.64-98.3865.27N581.97126.02-121.08121.08462.43698.54874.79909.16462.43909.16462.43柱底M21.577.2870.75-70.7591.67-46.2936.0836.2591.6736.2591.67N596.16126.02-121.08121.08475.20711.31891.82928.32475.20928.32475.20V15.174.7442.88-42.8865.27-29.4924.8425.121柱頂M-20.26-5.79-86.8386.83-105.5063.82-32.42-33.03-105.50-33.03-105.5058.50N812.31183.02-197.06197.06621.301005.571231.001275.98621.301275.98621.30柱底M10.132.90106.12-106.12113.89-93.0516.2216.52113.8916.52113.89N830.58183.02-197.06197.06637.751022.011252.921300.64637.751300.64637.75V7.152.0445.40-45.4058.50-41.8311.4411.65M以左側受拉為正；N以受壓為正。4.5.6截面設計1．框架梁的截面設計以第一層框架梁AB跨為例計算。彎矩以梁下部受拉為正；上部受拉為負。梁支座處，不考慮下部受拉鋼筋在支座負彎矩作用下的受壓作用，按單筋截面分別計算梁的上下部配筋。梁內縱筋采用HRB335，fy=fy'=300N/mm2，混凝土采用C30α1=1.0，ξbAB、BC跨梁截面尺寸：250mm×600mm1〕正截面受彎承載力計算計算方法:承受負彎矩的支座截面即按梁的矩形截面計算，承受正彎矩的跨中截面按T形截面梁計算。本例中僅樓層梁的跨中彎矩為正彎矩，見表4.11。翼緣寬度bAB跨梁l03BC跨梁l03由于α=1067.85kN?m故按第一類T形截面計算。先計算αs=Mα1fcbh02或單筋截面配筋：γs=1雙筋截面配筋：取ξ=ξbAs'=最小、最大配筋率要求：a)對于支座處：最小配筋率取對于跨中處：最小配筋率取b)最大配筋率：根據標準，三級框架不應大于2.5%計算過程見表4.14。表4.11框架梁的正截面設計層

數(shù)截

面Mmax

(kN?m)b

(mm)h0αsξγsAs=

M/(γsfyh0)As,min

(mm2)選用

鋼筋實配As

(mm2)四1-41.162505650.0360.0370.982247390218509299.5314505650.0150.0150.9925923153187633-63.422505650.0560.0580.9713853902185094-56.802505650.0500.0510.9743443902185095-45.958005650.0130.0130.993273315218509三1-98.742505650.0870.0910.9546113903209412190.2914505650.0290.0290.9856553153187633-124.962505650.1090.1160.8918273903209414-108.812505650.0950.1000.9506763903209415-82.558005650.0230.0230.988493315218509二1-119.162505650.1040.1100.9457443903209412190.1414505650.0290.0290.9856553153187633-124.902505650.1090.1160.8918273903209414-133.682505650.1170.1250.9388413903209415-82.298005650.0230.0230.988491315218509一1-145.662505650.1280.1370.93192339041810172195.7014505650.0300.0300.985117231542012563-123.942505650.1090.1160.89182139041810174-159.852505650.1400.1510.924102139041810175-93.168005650.0260.0260.987557315220628注：αs=M2〕斜截面受剪承載力計算由剪力組合表可看出整榀框架梁端最大的剪力設計值為187.10kN。根據標準，三級框架取梁端剪力增大系數(shù)1.1，那么Vmax＝187.10×1.1＝205.81KN驗算截面尺寸：經計算，樓層梁、走道梁均屬于厚腹梁，所以：0.25故截面尺寸滿足要求。斜截面受剪承載力驗算：考慮在反復荷載作用下，混凝土斜截面強度有所降低，根據抗震標準，應乘以0.8的折減系數(shù)，所以斜截面受剪承載力以下式驗算：=1\*GB3①假設γREVb-0.42三級抗震等級要求，箍筋直徑不小于8mm非加密區(qū)選配雙肢箍Φ8@200ρρ加密區(qū)選配雙肢箍Φ8@100ρ=2\*GB3②假設γREVb(假設非加密區(qū)AsvS計算過程見表4.12。表4.12梁斜截面配筋計算表(Φ代表HPB235鋼筋)層數(shù)截面V(KN)1.1V(KN)b(mm)h0(mm)0.42ftbh0(KN)Asv/S

(mm)加密區(qū)箍筋非加密區(qū)箍筋選配箍筋ρsv(%)選配鋼筋ρsv(%)四176.8884.5725056584.83<0Φ8@1000.40Φ8@2000.21394.73104.2025056584.830.131Φ8@1000.40Φ8@2000.21436.0439.6425056584.83<0Φ8@1000.40Φ8@2000.21三1165.80182.3825056584.830.658Φ8@1000.40Φ8@2000.213185.42203.9625056584.830.803Φ8@1000.40Φ8@2000.21470.7877.8625056584.83<0Φ8@1000.40Φ8@2000.21二1165.88182.4725056584.830.658Φ8@1000.40Φ8@2000.213185.34203.8725056584.830.803Φ8@1000.40Φ8@2000.21499.15109.0725056584.830.163Φ8@1000.40Φ8@2000.21一1164.12180.5325056584.830.645Φ8@1000.40Φ8@2000.213187.10205.8125056584.830.816Φ8@1000.40Φ8@2000.214120.96133.0625056584.830.325Φ8@1000.40Φ8@2000.212．框架柱的截面設計由內力組合表中的內力組合值可以選出最不利內力來進行截面配筋計算，分別為：|Mmax︱對應的N和V；Nmax對應的M和V；Nmin對應的M和V。選出這三組數(shù)據之后，計算出三組配筋量，選取配筋最大的那組進行配筋。1〕設計參數(shù)：混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，縱向受力鋼筋選用HRB335〔fy=fy'柱的截面尺寸為400×400。取as=as'=35mm2〕抗震構造要求：a)抗震調整系數(shù)：當軸壓比小于0.15時，當軸壓比大于0.15時，γb)三級抗震設防要求，框架柱縱筋最小配筋百分率應滿足：0.7%那么As,min=0.007×400×400=1120mm2剪壓比和軸壓比驗算：根據《抗震標準》，三級框架的軸壓比N/(bh0fc)≤0.9；為防止柱截面的剪壓比過大，在箍筋屈服前混凝土過早的發(fā)生剪切破壞，對于：剪跨比λ=M/(Vh0)>2的矩形截面框架柱，其剪壓比γRE剪跨比λ≤2時，剪壓比γRE軸壓比以及剪壓比驗算過程見表4.13。表4.13剪壓比、軸壓比驗算表柱號bh0MmaxVcNmaxλ軸壓比剪壓比λv(mm)(mm)(kN?m)(kN)(kN)A40036559.8138.91169.624.2110.0810.0140.060B40036555.6236.95198.114.1240.0950.0130.060A40036585.1952.66465.474.4320.2190.0200.060B40036582.8454.88563.254.1360.2700.0210.060A40036591.9261.34761.404.1060.3650.0240.067B40036598.3865.27928.324.1300.4450.0250.079A40036599.1952.221061.095.2040.5080.0200.092B400365113.8958.501300.645.3340.6230.0220.115由上表可知，所有軸壓比均小于0.9，所有剪跨比均大于2，剪壓比均小于0.2所以均符合要求。4〕正截面承載力計算說明：按“強柱弱梁”原那么計算柱的配筋。根據《抗震標準》規(guī)定，柱端組合的彎矩設計值應符合ΣMc=ηcΣMb，三級框架，取=1.1，節(jié)點上下柱端的彎矩設計值根據彎矩按彈性分析分配。不考慮柱底彎矩的增大。計算附加偏心距ea=max偏心距ea可以求得初始偏心距：計算偏心受壓構件截面曲率修正系數(shù)并判斷是否滿足要求：ζ1=0.5fcAc)計算偏心距增大系數(shù)：ηd)計算軸力作用點到受拉鋼筋的距離：e=因采用對稱配筋，故截面兩側的配筋相同，即AS=e)計算受壓區(qū)計算高度x并根據x與ξbh0的大小關系判斷大小偏心受壓，在本框架中當x=ξA當x=Af)配筋率應滿足：單側配筋率為A柱總截面配筋率為A柱正截面計算過程以及配筋見表4.14和表4.15。表4.14框架柱正截面配筋計算表1層次柱號部位M(KN·m)N(kN)調整彎矩MHl0l0/he0

(mm)ei

(mm)ζ1ζ2ηηei

(mm)x

(mm)e

(mm)xb=ξbh0

(mm)偏心類型(KN·m)(mm)(mm)四A柱頂Mmax59.81N103.2565.7913300412510.313637.20657.201.01.01.042684.8013.54849.80200.75大M10.74Nmin93.7011.8143300412510.313126.08146.081.01.01.190173.8412.29338.84200.75大M54.61Nmax150.4660.0713300412510.313399.25419.251.01.01.066448.1819.73613.18200.75大柱底Mmax58.91N169.6264.8013300412510.313382.04402.041.01.01.069429.7822.24594.78200.75大M20.76Nmin106.4722.8363300412510.313214.48234.481.01.01.118262.1513.96427.15200.75大M58.91Nmax169.6264.8013300412510.313382.04402.041.01.01.069429.7822.24594.78200.75大B柱頂Mmax55.62N99.7961.1823300412510.313613.11633.111.01.01.044660.9713.08825.97200.75大M55.62Nmin99.7961.1823300412510.313613.11633.111.01.01.044660.9713.08825.97200.75大M32.00Nmax178.9635.2003300412510.313196.69216.691.01.01.128244.4323.47409.43200.75大柱底Mmax51.98N112.5657.1783300412510.313507.98527.981.01.01.053555.9614.76720.96200.75大M51.98Nmin112.5657.1783300412510.313507.98527.981.01.01.053555.9614.76720.96200.75大M37.05Nmax198.1140.7553300412510.313205.72225.721.01.01.123253.4825.98418.48200.75大三A柱頂Mmax85.19N302.8293.7093300412510.313309.45329.451.01.01.084357.1242.35522.12200.75大M9.33Nmin271.7610.2633300412510.31337.7657.761.01.01.48085.4838.01250.48200.75大M74.99Nmax446.3282.4893300412510.313184.82204.821.01.01.135232.4762.42397.47200.75大柱底Mmax68.14N315.5974.9543300412510.313237.50257.501.01.01.108285.3144.14450.31200.75大M6.09Nmin284.536.6993300412510.31323.5443.541.01.01.63771.2739.79236.27200.75大M58.90Nmax465.4764.7903300412510.313139.19159.191.01.01.174186.8965.10351.89200.75大B柱頂Mmax82.84N291.4191.1243300412510.313312.70332.701.01.01.083360.3140.76525.31200.75大M82.84Nmin291.4191.1243300412510.313312.70332.701.01.01.083360.3140.76525.31200.75大M46.34Nmax544.1050.9743300412510.31393.68113.681.01.01.244141.4276.10306.42200.75大柱底Mmax76.95N304.1884.6453300412510.313278.27298.271.01.01.093326.0142.54491.01200.75大M76.95Nmin304.1884.6453300412510.313278.27298.271.01.01.093326.0142.54491.01200.75大M37.00Nmax563.2540.7003300412510.31372.2692.261.01.01.301120.0378.78285.03200.75大層次柱號部位M(KN·m)N(kN)調整彎矩MHl0l0/he0

(mm)ei

(mm)ζ1ζ2ηηei

(mm)x

(mm)e

(mm)xb=ξbh0

(mm)偏心類型(KN·m)(mm)(mm)二A柱頂Mmax91.92N506.93101.1123300412510.313199.46219.461.01.01.126247.1170.90412.11200.75大M3.25Nmin445.383.5753300412510.3138.0328.031.01.01.98955.7562.29220.75200.75大M75.51Nmax742.2583.0613300412510.313111.90131.901.01.01.210159.60103.81324.60200.75大柱底Mmax86.69N519.7095.3593300412510.313183.49203.491.01.01.151234.2272.69399.22200.75大M1.97Nmin458.152.1673300412510.3134.7324.731.01.02.12152.4564.08217.45200.75大M67.21Nmax761.4073.9313300412510.31397.10117.101.01.01.237144.85106.49309.85200.75大B柱頂Mmax98.38N462.43108.2183300412510.313234.02254.021.01.01.109281.7164.68446.71200.75大M98.38Nmin462.43108.2183300412510.313234.02254.021.01.01.109281.7164.68446.71200.75大M46.64Nmax909.1651.3043300412510.31356.4376.431.01.01.363104.17127.16269.17200.75大柱底Mmax91.67N475.20100.8373300412510.313212.20232.201.01.01.119259.8366.46424.83200.75大M91.67Nmin475.20100.8373300412510.313212.20232.201.01.01.119259.8366.46424.83200.75大M36.25Nmax928.3239.8753300412510.31342.9562.951.01.01.44090.65129.83255.65200.75大一A柱頂Mmax99.19N715.94109.1094250425010.625152.40172.401.01.01.171201.88100.13366.88200.75大M31.07Nmin611.9034.1774250425010.62555.8575.851.01.01.388105.2885.58270.28200.75大M54.04Nmax1036.4259.4444250425010.62557.3677.361.01.01.380106.76144.95271.76200.75大柱底Mmax96.65N732.38106.3154250425010.625145.16165.161.01.01.178194.56102.43359.56200.75大M62.57Nmin628.3568.8274250425010.625109.54129.541.01.01.227158.9587.88323.95200.75大M27.03Nmax1061.0929.7334250425010.62528.0248.021.01.01.61377.46148.40242.46200.75大B柱頂Mmax105.50N621.30116.0504250425010.625186.79206.791.01.01.142236.1586.90401.15200.75大M105.50Nmin621.30116.0504250425010.625186.79206.791.01.01.142236.1586.90401.15200.75大M33.03Nmax1275.9836.3334250425010.62528.4748.471.01.01.60777.89178.46242.89200.75大柱底Mmax113.89N637.75125.2794250425010.625196.44216.441.01.01.136245.8889.20410.88200.75大M113.89Nmin637.75125.2794250425010.625196.44216.441.01.01.136245.8889.20410.88200.75大M16.52Nmax1300.6418.1724250425010.62513.9733.971.01.01.86663.39181.82228.39200.75大表4.15框架柱正截面配筋計算表2層次柱號部位X(mm)小偏心ξ修正N〔kN〕e(mm)AS=A(mm2)配筋實有As=As(mm2)配筋率%單側配筋率%四A柱頂13.540.037103.25849.803843166031.010.37712.290.03493.70338.84-1419.730.054150.46613.18294柱底22.240.061169.62594.7831013.960.038106.47427.155622.240.061169.62594.78310B柱頂13.080.03699.79825.973543166031.010.37713.080.03699.79825.9735423.470.064178.96409.4376柱底14.760.040112.56720.9631014.760.040112.56720.9631025.980.071198.11418.48100三A柱頂42.350.116302.82522.124363166031.010.37738.010.104271.76250.48-21062.420.171446.32397.47230柱底44.140.121315.59450.3127439.790.109284.53236.27-25065.100.178465.47351.8973B柱頂40.760.112291.41525.314253166031.010.37740.760.112291.41525.3142576.100.208544.10306.42-90柱底42.540.117304.18491.0136242.540.117