水吸收二氧化硫填料吸收塔課程設計

東營職業(yè)學院化工原理課程設計題目：處理量為2500m3/h水吸收二氧化硫過程填料吸收塔的設計。教學院化工與材料工程學院專業(yè)班級石油化工生產(chǎn)技術學生姓名學生學號08110430指導教師郭合倉2014年06月01日化工原理課程設計任務書專業(yè)石油化工生產(chǎn)技術班級設計人一．設計題目處理量為2500m3/h水吸收二氧化硫過程填料吸收塔的設計二．原始數(shù)據(jù)及條件生產(chǎn)能力：年處理空氣—二氧化硫混合氣2.3萬噸〔開工率300天／年〕。原料：二氧化硫含量為5%〔摩爾分率，下同〕的常溫氣體。別離要求：塔頂二氧化硫含量不高于0.26%。塔底二氧化硫含量不低于0.1%。建廠地址：河南省永城市。三．設計要求〔一〕編制一份設計說明書，主要內(nèi)容包括:1.摘要；2.流程確實定和說明〔附流程簡圖〕；3.生產(chǎn)條件確實定和說明；4.吸收塔的設計計算；5.附屬設備的選型和計算；6.設計結果列表；7.設計結果的討論和說明；8.主要符號說明；9.注明參考和使用過的文獻資料；10.結束語(二)繪制一個帶控制點的工藝流程圖。〔三〕繪制吸收塔的工藝條件圖。四．設計日期：2010年11月22日至2010年12月15日目錄摘要.……………………..……...…=4\*ROMANIV第一章緒論……………………….……………11.1吸收技術概況…………………….……..11.2吸收設備開展……………………...……11.3吸收在工業(yè)生產(chǎn)中的應用………….……………...…3第二章吸收塔的設計方案…………………...…….……42.1吸收劑的選擇………..…………….……42.2吸收流程選擇…………….…….…….…52.2.1吸收工藝流程確實定………………..…………52.2.2吸收工藝流程圖及工藝過程說明……..…….62.3吸收塔設備及填料的選擇……………72.3.1吸收塔設備的選擇……………………...………72.3.2填料的選擇………….………..…..82.4吸收劑再生方法的選擇…………………….….…….102.5操作參數(shù)的選擇………………….……112.5.1操作溫度確實定…………………….………….112.5.2操作壓強確實定………………….………….…11第三章吸收塔工藝條件的計算…………………..….123.1根底物性數(shù)據(jù)………………………….123.1.1液相物性數(shù)據(jù)…………………..123.1.2氣相物性數(shù)據(jù)………………..…123.1.3氣液兩相平衡時的數(shù)據(jù)…………...………….123.2物料衡算………………..123.3填料塔的工藝尺寸計算…………………….………..133.3.1塔徑的計算…………….………..133.3.2泛點率校核和填料規(guī)格………………...…….143.3.3液體噴淋密度校核……………………...……..153.4填料層高度計算………...………....…..153.4.1傳質單元數(shù)的計算……………….……..……..153.4.2傳質單元高度的計算…………….…...………………..……...163.4.3填料層高度的計算………………….……..…..173.5填料塔附屬高度的計算……………….….……..…..183.6液體分布器的簡要設計……………..183.6.1液體分布器的選型………...…………………..183.6.2分布點密度及布液孔數(shù)的計算………….….193.6.3塔底液體保持管高度的計算………………..203.7其他附屬塔內(nèi)件的選擇……………..213.7.1填料支撐板……………….…….213.7.2填料壓緊裝置與床層限制板……………..…213.7.3氣體進出口裝置與排液裝置……………..…213.8流體力學參數(shù)計算………………...…223.8.1填料層壓力降的計算……………..…………..223.8.2泛點率…………………………...233.8.3氣體動能因子…………………..233.9附屬設備的計算與選擇………………………..……233.9.1吸收塔主要接管的尺寸計算…………………..……….……233.9.2離心泵的計算與選擇……………..………..…24工藝設計計算結果匯總與主要符號說明…………………...............................……26設計方案討論…………………………..………31附錄〔計算程序及有關圖表〕…………32參考文獻……………………….……..…………..34結束語………………….……….…35帶控制點的工藝流程圖………………..…..36設備條件圖…………………...…37化工原理課程設計教師評分表………….38摘要吸收是利用混合氣體中各組分在液體中的溶解度的差異來別離氣態(tài)均相混合物的一種單元操作。在化工生產(chǎn)中主要用于原料氣的凈化，有用組分的回收等。氣液兩相的別離是通過它們密切的接觸進行的，在正常操作下，氣相為連續(xù)相而液相為分散相，氣相組成呈連續(xù)變化，氣相中的成分逐漸被別離出來。填料塔是氣液呈連續(xù)性接觸的氣液傳質設備，屬微分接觸逆流操作過程。塔的底部有支撐板用來支撐填料，并允許氣液通過。支撐板上的填料有整砌和亂堆兩種方式。填料層的上方有液體分布裝置，從而使液體均勻噴灑于填料層上。填料層的空隙率超過90%，一般液泛點較高，單位塔截面積上填料塔的生產(chǎn)能力較高，研究說明，在壓力小于0.3MPa時，填料塔的別離效率明顯優(yōu)于板式塔。這次課程設計的任務是用水吸收空氣中的二氧化硫，然后再進行解吸處理得到二氧化硫。要求設計包括塔徑、填料塔高度、塔管的尺寸等，需要通過物料衡算得到所需要的根底數(shù)據(jù)，然后進行所需尺寸的計算得到各種設計參數(shù)，為圖的繪制打根底，提供數(shù)據(jù)參考。第一章緒論1.。1吸收技術概況當氣體混合物與適當?shù)囊后w接觸，氣體中的一個或者幾個組分溶解與液體中，而不能溶解的組分仍留在氣體中，使氣體得以別離。吸收過程是化工生產(chǎn)中常用的氣體混合物的別離操作，其根本原理是利用混合物中各組分在特定的液體吸收劑中的溶解度不同，實現(xiàn)各組分別離的單元操作。實際生產(chǎn)中，吸收過程所用的吸收劑常需回收利用，故一般來說，完整的吸收過程應包括吸收和解吸兩局部，因而在設計上應將兩局部綜合考慮，才能得到較為理想的設計結果。作為吸收過程的工藝設計，其一般性問題是在給定混合氣體處理量、混合氣體組成、溫度、壓力以及別離要求的條件下，完成以下工作：〔1〕根據(jù)給定的別離任務，確定吸收方案；〔2〕根據(jù)流程進行過程的物料和熱量衡算，確定工藝參數(shù)；〔3〕依據(jù)物料及熱量衡算進行過程的設備選型或設備設計；〔4〕繪制工藝流程圖及主要設備的工藝條件圖；〔5〕編寫工藝設計說明書。1.2吸收設備開展在吸收過程中，質量交換是在兩相接觸面上進行的。因此，吸收設備應具有較大的氣液接觸面，按吸收外表的形成方式，吸收設備可分為以下幾類：〔1〕外表吸收器吸收器中兩相間的接觸面是靜止液面〔外表吸收器本身的液面〕或流動的液膜外表〔膜式吸收器〕。這類設備中的接觸外表在相當大的程度上決定于吸收器構件的幾何外表。這類設備還可分為以下幾種根本類型：水平液面的外表吸收器：在這類吸收器中，氣體在靜止不動或緩慢流動的液面上通過，液面即為傳質外表，由于傳質外表不大，所以此種外表吸收器只適用于生產(chǎn)規(guī)模較小的場合。通常將假設干個氣液逆流運動的吸收器串聯(lián)起來使用。為了能使液體自流，可將吸收器排列成階梯式，即沿流體的流向，后一個吸收器低于前一個吸收器。水平液面的外表吸收器的效率極低，現(xiàn)在應用已很有限。只有從體積量不大的氣體中吸收易溶組分，并同時需要散除熱量的情況下才采用它們。這類吸收器有時還用于吸收高濃度氣體混合物中的某些組分。液膜吸收器：在液膜吸收器中，氣液兩相在流動的液膜外表上接觸。液膜是沿著圓管或平板的縱向外表流動的。有三種類型的液膜吸收器：列管式吸收器：液膜沿垂直圓管的內(nèi)壁流動；板狀填料吸收器：填料是一些平行的薄板，液膜沿垂直薄板的兩測流動；升膜式吸收器：液膜向上〔反向〕流動。目前，液膜吸收器應用比擬少，其中最常見的是列管式吸收器，常用于從高濃度氣體混合物同時取出熱量的易溶氣體〔氯化氫，二氧化硫〕的吸收。填料吸收器填料吸收器是裝有各種不同形狀填料的塔。噴淋液體沿填料外表流下，氣液兩相主要在填料的潤濕外表上接觸。設備單位體積內(nèi)的填料外表積可以相當大，因此，能在較小的體積內(nèi)得到很大的傳質外表。但在很多情況下，填料的活性接觸外表小于其幾何外表。填料吸收器：填料吸收器一般作成塔狀，塔內(nèi)裝有支撐板，板上堆放填料層。噴淋的液體通過分布器灑向填料。在吸收器內(nèi)，填料在整個塔內(nèi)堆成一個整體。有時也將填料裝成幾層，每層的下邊都設有單獨的支撐板。當填料分層堆放時，層與層之間常裝有液體再分布裝置。在填料吸收器中，氣體和液體的運動經(jīng)常是逆流的。而很少采用并流操作。但近年來對在高氣速條件下操作的并流填料吸收器給予另外很大的關注。在這樣高的氣速下，不但可以強化過程和縮小設備尺寸，而且并流的阻力降也要比逆流時顯著降低。這樣高的氣速在逆流時因為會造成液泛，是不可能到達的。如果兩相的運動方向對推動力沒有明顯的影響，就可以采用這種并流吸收器。填料吸收器的缺乏之處是難于除去吸收過程中的熱量。通常使用外接冷卻器的方法循環(huán)排走熱量。曾有人提出在填料層中間安裝冷卻組件從內(nèi)部除熱的設想，但這種結構的吸收器沒有得到推廣。機械液膜吸收器：機械液膜吸收器可分為兩類。在第一類設備中，機械作用用來生成和保持液膜。屬于這一類的有圓盤式液膜吸收器。當圓盤轉到液面上方時，便被生成的液膜所覆蓋，吸收過程就在這一層液膜外表上進行。圓盤的圓周速度為0.2～0.3米/秒。這種吸收器的傳質系數(shù)與填料吸收器相近。第一類設備沒有什么明顯的優(yōu)點，并由于有轉動部件的存在而使結構復雜化，同時還增加了能量消耗。因此這類設備沒有得到推廣。第二類設備的實用意義較大。在這類設備中，轉子的轉動用來使兩相混合，促使傳質過程得到強化。這種設備稱之為“轉子液膜塔”，常用于熱穩(wěn)定性較差物質的精餾。顯然，這種設備也可用于吸收操作?！?〕鼓泡吸收器在這種吸收器中，接觸外表是隨氣流而擴展。在液體中呈小氣泡和噴射狀態(tài)分布。這樣的氣體運動〔鼓泡〕是以其通過充滿液體的設備〔連續(xù)的鼓泡〕或通過具有不同形式塔板的塔來實現(xiàn)。在充填填料的吸收器中，也可看到氣體和液體相互作用的特征。這一類吸收器也包括以機械攪拌混合液體的鼓泡吸收器。鼓泡吸收器中，接觸外表是由流體動力狀態(tài)〔氣體和液體的流量〕所決定的?！?〕噴灑吸收器噴灑吸收器中的接觸外表是在氣相介質中噴灑細小液滴的方法而形成的。接觸外表取決于流體動力學狀態(tài)〔液體流量〕。這一類的吸收器有：吸收器中液體的噴灑是用噴霧器〔噴灑或空心的吸收器〕；用高速氣體運動流的高速并流噴灑吸收器；或用旋轉機械裝置的機械噴灑吸收器。在這些不同形式的設備中，現(xiàn)在最通用的是填料及鼓泡塔板吸收器。1.3吸收在工業(yè)生產(chǎn)中的應用在化工生產(chǎn)中所處理的原料﹑中間產(chǎn)物﹑粗產(chǎn)品等幾乎都是混合物，而且大局部是均相混合物，為進一步加工和使用，常需將這些混合物別離為較純潔或幾乎純態(tài)的物質。對于均相物系，要想進行組分間的別離，必須要造成一兩個物系，利用原物系中各組分間某種物性的差異，而使其中某個組分〔或某些組分〕從一相轉移到另一相，以到達別離的目的。物質在相間的轉移過程稱為物質傳遞過程。吸收單元操作是化學工業(yè)中常見的傳質過程。氣體的吸收在化工生產(chǎn)中主要用來到達以下幾種目的：(1)有用組分的回收。例如用硫酸處理焦爐氣以回收其中的二氧化硫，用氣油處理焦爐氣以回收其中的芳烴，用液態(tài)烴處理裂解氣以回收其中的乙烯、丙烯等。(2)原料氣的凈化。例如用水和堿液脫除合成二氧化硫原料氣中的二氧化碳，用丙酮脫除裂解氣中的乙炔等。(3)某些產(chǎn)品的制取。例如用水吸收二氧化氮以制造硝酸，用水吸收氯化氫以制備鹽酸，用水吸收甲醛以制備福爾馬林溶液等。(4)廢氣的治理。例如：電廠的鍋爐尾氣含二氧化硫。硝酸生產(chǎn)尾氣含一氧化氮等有害氣體，均須用吸收方法除去。第二章吸收塔的設計方案2.1吸收劑的選擇對于吸收操作，選擇適宜的吸收劑，具有十分重要的意義。其對吸收操作過程的經(jīng)濟性有著十分重要的影響。一般情況下，選擇吸收劑，要著重考慮如下問題：對溶質的溶解度大所選的吸收劑對溶質的溶解度大，那么單位量的吸收劑能夠溶解較多的溶質，在一定的處理量和別離要求條件下，吸收劑的用量小，可以有效地減少吸收劑循環(huán)量，這對于減少過程功耗和再生能量消耗十分有利。另一方面，在同樣的吸收劑用量下，液相的傳質推動力大，那么可以提高吸收速率，減小塔設備的尺寸。對溶質有較高的選擇性對溶質有較高的選擇性，即要求選用的吸收劑應對溶質有較大的溶解度，而對其它組分那么溶解度要小或根本不溶，這樣，不但可以減小惰性氣體組分的損失，而且可以提高解吸后溶質氣體的純度。不易揮發(fā)吸收劑在操作條件下應具有較低的蒸汽壓，以防止吸收過程中吸收劑的損失，提高吸收過程的經(jīng)濟性。再生性能好由于在吸收劑再生過程中，一般要對其進行升溫或氣提等處理，能量消耗較大，因而，吸收劑再生性能的好壞，對吸收過程能耗的影響極大，選用具有良好再生性能的吸收劑，往往能有效地降低過程的能量消耗。以上四個方面是選擇吸收劑時應該考慮的主要問題，其次，還應該注意所選擇地吸收劑應該具有良好的物理、化學性能和經(jīng)濟性。其良好的物理性能主要指吸收劑的粘度要小，不易發(fā)泡，以保證吸收劑具有良好的流動性能和分布性能。良好的化學性能主要指具有良好的化學穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性，以防止在使用中發(fā)生變質，同時要求吸收劑盡可能無毒、無易燃易爆性，對相關設備無腐蝕性〔或較小的腐蝕性〕。吸收劑的經(jīng)濟性主要指應盡可能選擇用廉價易得的溶劑，兩種吸收劑如下：表2-1物理吸收劑和化學吸收劑的選擇物理吸收劑化學吸收劑〔1〕吸收容量〔溶解度〕正比于溶質分壓〔2〕吸收熱效應很小〔近于等溫〕〔3〕常用降壓閃蒸解吸〔4〕適于溶質含量高，而凈化度要求不太高的場合〔5〕對設備腐蝕性小，不易變質〔1〕吸收容量對溶質分壓不太敏感〔2〕吸收熱效應顯著〔3〕用低壓蒸汽氣提解吸〔4〕適于溶質含量不高，而凈化度要求很高的場合〔5〕對設備腐蝕性大，易變質本設計采用水作為吸收劑，二氧化硫作為溶質。2.2吸收流程選擇吸收工藝流程確實定工業(yè)上使用的吸收流程多種多樣，可以從不同的角度進行分類，從所用的吸收劑的種類看，有僅用一種吸收劑的一步吸收流程和使用兩種吸收劑的兩部吸收流程，從所用的塔設備數(shù)量看，可分為單塔吸收流程很多塔吸收流程，從塔內(nèi)氣液兩相得流向可分為逆流吸收流程、并流吸收流程等根本流程，此外，還有用于特定條件下的局部溶劑循環(huán)流程?！惨弧骋徊轿樟鞒毯蛢刹课樟鞒桃徊搅鞒桃话阌糜诨旌蠚怏w溶質濃度較低，同時過程的別離要求不高，選用一種吸收劑即可完成任務的情況。假設混合氣體中溶質濃度較高且吸收要求也高，難以用一步吸收到達規(guī)定的吸收要求，但過程的操作費用較高，從經(jīng)濟性的角度分析不夠適宜時，可以考慮采用兩步吸收流程。〔二〕單塔吸收流程和多塔吸收流程單塔吸收流程是吸收過程中最常用的流程，如過程無特別需要，那么一般采用單塔吸收流程。假設過程的別離要求較高，使用單塔操作時，所需要的塔體過高，或采用兩步吸收流程時，那么需要采用多塔流程〔通常是雙塔吸收流程〕〔三〕逆流吸收與并流吸收吸收塔或再生塔內(nèi)氣液相可以逆流操作也可以并流操作，由于逆流操作具有傳質推動力大，別離效率高〔具有多個理論級的別離能力〕的顯著優(yōu)點而廣泛應用。工程上，如無特別需要，一般均采用逆流吸收流程。〔四〕局部溶劑循環(huán)吸收流程由于填料塔的別離效率受填料層上的液體噴淋量影響較大，當液相噴淋量過小時，將降低填料塔的別離效率，因此當塔的液相負荷過小而難以充分潤濕填料外表時，可以采用局部溶劑循環(huán)吸收流程，以提高液相噴淋量，改善塔的操作條件。本設計采用單塔逆流操作。吸收工藝流程圖及工藝過程說明圖2-1吸收SO2的流程包括吸收和解吸兩大局部?；旌蠚怏w冷卻至下進入吸收塔底部，水從塔頂淋下，塔內(nèi)裝有填料以擴大氣液接觸面積。在氣體與液體接觸的過程中，氣體中的SO2溶解于水，使離開吸收塔頂?shù)臍怏w二氧化硫含量降低至允許值，而溶有較多二氧化硫的液體由吸收塔底排出。為了回收二氧化硫并再次利用水，需要將水和二氧化硫別離開，稱為溶劑的再生。解吸是溶劑再生的一種方法，含二氧化硫的水溶液經(jīng)過加熱后送入解吸塔，與上升的過熱蒸汽接觸，二氧化硫從液相中解吸至氣相。二氧化硫被解吸后，水溶劑得到再生，經(jīng)過冷卻后再重新作為吸收劑送入吸收塔循環(huán)使用。設計填料吸收塔實體主體結構示意圖如下：圖2--22.3吸收塔設備及填料的選擇吸收塔設備的選擇對于吸收過程，能夠完成其別離任務的塔設備有多種，如何從眾多的塔設備中選擇適宜的類型是進行工藝設計得首要工作。而進行這一項工作那么需對吸收過程進行充分的研究后，并經(jīng)多方案比照方能得到較滿意的結果。一般而言，吸收用塔設備與精餾過程所需要的塔設備具有相同的原那么要求，即用較小直徑的塔設備完成規(guī)定的處理量，塔板或填料層阻力要小，具有良好的傳質性能，具有適宜的操作彈性，結構簡單，造價低，易于制造、安裝、操作和維修等。在液體流率很低難以充分潤濕填料，或塔徑過大，使用填料塔不很經(jīng)濟的情況下，以采用板式塔為宜。但作為吸收過程，一般具有操作液氣比大的特點，因而更適用于填料塔。此外，填料塔阻力小，效率高，有利于過程節(jié)能，所以對于吸收過程來說，以采用填料塔居多。本次吸收塔設計選擇填料吸收塔。填料的選擇塔填料是填料塔中的氣液相間傳質組件，是填料塔的核心局部。其種類繁多，性能上各有差異。圖2--31.散堆填料目前散堆填料主要有環(huán)形填料、鞍形填料、環(huán)鞍形填料及球形填料。所用的材質有陶瓷、塑料、石墨、玻璃及金屬等〔1〕拉西環(huán)填料拉西環(huán)填料于1914年由拉西〔F.Rashching〕創(chuàng)造，為外徑與高度相等的圓環(huán)，如圖片拉西環(huán)所示。拉西環(huán)填料的氣液分布較差，傳質效率低，阻力大，通量小，目前工業(yè)上已較少應用?！?〕鮑爾環(huán)填料如圖片鮑耳環(huán)所示，鮑爾環(huán)是對拉西環(huán)的改良，在拉西環(huán)的側壁上開出兩排長方形的窗孔，被切開的環(huán)壁的一側仍與壁面相連，另一側向環(huán)內(nèi)彎曲，形成內(nèi)伸的舌葉，諸舌葉的側邊在環(huán)中心相搭。鮑爾環(huán)由于環(huán)壁開孔，大大提高了環(huán)內(nèi)空間及環(huán)內(nèi)外表的利用率，氣流阻力小，液體分布均勻。與拉西環(huán)相比，鮑爾環(huán)的氣體通量可增加50%以上，傳質效率提高30%左右。鮑爾環(huán)是一種應用較廣的填料?！?〕階梯環(huán)(Stairswreath)填料如圖片階梯環(huán)所示，填料的階梯環(huán)結構與鮑爾環(huán)填料相似，環(huán)壁上開有長方形小孔，環(huán)內(nèi)有兩層交錯45°的十字形葉片，環(huán)的高度為直徑的一半，環(huán)的一端成喇叭口形狀的翻邊。這樣的結構使得階梯環(huán)填料的性能在鮑爾環(huán)的根底上又有提高，其生產(chǎn)能力可提高約10%，壓降那么可降低25%，且由于填料間呈多點接觸，床層均勻，較好地防止了溝流現(xiàn)象。階梯環(huán)一般由塑料和金屬制成，由于其性能優(yōu)于其它側壁上開孔的填料，因此獲得廣泛的應用?！?〕矩鞍填料如圖片矩鞍填料所示，將弧鞍填料兩端的弧形面改為矩形面，且兩面大小不等，即成為矩鞍填料。矩鞍填料堆積時不會套疊，液體分布較均勻。矩鞍填料一般采用瓷質材料制成，其性能優(yōu)于拉西環(huán)。目前，國內(nèi)絕大多數(shù)應用瓷拉西環(huán)的場合，均已被瓷矩鞍填料所取代?！?〕金屬環(huán)矩鞍填料如圖片金屬換環(huán)聚鞍填料所示，環(huán)矩鞍填料〔國外稱為Intalox〕是兼顧環(huán)形和鞍形結構特點而設計出的一種新型填料，該填料一般以金屬材質制成，故又稱為金屬環(huán)矩鞍填料。環(huán)矩鞍填料將環(huán)形填料和鞍形填料兩者的優(yōu)點集于一體，其綜合性能優(yōu)于鮑爾環(huán)和階梯環(huán)，在散裝填料中應用較多。2．規(guī)整填料規(guī)整填料是由許多相同尺寸和形狀的材料組成的填料單元，以整砌的方式裝填在塔體中。規(guī)整填料主要包括板波紋填料、絲網(wǎng)波紋填料、格利希格柵、脈沖填料等，其中尤以板波紋填料和絲網(wǎng)波紋填料所用材料主要有金屬絲網(wǎng)和塑料絲網(wǎng)?！?〕格柵填料(Spacegridfiller)是以條狀單元體經(jīng)一定規(guī)那么組合而成的，具有多種結構形式。工業(yè)上應用最早的格柵填料為如圖片3-12〔a〕所示的木格柵填料。目前應用較為普遍的有格里奇格柵填料、網(wǎng)孔格柵填料、蜂窩格柵填料等，其中以圖片3-12〔b〕所示的格里奇格柵填料最具代表性。格柵填料的比外表積較低，主要用于要求壓降小、負荷大及防堵等場合?！?〕波紋填料(Ripplesfiller)目前工業(yè)上應用的規(guī)整填料絕大局部為波紋填料，它是由許多波紋薄板組成的圓盤狀填料，波紋與塔軸的傾角有30°和45°兩種，組裝時相鄰兩波紋板反向靠疊。各盤填料垂直裝于塔內(nèi)，相鄰的兩盤填料間交錯90°排列。波紋填料按結構可分為網(wǎng)波紋填料和板波紋填料兩大類，其材質又有金屬、塑料和陶瓷等之分。金屬絲網(wǎng)波紋填料是網(wǎng)波紋填料的主要形式，它是由金屬絲網(wǎng)制成的。金屬絲網(wǎng)波紋填料的壓降低，別離效率很高，特別適用于精密精餾及真空精餾裝置，為難別離物系、熱敏性物系的精餾提供了有效的手段。盡管其造價高，但因其性能優(yōu)良仍得到了廣泛的應用。〔d〕所示，金屬板波紋填料是板波紋填料的一種主要形式。該填料的波紋板片上沖壓有許多f5mm左右的小孔，可起到粗分配板片上的液體、加強橫向混合的作用。波紋板片上軋成細小溝紋，可起到細分配板片上的液體、增強外表潤濕性能的作用。金屬孔板波紋填料強度高，耐腐蝕性強，特別適用于大直徑塔及氣液負荷較大的場合?！?〕金屬壓延孔板波紋填料(Themetalspressestopostponetheboreplankripplesfiller)是另一種有代表性的板波紋填料。它與金屬孔板波紋填料的主要區(qū)別在于板片外表不是沖壓孔，而是刺孔，用輾軋方式在板片上輾出很密的孔徑為0.4～0.5mm小刺孔。其別離能力類似于網(wǎng)波紋填料，但抗堵能力比網(wǎng)波紋填料強，并且價格廉價，應用較為廣泛。波紋填料的優(yōu)點是結構緊湊，阻力小，傳質效率高，處理能力大，比外表積大〔常用的有125、150、250、350、500、700等幾種〕。波紋填料的缺點是不適于處理粘度大、易聚合或有懸浮物的物料，且裝卸、清理困難，造價高。〔4〕脈沖填料(Pulsefiller)是由帶縮頸的中空棱柱形個體，按一定方式拼裝而成的一種規(guī)整填料，如圖片3-12〔e〕所示。脈沖填料組裝后，會形成帶縮頸的多孔棱形通道，其縱面流道交替收縮和擴大，氣液兩相通過時產(chǎn)生強烈的湍動。在縮頸段，氣速最高，湍動劇烈，從而強化傳質。在擴大段，氣速減到最小，實現(xiàn)兩相的別離。流道收縮、擴大的交替重復，實現(xiàn)了“脈沖”傳質過程。脈沖填料的特點是處理量大，壓降小，是真空精餾的理想填料。因其優(yōu)良的液體分布性能使放大效應減少，故特別適用于大塔徑的場合。工業(yè)上常用規(guī)整填料的特性參數(shù)可參閱有關手冊。由于該過程處理量不大，所以所用的塔直徑不會太大，以采用填料塔較為適宜，所以采用聚丙烯塑料階梯環(huán)填料。其主要性能參數(shù)為：比外表積=132.5m孔隙率=0.91形狀修正系數(shù)=1.45填料因子=170mA=0.204臨界張力2.4吸收劑再生方法的選擇依據(jù)所用的吸收劑不同可以采用不同的再生方案，工業(yè)上常用的吸收劑再生方法主要有減壓再生、加熱再生及氣提再生等。減壓再生〔閃蒸〕吸收劑的減壓再生是最簡單的吸收劑再生方法之一。在吸收塔內(nèi)，吸收了大量溶質后的吸收劑進入再生塔并減壓，使得融入吸收劑中的溶質得以再生。該方法最適用于加壓吸收，而且吸收后的后續(xù)工藝處于常壓或較低壓力的條件，如吸收操作處于常壓條件下進行，假設采用減壓再生，那么解吸操作需要在真空條件下進行，那么過程可能不夠經(jīng)濟加熱再生加熱再生也是吸收劑再生最常用的方法。吸收了大量溶質后的吸收劑進入再生塔內(nèi)并加熱使其升溫，溶入吸收劑中的溶質得以解吸。由于再生溫度必須高于吸收溫度，因而，該方法最適用于常溫吸收或在接近于常溫的吸收操作，否那么，假設吸收溫度較高，那么再生溫度必然更高，從而，需要消耗更高品位的能量。一般采用水蒸氣作為加熱介質，加熱方法可依據(jù)具體情況采用直接蒸汽加熱或采用間接蒸汽加熱。2.5操作參數(shù)的選擇操作溫度確實定對于物理吸收而言,降低操作溫度,對吸收有利.但低于環(huán)境溫度的操作溫度因其要消耗大量的制冷動力而一般是不可取的,所以一般情況下,取常溫吸收較為有利.對于特殊條件的吸收操作方可采用低于或高于環(huán)境的溫度操作.對于化學吸收,操作溫度應根據(jù)化學反響的性質而定,既要考慮溫度對化學反響速度常數(shù)的影響,也要考慮對化學平衡的影響,使吸收反響具有適宜的反響速度.對于再生操作,較高的操作溫度可以降低溶質的溶解度,因而有利于吸收劑的再生.而對本設計而言，由吸收過程的氣液關系可知，溫度降低可增加溶質組分的溶解度，即低溫有利于吸收，但操作溫度的低限應有吸收系統(tǒng)的具體情況決定。依據(jù)本次設計要求，操作溫度定為20℃。操作壓力確實定操作壓力的選擇根據(jù)具體情況的不同分為三種：對于物理吸收,加壓操作一方面有利于提高吸收過程的傳質推動力而提高過程的傳質速率,另一方面,也可以減小氣體的體積流率,減小吸收塔徑.所以操作十分有利.但工程上,專門為吸收操作而為氣體加壓,從過程的經(jīng)濟性角度看是不合理的,因而假設在前一道工序的壓力參數(shù)下可以進行吸收操作的情況下,一般是以前道工序的壓力作為吸收單元的操作壓力.對于化學吸收,假設過程由質量傳遞過程控制,那么提高操作壓力有利,假設為化學反響過程控制,那么操作壓力對過程的影響不大,可以完全根據(jù)前后工序的壓力參數(shù)確定吸收操作壓力,但加大吸收壓力依然可以減小氣相的體積流率,對減小塔徑仍然是有利的.對于減壓再生(閃蒸)操作,其操作壓力應以吸收劑的再生要求而定,逐次或一次從吸收壓力減至再生操作壓力,逐次閃蒸的再生效果一般要優(yōu)于一次閃蒸效果.本設計中由吸收過程的氣液平衡可知，壓力升高可增加溶質組分的溶解度，即加壓有利于吸收。但隨著操作壓力的升高，對設備的加工制造要求提高，且能耗增加，綜合考慮，采用常壓101.325kPa。第三章吸收塔工藝條件的計算3.1根底物性數(shù)據(jù)液相物性數(shù)據(jù)對于低濃度的吸收過程，溶液的物性數(shù)據(jù)可以近似取純水的物性數(shù)據(jù)20℃時水的有關物性數(shù)據(jù)如下：密度ρL=998.2(kg/m3)粘度μL=0.001004(Pa.S)=3.6kg/(m.h)外表張力δL=72.67(dyn/cm)=941803(kg/h2)SO2在水中的擴散系數(shù)DL=1.47×10-5(㎝2/s)=5.29×10-6(m2/h)氣相物性數(shù)據(jù)混合氣體的平均摩爾質量為Mvm=0.05×64.06+0.95×29=30.75混合氣體的平均密度為1.278〔kg/m3〕混合氣體的粘度可近似取為空氣的粘度，查手冊的20C°空氣的粘度為(m·h)在空氣中的擴散系數(shù)為m2/s)=0.039(m2/h)氣液兩相平衡時的數(shù)據(jù)常壓下20℃在水中的亨利系數(shù)為相平衡常數(shù)為溶解度系數(shù)為3.2物料衡算因為公式GB〔Y1-Y2〕=Ls(X1-X2)無論是低濃度吸收還是高濃度吸收均適用，故物料衡算利用此式?！惨韵掠嬎氵^程分別以G和L表示GB和Ls〕進塔氣相摩爾比為出塔氣相摩爾比為進塔惰性氣相流量為該吸收過程屬于低濃度吸收，平衡曲線可近似為直線，最小液氣比可按下式計算，即對于純?nèi)軇┪者^程，進塔液相組成為取操作液氣比93L=49.93×98.79=4932.58(kmol/h)+X2=98.79(0.0526-0.00263)/4932.58+0=0.00103.3填料塔的工藝尺寸計算塔徑的計算采用Eckert通用關聯(lián)圖計算泛點氣速。液相質量流量可近似按純水的流量計算，即=4932.58×18.02=88885.09kg/h氣相質量流量為=2500×1.278=3195kg/hEckert通用關聯(lián)圖的橫坐標為查Eckert通用關聯(lián)圖得〔附錄四〕，式中：：泛點氣速m/sg：重力加速度9.81m/s2，：氣相，液相密度kg/m3：液體粘度mPa·s〔此處為1〕本次設計選用的是塑料階梯環(huán)類型填料。查表5-11，其填料因子泛點氣速：對于散裝填料，泛點率的經(jīng)驗值為，泛點率的選擇，對于加壓操作，選擇較高的泛點率，減壓操作選擇較低的泛點率，此處取∴圓整塔徑D取。泛點率校核和填料規(guī)格泛點率校核(在允許范圍內(nèi))填料規(guī)格校核階梯環(huán)的徑比要求：>8有即符合要求液體噴淋密度校核取最小潤濕速率為：查《化工原理課程設計〔化工傳遞與單元操作課程設計〕》附錄五得故滿足最小噴淋密度的要求.經(jīng)以上校核可知，填料塔直徑選用D=1200mm合理3.4填料層高度計算傳質單元數(shù)的計算解吸因數(shù)為氣相總傳質單元數(shù)為傳質單元高度的計算氣相總傳質單元高度采用修正的恩田關聯(lián)式計算查表(常見材質的臨界外表張力值)，液體質量通量為氣體質量通量為氣膜吸收系數(shù)由下式計算液膜吸收系數(shù)由下式計算由，查附得，那么因為，故需要校正。由，得那么有由填料層高度的計算根據(jù)設計經(jīng)驗，填料層設計高度一般為~因此取所以設計取填料層高度為查附，對于階梯環(huán)填料，h/D=8～15,m取那么計算得填料層高度為5500mm，故不需要分段。3.5填料塔附屬高度的計算塔上部空間高度，通過相關資料可知，可取為1.3m，塔底液相停留時間按1.5min考慮，那么塔釜液所占空間高度為：考慮到氣相接管所占空間高度，底部空間高度可取2.5m，所以塔的附屬空間高度可以取為1.3+2.5=3.8米。因此塔的實際高度取H=5.5+3.8=9.3(m)3.6液體分布器的簡要設計液體分布器的選型液體分布裝置的種類多樣，有噴頭式、盤式、管式、槽式、及槽盤式等。工業(yè)應用以管式、槽式、及槽盤式為主。性能優(yōu)良的液體分布器設計時必須滿足以下幾點：⑴液體分布均勻評價液體分布均勻的標準是：足夠的分布點密度；分布點的幾何均勻性；降液點間流量的均勻性。①分布點密度。液體分布器分布點密度的選取與填料類型及規(guī)格、塔徑大小、操作條件等密切相關，各種文獻推薦的值也相差較大。大致規(guī)律是：塔徑越大，分布點密度越小；液體噴淋密度越小，分布點密度越大。對于散裝填料，填料尺寸越大，分布點密度越小。表3-1列出了散裝填料塔的分布點密度推薦值表3-1Eckert的散裝填料塔分布點密度推薦值塔徑，mm分布點密度，塔截面D=400330D=750170D≥120042②分布點的幾何均勻性。分布點在塔截面上的幾何均勻分布是較之分布點密度更為重要的問題。設計中，一般需通過反復計算和繪圖排列，進行比擬，選擇較佳方案。分布點的排列可采用正方形、正三角形等不同方式。③降夜點間流量的均勻性。為保證各分布點的流量均勻，需要分布器總體的合理設計、精細的制作和正確的安裝。高性能的液體分布器，要求個分布點與平均流量的偏差小于6%。⑵操作彈性大液體分布器的操作彈性是指液體的最大負荷與最小負荷之比。設計中，一般要求液體分布器的操作彈性為2～4，對于液體負荷變化很大的工藝過程，有時要求操作彈性到達10以上，此時，分布器必須特殊設計。⑶自由截面積大液體分布器的自由截面積是指氣體通道占塔截面積最小應在35%以上。⑷其它液體分布器應結構緊湊、占用空間小、制造容易、調(diào)整和維修方便由于該吸收塔的液相負荷較大，而氣相負荷相對較低，應選用槽式液體分布器。當填料層高度與塔徑之比超過某一數(shù)值時，填料層需分段。在各段填料層之間安設液體再分布器，以收集自上一填料層來的液體，為下一填料層提供均勻的液體分布。由節(jié)中知，本次設計的填料層不需要分段,故不需要安裝液體再分布器。分布點密度及布液孔數(shù)的計算按照Eckert建議值，D≥1200mm時，噴淋點密度為42點/m2,因為該塔液相負荷較大，設計取噴淋點密度為120點/m2。布液點數(shù)為點按分布點幾何均勻與流量均勻的原那么，進行布點設計。設計結果為：二級槽共設七道，槽側面開孔，槽寬度為80mm,槽高度為210mm,兩槽中心矩為160mm,分布點采用三角形排列。實際設計布點數(shù)為n=132點，(見示意圖)布液計算：由L:液體流量m3/sn:開孔數(shù)目:孔流系數(shù)，取0.55～0.60d0:孔徑，m:開孔上方的液位高度，m取，m設計取圖3-1槽式液體分布器二級槽的布液點示意圖塔底液體保持管高度的計算取布液孔的直徑為15mm，那么液位保持管中的液位高度可由公式：得，即：：式中：：布液孔直徑，mL：液體流率，m3/s：布液孔數(shù)：孔流系數(shù)：液體高度，m：重力加速度，m/s2值由小孔液體流動雷諾數(shù)決定可取因此，取根據(jù)經(jīng)驗，那么液位保持管高度為：3.7其它附屬塔內(nèi)件的選擇3.7.1填料支撐板填料支撐板的作用是支撐塔內(nèi)的填料。常用的填料支撐裝置由柵板型，孔管型，駝峰型等。對于散裝填料，通常選用孔管型，駝峰型支撐裝置；設計中，為防止在填料支撐裝置處壓降過大甚至發(fā)生液泛，要求填料支撐裝置的自由截面積應大于75%。本次設計選用駝峰型支撐裝置。3.7.2填料壓緊裝置與床層限制板對于散裝填料，可以選用壓緊柵板，也可以選用壓緊網(wǎng)板，在其下方根據(jù)填料的規(guī)格鋪設一層金屬網(wǎng)，并將其與壓緊柵板固定。設計中，為防止在填料壓緊裝置處壓降過高甚至發(fā)生液泛，要求壓板或限制板自由截面分率大于70％。本次設計選用壓緊網(wǎng)板。氣體進出口裝置與排液裝置〔1〕氣體進出口裝置填料塔的氣體進口既要防止液體倒灌，更要有利于氣體的均勻分布。對500mm直徑以下的小塔，可使進氣管伸到塔中心位置，管端切成45°向下斜口或切成向下切口，使氣流折轉向上。對1.5m以下直徑的塔，管的末端可制成下彎的錐形擴大器，或采用其它均布氣流的裝置。氣體出口裝置既要保證氣流暢通，又要盡量除去被夾帶的液沫。最簡單的裝置是在氣體出口處裝一除沫擋板，或填料式、絲網(wǎng)式除霧器，對除沫要求高時可采用旋流板除霧器。本設計中選用折板除霧器。折板除霧器的結構簡單有效，除霧板由的角鋼組成，板間橫向距離為25mm，垂直流過的氣速可按下式計算：式中——氣速，m；——液相及氣相密度，；——系數(shù)，；本設計中取，那么流過的氣速所需除霧板組的橫斷面為由上式確定的氣速范圍，除霧板的阻力為49-98pa，此時能除去的最小霧滴直徑約為0.05mm，即50.〔2〕排液裝置液體出口裝置既要使塔底液體順利排出，又能防止塔內(nèi)與塔外氣體串通，常壓吸收塔可采用液封裝置。常壓塔氣體進出口管氣速可取10～20m/s〔高壓塔氣速低于此值〕；液體進出口流速可取0.8～1.5m/s〔必要時可加大些〕管徑依氣速決定后，應按標準管規(guī)定進行圓整.在以后的各節(jié)中會有計算。3.8流體力學參數(shù)計算填料層壓力降的計算〔1〕氣體進出口壓力降由后面主要接管尺寸計算可知，氣體的進出口接管內(nèi)徑為。那么氣體的進出口流速為:那么進口〔突然擴大=1〕出口(突然縮小=0.5〕〔2〕填料層壓力降氣體通過填料層的壓力降采用Eckert關聯(lián)圖計算，有前面計算可知其中橫坐標為查《散裝填料壓降填料因子平均值》得m-1縱坐標為查Eckert關聯(lián)圖得所以填料層壓力降其它塔內(nèi)間的壓力降較小,因此可忽略于是得到吸收塔的總壓力降為泛點率吸收塔操作氣速為0.614m/s.泛點氣速為0.9458m/s.所以泛點率為對于散裝填料，其泛點率的經(jīng)驗值為：~所以該塔的泛點率適宜。氣體動能因子吸收塔內(nèi)氣體的動能因子為氣體動能因子在常用范圍內(nèi)。3.9附屬設備的計算與選擇吸收塔主要接管的尺寸計算本設計中填料塔有多處接管，但主要的是氣體和液體的進料口和出料口接管。在此分別以液體進料管和氣體進料管的管徑計算為例進行說明。氣體和液體在管道中流速的選擇原那么為：常壓塔氣體進出口管氣速可取10～20m/s〔高壓塔氣速低于此值〕；液體進出口流速可取0.8～1.5m/s〔必要時可加大些〕1．液體進料接管進料管的結構類型很多，有直管進料管、彎管進料管、T型進料管。本設計采用直管進料管，管徑計算如下查《輸送流體用地縫鋼管：GB8163-20083》可知，可選用熱軋無縫鋼管管徑為。那么實際管內(nèi)徑為174mm.實際通過液體接管的液速為：。2．氣體進料接管采用直管進料。取氣速所以查《輸送流體用地縫鋼管：GB8163-20083》可知取管徑為實際管內(nèi)徑為，那么實際通過氣體接管的氣速為：3．吸收劑輸送管路直徑及流速計算根據(jù)管材標準，選擇型的熱軋無縫管道，其內(nèi)徑為145mm，其實際流速為：。離心泵的計算與選擇流量流量所需的揚程式中—兩截面處位頭差；—兩截面處靜壓頭之差；—兩截面處動壓頭之差；—直管阻力；—管件、閥門局部阻力；根據(jù)前面設計資料對上述公式各項進行估算：管路總阻力和所需壓頭計算根據(jù)管路的平立面布置，計算所得雷諾數(shù)為：〔湍流〕利用柏拉修斯關系式有：根據(jù)填料塔高及泵的大體位置，管路長ｌ取13米選用三個90。彎頭，三個截止閥全開考慮到平安系數(shù)，查得流量的平安系數(shù)為1.1，揚程的平安系數(shù)為1.05～1.1因為該吸收以清水為吸收劑，選用離心泵型號為：IS125-100-200單級單吸離心泵，其性能參數(shù)如下〔見附錄五〕表3--2轉速〔r/min〕流量m3/h揚程H/m效率η/%功率/kW必需汽蝕余量(NPSH)r/m軸功率電機功率2.5145010012.5764.487.5工藝設計計算結果匯總與主要符號說明根底物性數(shù)據(jù)和物料衡算結果匯總：表-1工程符號數(shù)值與計量單位吸收劑〔水〕的密度ρL998.2(kg/m3)溶劑的粘度μL0.001004(Pa.S)=3.6kg/(m.h)溶劑外表張力δL72.67(dyn/cm)=941803(kg/h2)二氧化硫在水中擴散系數(shù)DL1.47×10-5(㎝2/s)=5.29×10-6(m2/h)混合氣體的平均摩爾質量30.75混合氣體的平均密度1.278二氧化硫在空氣中擴散系數(shù)DG0.108×10-4(m2/s)=0.039(m2/h)亨利系數(shù)E3.55×103KPa;氣液相平衡常數(shù)35.04溶解度系數(shù)H0.0156kmol/(m3.KPa);二氧化硫進塔摩爾比Y10.0526二氧化硫出塔摩爾比Y20.00263惰性氣體摩爾流量G98.79kmol/h;吸收劑摩爾流量L4932.58kmol/h液相進口摩爾比X20液相出口摩爾比X10.001填料塔工藝尺寸計算結果表：表-2工程符號數(shù)值與計量單位氣相質量流量3195kg/h液相質量流量88885.09kg/h塔徑1200mm空塔氣速0.614泛點率64.92%噴淋密度U78.77m3/(m2.h)解吸因數(shù)S0.7018氣相總傳質單元數(shù)6.361液體質量通量UL78631.54氣體質量通量UG2826.43氣膜吸收系數(shù)0.0317kmol/(m2.h.kpa)液膜吸收系數(shù)1.171(m/h)氣相總吸收系數(shù)(校正后)6.419kmol/(m3.h.kpa)液相總吸收系數(shù)〔校正后〕114.34(l/h)氣相總傳質系數(shù)1.396kmol/(m3.h.kpa)氣相傳質單元高度0.618填料層高度Z′5.5填料塔上部空間高度1.3填料塔下部空間高度2.5塔附屬高度3.8塔高9.3布液孔數(shù)132點孔徑d00.015m開孔上方高度0.16m液位保持管高度h′0.1833m流體力學參數(shù)計算結果匯總：表-3工程符號數(shù)值與計量單位氣體進口壓力降△P1120.11Pa;氣體出口壓力降△P260.05Pa;填料層壓力降△P3701.42Pa;吸收塔總壓力降△P881.58Pa;泛點率64.92%氣體動能因子F附屬設備計算結果匯總：表-4工程選型數(shù)值與計量單位液體進出口接管熱軋無縫鋼管液體實際流速氣體進出口接管熱軋無縫鋼管氣體實際流速吸收劑輸送管路熱軋無縫鋼管吸收劑實際流速離心泵的選型IS125-100-200單級單吸離心泵揚程H=12.001m所用聚丙烯塑料階梯環(huán)填料主要性能參數(shù)匯總：表-5工程符號數(shù)值與計量單位公稱直徑38mm塔徑與填料公稱直徑比值D/d>8填料因子平均值170m臨界外表張力值33形狀修正系數(shù)1.45填料分段高度推薦值h/D=8～15m壓降填料因子平均值116m-1主要符號說明：1、英文字母表-6——填料層的潤滑比外表積m2/m3；S——脫吸因數(shù);無因次;——填料層的有效傳質比外表積〔m2/m3〕——擴散系數(shù)，m2/s;塔徑,m;——液體質量通量——氣體質量通量——亨利系數(shù)，KPa;——重力加速度，kg/(m2.h);——溶解度系數(shù)，kmol/(m3.KPa);——氣相傳質單元高度，m;——液相傳質單元高度，m;——氣相總傳質單元高度，m;——液相總傳質單元高度，m;——液體噴淋密度;——相平衡常數(shù)，無因次;——氣相傳質單元數(shù)，無因次;——液相傳質單元數(shù)，無因次;——氣相總傳質系數(shù)，無因次——液相總傳質系數(shù)，無因次;——總壓，KPa;——溫度，0C;——氣體通用常數(shù)，kJ/(kmol.K)——填料直徑，mm；——空塔速度，m/s;——液泛速度，m/s;——惰性氣體流量，kmol/h;——混合氣體體積流量，m3/h;—液膜吸收系數(shù)m/h;——氣膜吸收系數(shù)，kmol/(m2.h.kpa);—氣相總吸收系數(shù)kmol/(m3.h.kpa);—液相總吸收系數(shù)，l/h;—氣相總傳質系數(shù)kmol/(m3.h.kpa);—液相總傳質系數(shù)l/h;——吸收劑用量kmol/h;kmol/s;——是吸收液量kmol/h——吸收劑質量流量kg/h；——氣體質量流量，kg/h；——密度kg/m3——填料因子，m-1;修正系數(shù)，無因次2、下標表-7——液相的——氣相的——混合氣流量——混合氣質量流量x——溶質在液相中的摩爾分率無因次X——溶質在液相中的摩爾比無因次y——溶質在氣相中的摩爾分率無因次Y——溶質在氣相中的摩爾比無因次Z——填料層高度m’——填料高度m3.希臘字母表-8——粘度Pa.s——密度kg/m3——外表張力kg/h2——平均的，對數(shù)平均的——最小的——最大的設計方案討論本次設計的用水吸收二氧化硫的填料吸收塔，采用的是聚丙烯塑料階梯環(huán)填料和逆流單程流程?；旌蠚獾捏w積流率為2500m3/h，經(jīng)過物料衡算知吸收劑水的體積流量為89.045m3/h。塔徑為1200mm,塔總體高度為9.3m，而且不需要分段。氣體和液體的進出口以及輸送管路的管道尺寸都是依據(jù)《輸送流體用地縫鋼管：GB8163-20083》。在選擇離心泵的時候，不僅考慮到了吸收劑的體積流量平安系數(shù)，也考慮到了揚程的平安系數(shù)。條件裝配圖尤其是工藝流程圖，是在查閱有關繪圖權威資料如《化工工藝算圖》，《工程制圖與AutoCAD教程》以及參考了《化工儀表及自動化》的根底上認真繪制的，但是由于學生的能力有限，水平欠佳，所以最終的圖也許并沒有到達十分的標準，這是有待在以后的學習生活中需要加以提高的。學生設計的方案只是一種，由于每個人查找的文獻不同，計算過程中采用的方法不同，加之每人的思維方式也存在著不同，所以即使對于同一個任務，