大學(xué)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》期末復(fù)習(xí)試題庫(kù)及答案解析

23320.在計(jì)算格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定時(shí)，對(duì)虛軸為什么要采用換算長(zhǎng)21.什么叫鋼梁?jiǎn)适дw穩(wěn)定？影響鋼梁整體穩(wěn)定的主要因素是什么？提高1.計(jì)算中和軸的位置（對(duì)水平焊縫的形心位置yaybW484cmWW484cmWwwyb21.1EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(w),w)3227cm32MaEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(a),w)aMWWwFwwww2444193.8N/mm24193.8N/mm275.9N/75.9N/mm24552.試計(jì)算如圖所示鋼板與柱翼緣的連接角焊縫的強(qiáng)度。已知N=390kN（設(shè)yxxy33fff66(f2f2f(291.62f ffwf=160N/mm2,N=529khf3N23K2N120.7hfffff32320.7hfffw20.761604.設(shè)計(jì)矩形拼接板與板件用三面圍焊連接的平接接頭。軸心拉力N=，（），77efef25wff4wff4EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m,)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)88bvNbvbcbvdbfbfv4btfc24233N064.5取取nAEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up11(2),m,)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up11(2),m)99AA2fvb41b1b2vv2vv4bdbd2c734.4kN (bn (bAEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(II),n)[2e2a2e22EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(III),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(I),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(II),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up8(II),n)fnNnAfn)n28.98EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(v),n)vnnbvNbvbNbcvnvd2fvb4tfbc2224185.4kNAIn(bn32cm2[2en[2en2a2e22EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up8(III),n)0)t(2522.15)1.428.98cm2EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(I),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(II),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(II),n)nNnAfn)n28.98EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(v),n)vnn2bvbvdbcNdbc4tfbfvfbfc2212181.7kN81.7kN41EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up12(2),m,)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up12(2),m)bfbfvv4bdftbbdftccc411NVT4535TT2222yiV1yVn4EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(T),1x)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(N),x)2EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(T),1)yEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(V),1y)22bbEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)44IEQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(4),m，)EQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(3),m)EQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(4),m，)EQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(3),m)b），I2I443333EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)撓度不起控制作用，截面無(wú)削弱。整體穩(wěn)定系數(shù)b=0ql228332288NAnNNAnNfW2fWxx8628633設(shè)計(jì)值為650kN,在腹板平面承受均布荷載設(shè)計(jì)值q＝6.24kN/m。試計(jì)算此壓服點(diǎn)、抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率由一次靜力單向均勻拉伸試驗(yàn)螺栓連接的優(yōu)點(diǎn)：具備鉚釘連接塑性、韌性好，傳力可靠的優(yōu)其外觀(guān)可見(jiàn)缺陷及幾何尺寸偏差必須符合三級(jí)合格標(biāo)13.鋼材在施焊過(guò)程中會(huì)在焊縫及附近區(qū)域內(nèi)形成不均勻的溫度場(chǎng)，在高溫區(qū)產(chǎn)生拉應(yīng)衡。這種應(yīng)力稱(chēng)焊接殘余應(yīng)力。隨焊接殘余應(yīng)力的產(chǎn)生焊接殘余變形的影響：變形若超出了施工驗(yàn)收規(guī)范14．普通螺栓連接中的抗剪螺栓連接是依靠螺栓抗剪和孔壁承壓來(lái)傳遞外力。當(dāng)受剪螺栓連接在達(dá)到極限承載力時(shí)，可能出現(xiàn)五種破壞形式，被擠壓壞、構(gòu)件被拉斷、構(gòu)件端部被剪壞和螺栓彎曲破18.受軸心壓力作用的直桿或柱，當(dāng)壓力達(dá)到臨界值時(shí)，會(huì)發(fā)生有直線(xiàn)平衡狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)閺澢胶鉅顟B(tài)變形分枝現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱(chēng)為壓桿為第一類(lèi)穩(wěn)定問(wèn)題。由于壓桿截面形式和桿端19.在考慮實(shí)際軸心壓桿的臨界力時(shí)應(yīng)考慮殘余應(yīng)力的影響、初彎曲和初偏心的影響、桿20.格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件一旦繞虛軸失穩(wěn)，截面上的橫向剪力必須通過(guò)綴材來(lái)傳遞。但因綴材本身比較柔細(xì)，傳遞剪力時(shí)所產(chǎn)生的變形較大，從而使低穩(wěn)定臨界力。所以在計(jì)算整體穩(wěn)定時(shí)，對(duì)虛軸要采用換算其側(cè)向變形也只是在一定的限度內(nèi)，并隨著干擾力的的彎曲壓應(yīng)力達(dá)到某一數(shù)值時(shí)，鋼梁在偶然的側(cè)向干擾力作用側(cè)向彎曲，并同時(shí)伴隨著扭轉(zhuǎn)。這時(shí)即使除去側(cè)向干擾力，側(cè)矩再稍許增大，則側(cè)向彎扭變形迅速增大，產(chǎn)生彎扭屈曲，梁影響鋼梁整體穩(wěn)定的主要因素有：荷載類(lèi)型、荷載作1tfy2,,0tfy）：2c2)21）：2c2)2123．軸心受壓構(gòu)件中整體穩(wěn)定性涉及構(gòu)件的幾何形狀和尺寸（長(zhǎng)度和截面幾何特征）、桿端的約束程度和與之相關(guān)的屈曲形式（彎曲屈曲、扭在計(jì)算整體穩(wěn)定時(shí)，都需要考慮到。因此，在對(duì)軸心受壓構(gòu)NA壓彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)可能為彎矩作用平面內(nèi)（生彎扭屈曲，即彎矩作用平面外失穩(wěn)。在計(jì)算其穩(wěn)慮的因素外，還需考慮荷載類(lèi)型及其在截面上的作用點(diǎn)件，計(jì)算公式為mxxNxf?？梢?jiàn)，壓彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定計(jì)算比軸心受壓構(gòu)件載能力時(shí)，雖然也考慮了初彎曲、初偏心等初始缺陷的影響是承受軸心壓力，彎矩的作用帶有一定的偶然性。對(duì)壓彎構(gòu)立即產(chǎn)生撓曲，但其在失穩(wěn)前只保持這種彎曲平衡狀態(tài)，不的平衡分枝現(xiàn)象，故壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性屬24.局部穩(wěn)定性屬于平板穩(wěn)定問(wèn)題，應(yīng)應(yīng)用薄板穩(wěn)定理論，通過(guò)限制翼緣和腹板的寬厚比所保證的。確定限值的原則：組成構(gòu)件的板件的局部失者兩者等穩(wěn)。軸心受壓構(gòu)件中，板件處于均勻受壓態(tài)下，其影響因素有板件的形狀和尺寸、支承情況和應(yīng)壓應(yīng)力等的單獨(dú)作用和各種應(yīng)力的聯(lián)合作用彈性或EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(I),n))EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up10(N),1)fnnAEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(II),n)[2eEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(III),n)EQ\*jc3\*hps34\o\al(\s\up11(N),III)nEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(v),n)vvAxxixyIyyyNyxx2218xIxA12yIyA6xx6LxLy11AIAIyAx1Iy77.78yyxx2AxxyyA2x21211AxIxyIyyiyy98100cm38100cm3A21600yyb0.76bb2ybfy2620AxIxyIy332202406102215.035.038100cm8100cmyiyy7A21600yybbb2yttbfy2620loxxx222xx30.842(按a類(lèi)截面）xNMyyyiyyyy2yb74.32Nx6EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(3),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up13(2),m)f215（N/mEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up12(2),m)）EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(4),m)44oxEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(b),V)V提示：剪力V可假定全部由腹板承擔(dān)，彎矩按剛度比分配，即wwIt，t，fcw215N/mm2，w486.9kNmw202.9N/mm2w41.7N/mm2125N/mm2，滿(mǎn)足要求EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(2),w)wEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up12(2),m)a9.9cmyb21.1cmEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)w4790cm4EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(a),w)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up10(w),w)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(w33mm2236.5N/EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(w),f)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m。)），1V240kN1N22f7.設(shè)計(jì)如圖所示矩形拼接板與板件用普通螺栓連接的平接接頭，圖中長(zhǎng)度單位為mm。EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m,)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)n2106mm2213.7N/mm2215EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up12(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)bNvbNc85.4kN連接螺栓所能承受的最大軸心力設(shè)計(jì)值N73EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up8(I),n)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(II),n)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(III),n)NnnAfn構(gòu)件所能承受的最大軸心力設(shè)計(jì)值按Ⅱ-Ⅱ截面N633.4kNEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(v),n)通過(guò)比較