附著式升降腳手架安全施工計算書

9.1計算依據(jù) 19.2軟件介紹 29.3參數(shù)信息 29.4荷載計算 69.4.1各構(gòu)件重量 69.4.2架體自重 89.4.3架體構(gòu)架荷載計算方法 89.4.4架體構(gòu)架荷載 89.4.5架體活荷載 99.5架體構(gòu)件計算 99.5.1定型腳手板計算 99.5.2水平桿計算 119.5.3副框架立桿穩(wěn)定性驗算 129.6水平支承桁架計算 159.6.1桿件受力分析 159.6.2連接螺栓驗算 179.6.3焊縫驗算（整體式） 179.7主框架計算 179.7.1構(gòu)造參數(shù) 179.7.2風荷載計算 179.7.3使用工況計算 189.7.4提升工況計算 229.8附墻支承結(jié)構(gòu)及承重構(gòu)件強度驗算 269.8.1計算附墻支承結(jié)構(gòu)的最不利集中荷載 269.8.2附墻支承結(jié)構(gòu)強度驗算 279.8.3提升設(shè)備驗算 299.8.4提升連接件驗算 299.8.5防墜驗算 309.8.6防墜驗算 319.1計算依據(jù)1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-20174、《建筑施工附著提升腳手架管理暫行規(guī)定》建設(shè)部5、《建筑施工附著提升腳手架安全技術(shù)規(guī)程》DGJ08-905-996、《建筑施工腳手架實用手冊》杜榮軍，中國建筑工業(yè)出版社7、《建筑施工工具式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ202-20108、《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》 GB50661—20119.2軟件介紹本計算書基于結(jié)構(gòu)分析軟件SAP2000，程序是由EdwardsWilson創(chuàng)始的SAP(StructureAnalysisProgram)系列程序發(fā)展而來的，至今已經(jīng)有許多版本面世。SAP2000(SAP90的替代品)是這些新一代程序中最新也是最成熟的產(chǎn)品。最新的SAP2000Nonlinear版除了包括全部Plus的功能之外，再加上動力非線性時程反應分析和阻尼構(gòu)材、減震器、Gap和Hook構(gòu)材等材料特性，它主要適用于分析帶有局部非線性的復雜結(jié)構(gòu)(如基礎(chǔ)隔震或上部結(jié)構(gòu)單元的局部屈服)。集成化的通用結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計軟件自從三十年前SAP誕生以來，它已經(jīng)成為最新分析方法的代名詞。SAP2000保持了原有產(chǎn)品的傳統(tǒng)，具有完善、直觀和靈活的界面，為在交通運輸、工業(yè)、公共事業(yè)、運動和其它領(lǐng)域工作的工程師提供無出其右的分析引擎和設(shè)計工具。9.3參數(shù)信息9.3.1計算模型參數(shù)建筑物長度L(m)50建筑物寬度B(m)50建筑物高度H(m)120穿墻螺栓所在位置混凝土厚度(mm)100-120mm混凝土強度等級C30/C359.3.2集成架參數(shù)構(gòu)造示意圖架體參數(shù)表腳手架單元體長度/架體跨度la(m)5.4腳手架寬度/橫向間距l(xiāng)b(m)0.72腳手架步距(m)1.8內(nèi)側(cè)立桿中心線至墻面的距離(m)0.35腳手架計算高度H0(m)18.9主框架標準節(jié)高度(m)3.6架體懸挑長度(m)1.8懸臂高度H3(m)6下固定架附著支撐點/支座與架底的距離H1(m)4下固定架附著支撐點/支座之間的距離H2(m)6立桿縱距(m)1.5立桿跨數(shù)49.3.3材料參數(shù)定型鋼腳手板2mm花紋板定型安全網(wǎng)0.6mm沖孔鋼板網(wǎng)底部桁架桿材質(zhì)方管40*40*5架體小橫桿D48.3*3.6架體立桿材質(zhì)方管60*60*4架體軌道材質(zhì)[6.3槽鋼支座1材質(zhì)[6.3槽鋼支座2材質(zhì)[14槽鋼9.3.4荷載參數(shù)腳手板鋪設(shè)總層數(shù)5同時施工層數(shù)結(jié)構(gòu)施工4層裝修施工3層施工均布荷載(kN/m2)結(jié)構(gòu)施工：4裝修施工：3提升工況：0.5結(jié)施墜落：4裝修墜落：3基本風壓ωo(kN/m2)0.55風壓高度變化系數(shù)μzB類地區(qū)200米高度：2.619.3.5支座參數(shù)支座示意圖板式支座1l(mm)2000-2600h(mm)140（雙14a槽鋼組合截面）螺栓鋼墊板(mm)100×100×10螺栓抗拉強度ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度fvb(N/mm2)1309.4荷載計算9.4.1各構(gòu)件重量序號名稱材料規(guī)格數(shù)量單位重量桿件重量部件重量5.4米跨、18.9米高所需數(shù)量總重量（KN）1主框架標節(jié)方管60*60*33.625.369438.659745.3807208.89方管60*40*3.750.615.44593.2675圓管Φ48.3*3.60.613.9682.3808角鐵70*70*60.05626.4060.7175圓管Φ20*20.0580.8880.35522主框架上節(jié)方管60*60*30.925.36949.665013.827640.54方管60*40*3.750.615.44593.2675角鐵70*70*60.05626.4060.7175圓管Φ20*20.0540.8880.17763底部走道板角鐵50*50*51.7423.7713.119643.821631.29角鐵50*50*50.7223.775.4288角鐵40*40*40.7232.4225.23152花紋板2.01.1323117.720.04174中部走道板板角鐵50*50*51.7423.7713.119632.6685123.84角鐵50*50*50.7223.775.4288角鐵40*40*40.7232.4225.23152菱形鋼板網(wǎng)32*801.132317.858.88865軌道槽鋼6.33.626.63447.764883.87743.29方管60*60*33.615.369419.3298圓鋼D300.054245.557.1928鋼板8mm0.0165862.88.28960.0019262.80.23860.00845262.81.061326水平桿帶板方管40*40*2.51.72812.94385.0876.5331120.78鋼板5mm0.0098239.250.7693鋼板6mm0.0075247.10.70657水平桿斜桿方管40*40*2.52.15512.94386.34396.343960.368水平桿方管40*40*2.51.72812.94385.08695.7934452.55鋼板6mm0.0075247.10.706591800mm防護網(wǎng)方管20*20*1.21.79520.752.692519.5081305.74方管20*20*1.21.69920.752.5485方管20*20*1.21.75410.751.3155方管20*20*1.20.83920.751.2585方管20*20*1.21.20240.753.606方管20*20*1.20.0220.750.03圓管Φ20*20.0520.8880.0888沖孔網(wǎng)0.6mm3.05312.617.968310900mm防護網(wǎng)方管20*20*1.20.89520.751.342510.372430.3方管20*20*1.21.69920.752.5485方管20*20*1.20.85410.750.6405方管20*20*1.21.19620.751.794方管20*20*1.20.0220.750.03圓管Φ20*20.0520.8880.0888沖孔網(wǎng)0.6mm1.50512.613.928111平板支座槽鋼14a2214.5358.1263.93253.1325槽鋼14a0.1414.535.812合計30.729.4.2架體自重施工荷載2步3KN/m2×腳手板長度×腳手板寬度×腳手板層數(shù)3×6×（0.72+0.15）×2=31.32kN架體自重小計30.72kN9.4.3架體構(gòu)架荷載計算方法1）分別按內(nèi)排腳手架、外排腳手架計算，然后進行荷載比較，選取最不利情況進行設(shè)計計算。2）內(nèi)外排架操作層的腳手板恒荷載和活荷載，按短橫桿內(nèi)側(cè)懸挑簡支梁計算支座反力的方法進行分配：圖中：橫距L為0.72m小橫桿伸出長度a為0.15m經(jīng)過計算得：R內(nèi)＝q×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526qR外＝q×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q計算分配系數(shù)得：外排架分配系數(shù)M外＝R外/(R外+R內(nèi))＝0.226/(0.226+0.526)=0.3內(nèi)排架分配系數(shù)M內(nèi)＝1-M外=1-0.3＝0.79.4.4架體構(gòu)架荷載1）外排腳手架副框架外排荷載G11＝（副框架下節(jié)+副框架標準節(jié))/2＝5.56/2＝2.78kN；腳手板荷載G12＝腳手板重量（4層）×分配系數(shù)＝6.57×0.226＝1.97kN；防護網(wǎng)荷載G13＝定型防護網(wǎng)重量＝7.1kN；水平桿荷載G14＝水平桿重量/2＝0.59kN；外排架總荷載G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。1）內(nèi)排腳手架副框架外排荷載G11＝（副框架下節(jié)+副框架標準節(jié))/2＝2.78kN；腳手板自重G12＝腳手板重量（4層）×分配系數(shù)＝6.57×0.7＝4.6kN；水平桿荷載G14＝水平桿重量/2＝0.59kN；內(nèi)排架總荷載G1內(nèi)＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。9.4.5架體活荷載1)活荷載標準值q＝跨距×跨數(shù)×(橫距+小橫桿伸出長度)×同時作業(yè)層數(shù)×每層活荷載標準值使用工況活荷載標準值q活使＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×3.00＝31.32kN提升工況活荷載標準值q活升＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×0.50＝5.22kN9.5架體構(gòu)件計算9.5.1定型腳手板計算架體活荷載主要由腳手板上活荷載傳遞，通過腳手板定型邊框傳遞荷載，腳手板短邊作為里外連接小橫桿，長邊作為水平桿，對其進行分析計算如下：腳手板規(guī)格：0.87×1.44=1.25m2，自重荷載0.41/1.25=0.328kn/m2；腳手板邊框均為50×50×5角鋼：(腳手板每塊重量41.04kg）1）短邊桿件計算：短邊恒荷載：0.328kn/m2×0.87=0.472kn/m短邊活荷載：3×1.44=4.32kn/m短邊設(shè)計荷載：S短=1.2S短邊恒+1.4S短邊活=0.567+6.048=6.615KN按照如下的兩種計算簡圖的受力分析結(jié)果選取最不利狀態(tài)進行驗算：（1）（2）短邊桿計算簡圖受力分析結(jié)果如下：彎矩（kN.m）：（1）（2）則，彎矩取0.43kN.m。剪力（kN）：（1）（2）則，剪力取2.4kN。撓度：（1）（2）對于（1），最大撓度在跨中，其值為1.02mm；對于（2），最大撓度在懸臂端，其值為0.708mm。a．抗彎強度驗算短邊的計算抗彎強度小于205.0N/mm2,滿足要求!b．抗剪強度驗算短邊的計算剪切強度小于120.0N/mm2,滿足要求!c．撓度驗算對于（1），最大撓度，且。對于（2），最大撓度，且。短邊桿件的撓度驗算滿足要求!2）長邊桿件計算長邊恒荷載：0.328kn/m2×0.87=0.285kN/m長邊活荷載：3×0.87=2.61kN/m長邊設(shè)計荷載：S長=1.2S長邊恒+1.4S長邊活=0.342+3.654=3.996KN受力分析結(jié)果如下：最大彎矩1.05kN.m；最大剪力2.832kN；撓度9.27mma．抗彎強度驗算長邊的計算抗彎強度小于205.0N/mm2,滿足要求!b．抗剪強度驗算長邊的計算剪切強度小于120.0N/mm2,滿足要求!c．撓度驗算最大撓度，且。長邊桿件的撓度驗算滿足要求!3）腳手板固定支點力計算腳手板的支反力將以集中荷載的形式傳遞到框架立桿上，受力見圖如下：計算支座1和支座2的支反力結(jié)果如下：R內(nèi)＝S短×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526q=3.484KNR外＝S短×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q=1.497KN9.5.2水平桿計算水平桿材料為40×40×5方管，桿件作為連系桿，并不承受腳手板荷載，因此僅進行穩(wěn)定性計算：恒荷載計算值q＝1.2×0.047=0.056KN/m桿件最大撓度：。滿足要求!構(gòu)件長細比：。滿足要求！9.5.3副框架立桿穩(wěn)定性驗算副框架立桿（60×60×4）在結(jié)構(gòu)施工和裝修施工時受荷相同，但因每種工況下的內(nèi)外立桿所受荷載不同，需分別驗算，壓彎桿件穩(wěn)定性應滿足下列要求：當有風荷載組合時，水平支承桁架上部的副框架立桿的穩(wěn)定性應符合下式要求：式中：——壓桿的截面面積（），其值為854；——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應按JGJ202-2010附錄選??；——壓桿的彎矩設(shè)計值（）；——壓桿的截面抗彎模量（），其值為14510；——鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值（）。1．副框架內(nèi)立桿（1）副框架內(nèi)立桿自重（2）腳手板的自重及其上活荷由腳手板支反力的計算可知：對于其上有活荷的腳手板，傳遞給內(nèi)立桿的荷載為：對于只有自重腳手板，傳遞給內(nèi)立桿的荷載為：所以腳手板傳遞給內(nèi)立桿的荷載：（3）水平桿自重（4）底部支撐桁架上下弦桿、斜腹桿及節(jié)點板重量所以，作用在內(nèi)立桿上的軸力則，。滿足要求。2．副框架外立桿（不考慮風荷）（1）副框架外立桿自重（2）腳手板自重及其上活荷載由腳手板支反力的計算可知：對于其上有活荷的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：對于只有自重的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：所以腳手板傳遞給內(nèi)立桿的荷載：（3）水平桿自重（4）底部支撐桁架上下弦桿、斜腹桿及節(jié)點板重量（5）防護網(wǎng)自重所以，作用在內(nèi)立桿上的軸力則，。滿足要求。3．副框架外立桿（考慮風荷）（1）副框架外立桿自重（2）腳手板自重及其上活荷載由腳手板支反力的計算可知：對于其上有活荷的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：對于只有自重的腳手板，傳遞給外立桿的荷載為：所以腳手板傳遞給內(nèi)立桿的荷載：（3）水平桿自重（4）底部支撐桁架上下弦桿、斜腹桿及節(jié)點板重量（5）防護網(wǎng)自重所以，作用在內(nèi)立桿上的軸力由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩，可按下式計算：式中：——風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；——風荷載標準值；——立桿縱距。則：所以：滿足要求。9.6水平支承桁架計算9.6.1桿件受力分析水平支承桁架跨距為1.50m，跨數(shù)為4，寬度為0.72m，高度為1.80m。水平支承桁架承受由立桿傳遞來的荷載，按照框架立桿所受壓力最大的情況（內(nèi)立桿受壓）對水平支承桁架進行驗算。由立桿受力分析結(jié)果可知，最不利荷載為內(nèi)立桿軸力N=16.432kN,此荷載直接作用于桁架上弦，受力簡圖如下（單位：N、mm）：受力分析結(jié)果如下（單位：N）：撓度如下：最大撓度發(fā)生在桁架底部跨中，即3節(jié)點，其值為2.503mm。滿足要求。綜上分析，選最不利桿件進行驗算：對簡支情況14（17）桿件進行受拉驗算，N=27900.63N；對簡支情況5（6、7、8）桿件進行受壓驗算，N=17861.55N，計算長度1500mm；對簡支情況15（16）桿件或懸挑情況5桿件進行受壓驗算，N=9300.21N，計算長度2343mm。14（17）桿：滿足要求。5（6、7、8）桿：，查表得。滿足要求。15（16）桿：，查表得。滿足要求。9.6.2連接螺栓驗算采用M16螺栓連接各桿件，承受剪應力，且最大剪應力不超過27900.63N=27.90kN。滿足要求。9.6.3焊縫驗算（整體式）桿件最大內(nèi)力為35723.1N，節(jié)點板設(shè)計角焊縫，長度不短于100mm。滿足要求。9.7主框架計算9.7.1構(gòu)造參數(shù)主框架支承跨度（即水平支承桁架長度為)6.00m，主框架步高為1.80m，步數(shù)為8。9.7.2風荷載計算1)風荷載標準值計算公式如下：其中βz——風振系數(shù)βz＝1μz——風壓高度變化系數(shù)μz＝0.8μs——風荷載體型系數(shù)μs＝2.61（B類地區(qū)，200米）ω0——基本風壓值ω0使＝0.55kN/m2ω0提升＝0.25kN/m2經(jīng)過計算得：風荷載標準值：ωk使＝1×0.8×2.61×0.55＝0.925kN/m2ωk提升＝1×0.8×2.61×0.25＝0.424kN/m22)風荷載集中力計算將風荷載設(shè)計值簡化為作用在主框架外側(cè)節(jié)點上的水平集中荷載。P使＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.925＝9.94kNP提升＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.424＝4.54kN9.7.3使用工況計算主框架自重按照與附墻支座的位置關(guān)系分布到各支座上，水平支撐桁架將其他荷載傳遞到主框架的底部，風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點荷載作用于主框架上（區(qū)分兩個風向）。1）架體活荷載外排架使用工況活荷載標準值q外活使＝31.32×0.3＝9.39kN內(nèi)排架使用工況活荷載標準值q內(nèi)活使＝31.32×0.7＝21.92N2）架體框架荷載外排架總荷載G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。內(nèi)排架總荷載G1內(nèi)＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。3）底部水平支撐桁架荷載外排底部桁架荷載G2外＝G21+G22=0.638kN底部水平支撐桁架外排桿：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.3=0.264kN內(nèi)排底部桁架荷載G2內(nèi)＝G21+G22=1.484kN底部水平支撐桁架外排桿G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.7=0.616kN(1)主框架架桿件編號，內(nèi)力計算得各桿件軸力大小如下：主框架外排荷載設(shè)計值：1.3×（G1外+G2外+q外活使）=1.3×22.468=29.21kN主框架內(nèi)排荷載設(shè)計值：1.3×（G1內(nèi)+G2內(nèi)+q內(nèi)活使）=1.3×31.374=40.786kN(1)主框架架桿件編號，內(nèi)力計算得各桿件軸力大小如下：風從外來（活荷載由立桿向下傳遞，故均按桿件軸力計算）桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=49.675kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-49.675kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大??；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為49.675kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝49.675×1000/8.96×100＝55.44N/mm2計算強度不大于強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩(wěn)定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大??；A——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩(wěn)定性系數(shù)。軸心受力桿件穩(wěn)定性驗算結(jié)果列表:桿件單元長細比穩(wěn)定系數(shù)軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-4.976.38滿足要求2113.2080.4970.000.00滿足要求3121.9280.44613.382-33.49——4113.2080.497-12.42527.90滿足要求545.2830.869-14.919.14滿足要求6113.2080.49712.425-27.90——7121.9280.44640.119-100.39——8113.2080.497-49.675111.55滿足要求945.2830.869-24.8331.89滿足要求10113.2080.49749.675-111.55——11121.9280.446-32.1880.53滿足要求12113.2080.497-2.5275.67滿足要求1345.2830.8692.021-2.60——14113.2080.49719.796-44.45——15121.9280.446-5.44313.62滿足要求16113.2080.4972.527-5.67——1745.2830.869-7.90910.16滿足要求18113.2080.49714.743-33.11——19121.9280.446-14.88737.25滿足要求20113.2080.4975.501-12.35——2145.2830.869-4.4015.65滿足要求22113.2070.4970.921-2.07——23121.9280.44611.851-29.66——24113.2070.497-5.50212.36滿足要求2545.2830.869-14.33118.41滿足要求26113.2080.49711.924-26.78——27121.9280.446-2.9027.26滿足要求28113.2080.49711.065-24.85——2945.2830.869-8.85211.37滿足要求30113.2080.4979.23-20.73——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.497-11.06524.85滿足要求3345.2830.869-13.82217.75滿足要求風從內(nèi)側(cè)來桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=59.43kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-49.54kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大?。籄n——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為59.43kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝59.43×1000/8.96×100＝66.32N/mm2計算強度不大于強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩(wěn)定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大?。籄——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩(wěn)定性系數(shù)。軸心受力桿件穩(wěn)定性驗算結(jié)果列表:桿件單元長細比穩(wěn)定系數(shù)軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-0.060.08滿足要求2113.2080.4970.000.00滿足要求3121.9280.446-13.2533.16滿足要求4113.2080.49712.29-27.60——545.2830.8694.77-6.13——6113.2080.497-13.4130.11滿足要求7121.9280.446-38.5996.57滿足要求8113.2080.49748.47-108.85——945.2830.86914.82-19.03——10113.2080.497-49.54111.25滿足要求11121.9280.44625.20-63.06——12113.2080.49725.13-56.43——1345.2830.869-9.4912.19滿足要求14113.2080.497-25.7857.89滿足要求15121.9280.44625.42-63.61——16113.2080.497-9.5921.54滿足要求1745.2830.8690.73-0.94——18113.2080.497-2.114.74滿足要求19121.9280.4465.86-14.66——20113.2080.497-2.144.81滿足要求2145.2830.869-3.334.28滿足要求22113.2070.497-10.9724.63滿足要求23121.9280.4465.73-14.34——24113.2070.497-2.245.03滿足要求2545.2830.8698.42-10.81——26113.2080.49718.81-42.24——27121.9280.44611.83-29.60——28113.2080.497-4.299.63滿足要求2945.2830.86959.43-76.33——30113.2080.49718.8-42.22——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.49740.74-91.49——3345.2830.869-4.265.47滿足要求9.7.4提升工況計算主框架自重按照與附墻支座的位置關(guān)系分布到各支座上，水平支撐桁架將其他荷載傳遞到主框架的底部，風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點荷載作用于主框架上（區(qū)分兩個風向）。2）架體活荷載外排架提升工況活荷載標準值q外活升＝2×（5.22×0.3）＝2.04kN內(nèi)排架提升工況活荷載標準值q內(nèi)活升＝2×（5.22×0.7）＝4.75kN2）架體框架荷載外排架總荷載G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。內(nèi)排架總荷載G1內(nèi)＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。3）底部水平支撐桁架荷載外排底部桁架荷載G2外＝G21+G22=0.638kN底部水平支撐桁架外排桿：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.3=0.264kN內(nèi)排底部桁架荷載G2內(nèi)＝G21+G22=1.484kN底部水平支撐桁架外排桿G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868kN底部封閉腳手板G22=（0.22×4）×0.7=0.616kN(1)主框架架桿件編號，內(nèi)力計算得各桿件軸力大小如下：主框架外排荷載設(shè)計值：2×（G1外+G2外+q外活使）=2×15.118=30.236kN主框架內(nèi)排荷載設(shè)計值：2×（G1內(nèi)+G2內(nèi)+q內(nèi)活使）=2×14.204=28.408kN(2)主框架架桿件編號，內(nèi)力計算得各桿件軸力大小如下：(1)主框架架桿件編號，內(nèi)力計算得各桿件軸力大小如下：風從外來（活荷載由立桿向下傳遞，故均按桿件軸力計算）桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=42.38kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-51.71kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大??；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為42.38kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝42.38×1000/8.96×100＝47.29N/mm2計算強度不大于強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩(wěn)定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大?。籄——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩(wěn)定性系數(shù)。軸心受力桿件穩(wěn)定性驗算結(jié)果列表:桿件單元長細比穩(wěn)定系數(shù)軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-2.022.59滿足要求2113.2080.4970.000.00——3121.9280.4464.70-11.76——4113.2080.497-5.8713.18滿足要求545.2830.869-5.487.04滿足要求6113.2080.4976.30-14.15——7121.9280.4469.58-23.97——8113.2080.497-17.8740.13滿足要求945.2830.869-10.9914.11滿足要求10113.2080.49714.06-31.57——11121.9280.446-10.7526.90滿足要求12113.2080.497-9.8722.16滿足要求1345.2830.8691.10-1.41——14113.2080.4971.70-3.82——15121.9280.446-4.8912.24滿足要求16113.2080.497-5.5612.49滿足要求1745.2830.869-1.041.34滿足要求18113.2080.4970.74-1.66——19121.9280.44616.55-41.41——20113.2080.497-23.9753.83滿足要求2145.2830.869-11.0014.13滿足要求22113.2070.49720.87-46.87——23121.9280.44621.77-54.48——24113.2070.497-51.71116.12滿足要求2545.2830.869-17.2722.18滿足要求26113.2080.49742.38-95.17——27121.9280.446-10.2725.70滿足要求28113.2080.497-46.86105.23滿足要求2945.2830.8691.05-1.35滿足要求30113.2080.49731.15-69.95——31121.9280.446-4.3110.79滿足要求32113.2080.497-43.0296.61滿足要求3345.2830.869-0.020.03滿足要求風從內(nèi)側(cè)來桁架桿件軸力最大拉力為Nmax拉=14.94kN.桁架桿件軸力最大壓力為Nmax壓=-39.58kN.(3)軸心受力桿件強度的計算式中N——桿件軸心壓力大小；An——軸心受力桿件的凈截面面積。桁架桿件最大軸向力為14.94kN,截面面積為8.96cm2.最不利拉桿強度σ＝14.94×1000/8.96×100＝16.67N/mm2計算強度不大于強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！(4)軸心受力桿件穩(wěn)定性的驗算式中N——桿件軸心壓力大?。籄——桿件的凈截面面積；φ——受壓桿件的穩(wěn)定性系數(shù)。軸心受力桿件穩(wěn)定性驗算結(jié)果列表:桿件單元長細比穩(wěn)定系數(shù)軸向壓力(kN)計算強度N/mm2是否滿足要求145.2830.869-0.270.35滿足要求2113.2080.4970.000.00滿足要求3121.9280.446-4.9512.39滿足要求4113.2080.4974.56-10.24——545.2830.8691.16-1.49——6113.2080.497-8.9220.03滿足要求7121.9280.446-10.4826.23滿足要求8113.2080.49714.94-33.55——945.2830.8696.46-8.30——10113.2080.497-19.3843.52滿足要求11121.9280.4467.10-17.77——12113.2080.4978.02-18.01——1345.2830.869-3.364.32滿足要求14113.2080.497-11.2725.31滿足要求15121.9280.4467.67-19.19——16113.2080.497-3.297.39滿足要求1745.2830.869-4.135.30滿足要求18113.2080.497-3.858.65滿足要求19121.9280.446-1.373.43滿足要求20113.2080.497-5.1211.50滿足要求2145.2830.8690.49-0.63——22113.2070.497-5.3712.06滿足要求23121.9280.446-1.032.58滿足要求24113.2070.497-5.9513.36滿足要求2545.2830.8691.61-2.07——26113.2080.497-4.259.54滿足要求27121.9280.44612.27-30.70——28113.2080.497-20.6246.30滿足要求2945.2830.869-5.717.33滿足要求30113.2080.49711.30-25.38——31121.9280.44614.27-35.71——32113.2080.497-39.5888.88滿足要求3345.2830.869-6.538.39滿足要求9.8附墻支承結(jié)構(gòu)及承重構(gòu)件強度驗算9.8.1計算附墻支承結(jié)構(gòu)的最不利集中荷載1)架體自重30.72kN2)正常使用工況支座荷載P使＝1.2×30.72+1.4×31.32＝80.71kNP使設(shè)＝1.3×P使＝104.92kN3)正常提升工況支座荷載P升＝1.2×30.72+1.4×5.22＝44.16kNP升設(shè)＝2×P升＝88.34kN3)提升工況下發(fā)生墜落支座荷載P升墜＝44.16kN×2(沖擊系數(shù))＝88.34kN4)使用工況下發(fā)生墜落支座荷載P使墜＝（30.72+31.32）×2(沖擊系數(shù))＝124.08kN4)最不利荷載結(jié)果為使用工況下發(fā)生墜落的集中荷載，是附墻支承結(jié)構(gòu)的最不利荷載。9.8.2附墻支承結(jié)構(gòu)強度驗算1.計算板式支承結(jié)構(gòu)的最不利集中荷載1)最不利荷載結(jié)果為使用工況下發(fā)生墜落的集中荷載，是附著支承結(jié)構(gòu)的最不利荷載。2.板式支座驗算1)AE桿為[14a槽鋼，共組合2根,截面積A＝3702.00mm2截面模量W＝161000.00mm3按架體實際使用極限狀態(tài)進行考慮計算：P使墜＝124.08kNRc＝136.22kNRd＝48.43kNRe＝17.12kNNAE＝6.11kNN卸料＝20.86kN板支座需滿足以下公式要求:其中：強度f＝215N/mm2σ＝27.93×106/161000=173.47N/mm2附墻支承結(jié)構(gòu)強度σ<f，滿足要求4.穿板螺栓孔處混凝土局部承壓強度計算需滿足如下公式：βc=1，混凝土影響系數(shù)C50以下取1混凝土型號為：C30，查表得到fc＝14.3N/mm2混凝土樓板的厚度b為：100.00mm穿板螺栓處混凝土承壓強度計算：A1=100×100mm2Ab=100×3×100mm2A1n=100×100mm2βl=1.732FL=1.35×1×1.732×14.3×10000=334.4kn一個螺栓承受沖剪計算值N＝48.43kN一個螺栓承受沖剪設(shè)計值Nd=48.43<=334.4，滿足要求陽臺邊混凝土最大壓力RC=136.22<=334.4，滿足要求9.8.3提升設(shè)備