JTS-147-2017水運工程地基設計規(guī)范-

水運工程地基設計規(guī)范2017-12-11發(fā)布2018-03-01施行中華人民共和國交通運輸部發(fā)布2017年第55號準，編號為JTS147—2017,自2018年3月1日起施行。《港口工程粉煤灰填筑技術規(guī)程》 (JTJ/T260—97)、《水下深層水泥攪拌法加固軟土地基技術規(guī)程》(JTJ/T259—2004)、2017年12月11日制定說明1(交水發(fā)[2008]227號)要求，由交通運輸部組織有關單位在《港口工程地基規(guī)范》 內(nèi)容。規(guī)程》(JTJ/T259—2004)《港口工程碎石樁復合地基設計與施工規(guī)程》(JTJ/T246—11總則 4.1巖的分類 5.1一般規(guī)定 6.1一般規(guī)定 6.5保證土坡穩(wěn)定的技術措施 7.1一般規(guī)定 8地基處理 8.2換填法 8.3爆破法 28.7強夯法和強夯置換法 8.9振沖擠密法和振沖置換法 8.10砂樁法和擠密砂樁法 9監(jiān)測和檢測 9.1一般規(guī)定 9.2監(jiān)測 9.3檢測 附錄A巖土基本變量的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)的近似確定方法 (62) A.3可靠指標計算時基本變量統(tǒng)計參數(shù)的確定方法 附錄B巖體風化程度劃分 (71)附錄E碎石土密實度野外鑒別方法 (73)附錄G查表法確定地基承載力 附錄H地基承載力系數(shù)表 附錄J用十字板剪切強度回歸抗剪強度指標計算方法 (82) (84) (85)附錄M平均應力固結度計算表 (90) 附錄P水下水泥拌和體穩(wěn)定性驗算和強度驗算 附錄Q本規(guī)范用詞說明 引用標準名錄 和管理組人員名單 條文說明 11.0.1為統(tǒng)一水運工程地基設計的要求，滿足安全可靠、技術先進、經(jīng)濟合理、耐久適用1.0.2本規(guī)范適用于水運工程地基設計。1.0.3地基設計應堅持因地制宜、就近取材、保護環(huán)境和節(jié)約資源的原則。設計方案應根據(jù)巖土工程勘察資料，綜合考慮建筑物使用功能、結構形式和施工條件等確定。1.0.4水運工程地基設計除應符合本規(guī)范規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。22.0.1應力固結度ConsolidationDegreeinStress飽和土體在某荷載作用下，某時刻的超靜孔隙水壓力消散值與初始超靜孔隙水壓力2.0.3土粒比重SpecificGravityofSoilParticle土顆粒在105℃~110℃下烘至恒量時的質(zhì)量與同體積4℃時純水質(zhì)量的比值。粒徑小于等于0.005mm的土顆粒。2.0.5合力傾斜角SlopeAngleofCompositeForce2.0.6合力傾斜率SlopeGradientofCompositeForce2.0.7危險滑動面CriticalSlidingSurface2.0.8先期固結壓力PreconsolidationPressure2.0.9超固結比Over-consolidationRatio2.0.10欠固結土Under-consolidationSoil2.0.11軟土SoftSoil2.0.12超軟土UltraSoftSoil十字板抗剪強度小于等于5kPa的軟土。2.0.13靈敏度Sensitivity2.0.14總應力法TotalStressMethod2.0.15有效應力法EffectiveStressMethod 343.0.1地基設計前期應開展下列工作：(2)調(diào)查鄰近建筑、地下工程和管線等情況；(3)了解當?shù)氐鼗幚斫?jīng)驗和施工條件，以及類似地基條件下同類工程的地基處理經(jīng)驗和使用情況等；(4)根據(jù)工程要求和地基條件，確定地基處理的目的、范圍和處理后要求達到的各項技術指標。3.0.2地基設計應滿足下列要求：(1)地基承載力和整體穩(wěn)定的要求；(2)地基變形和不均勻變形的要求；(3)滲透穩(wěn)定的要求；(4)在建筑物和地下水長期作用下，不發(fā)生地基強度降低而影響正常使用的要求；(5)抗震的要求。3.0.3地基設計應查明對建筑物穩(wěn)定性影響較大的軟弱夾層、巖體不利結構面、巖溶、地下水狀態(tài)、滑坡體、被掩埋的故河道和故沖溝、河床坡度及不同季節(jié)受沖淤影響而引起邊坡坡度的變化等。3.0.4地基設計應考慮地基土的變異性并準確劃分土層單元體。對較厚土層，宜區(qū)分亞3.0.5巖土物理力學指標等基本參數(shù)的統(tǒng)計應按代表性分區(qū)同時根據(jù)不同地質(zhì)單元體分層進行，并應符合附錄A的有關規(guī)定。主要巖土體單元各項室內(nèi)和現(xiàn)場測得的巖土試驗指標的統(tǒng)計樣本數(shù)量均不應少于6個。3.0.6當需要進行可靠指標計算時，確定巖土物理力學指標等基本變量的取樣要求及統(tǒng)計參數(shù)應按隨機場考慮，并應符合附錄A的有關規(guī)定。3.0.7當波浪力等往復荷載為主導作用或工程前后水位變化時，應判斷軟黏土地基是否3.0.8設計應對地基工程施工期和使用期提出監(jiān)測和檢測要求。3.0.9對于濕陷性土、紅黏土、凍土、鹽漬土和膨脹土等特殊土地基，可參照國家現(xiàn)行有關標準執(zhí)行。54巖土分類及工程特性4.1.1巖石應按下列因素分類：(1)按成因分為巖漿巖、沉積巖和變質(zhì)巖；(2)根據(jù)強度按表4.D1-1進行巖石堅硬程度分類；表4.1.1-1巖石堅硬程度分類(3)巖石根據(jù)其軟化系數(shù)按表4.1.1-2分為軟化巖石和不軟化巖石。巖石軟化類別不軟化巖石4.1.2巖體應按下列因素分類：(1)巖體風化程度按附錄B分為未風化、微風化、中等風化、強風化和全風化；(2)巖體依巖石質(zhì)量指標按表4.1.2-1分類；極差差較差好(3)巖體結構類型按附錄C分類；(4)巖層的單層厚度按表4.1.2-2分類；薄層中厚層厚層巨厚層單層厚度h(m)(5)巖體完整程度按表4.1.2-3確定。6注：完整性指數(shù)K,為巖體壓縮波波速與巖塊壓縮波波速之比的平方，選定巖體和巖塊測定波速時要具有代表性。弱結構面和高初始應力時，應按表4.1.3-1及表4.1.3-2綜合確定巖體基本質(zhì)量等級。巖體基本質(zhì)量指標的計算及修正方法應按現(xiàn)行完整程度堅硬程度堅硬巖IⅡⅢVⅡⅢVⅢVVVVV極軟巖VVVVVIⅡⅢV4.1.4巖體節(jié)理發(fā)育程度可按表4.1.4確定。節(jié)理不發(fā)育節(jié)理1~2組，規(guī)則，為構造狀，間距在1m以上，多為密閉節(jié)理；巖節(jié)理較發(fā)育節(jié)理發(fā)育節(jié)理3組以上，不規(guī)則，呈X形或米字形，以構造型和風化型為主，多數(shù)間距節(jié)理很發(fā)育質(zhì)特征見附錄D。 74.2.3.1粒徑大于2mm的顆粒質(zhì)量超過總質(zhì)量50%的土應定名為碎石土。碎石土可根據(jù)顆粒級配及形狀按表4.2.3-1作進一步分類。表4.2.3-1碎石土分類圓形、亞圓形為主卵石圓形、亞圓形為主圓礫圓形、亞圓形為主角礫4.2.3.2粒徑大于2mm的顆粒質(zhì)量不超過總質(zhì)量50%,且粒徑大于0.075mm的粒徑質(zhì)量超過總質(zhì)量的50%的土應定名為砂土。砂土可根據(jù)顆粒級配按表4.2.3-2作進一步表4.2.3-2砂土分類礫砂粗砂中砂細砂粉砂4.2.3.3粒徑大于0.075mm的顆粒質(zhì)量不超過總質(zhì)量的50%,且塑性指數(shù)小于或等于10的土應定名為粉土。4.2.3.4塑性指數(shù)大于10的土應定名為黏性土，按表4.2.3-3分為黏土和粉質(zhì)黏土。表4.2.3-3黏性土的分類塑性指數(shù)I注：塑性指數(shù)計算采用的液限值為76g圓錐儀沉入土中10mm對應的含水率值。4.2.4在靜水或緩慢的流水環(huán)境中沉積，天然含水率大于36%,且大于液限，天然孔隙比大于或等于1.0的黏性土應定名為淤泥性土，淤泥性土按表4.2.4進一步劃分為淤泥孔隙比e含水率w(%)注：①淤泥質(zhì)土可根據(jù)塑性指數(shù)指標再劃分為淤泥質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土；4.2.5土中有機質(zhì)含量不小于5%時，可按現(xiàn)行國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021)劃分為有機質(zhì)土、泥炭質(zhì)土和泥炭。4.2.6由粗細兩類土呈混合狀態(tài)存在，具有顆粒級配不連續(xù)，中間粒組顆粒含量極少，級配曲線中間段極為平緩等特征的土應定名為混合土。定名時應將主要土類列在名稱前部，次要土類列在名稱后部，中間以“混”字聯(lián)結?；旌贤涟床煌令惖暮靠煞譃橛倌嗪蜕暗幕旌贤?、黏性土和砂或碎石的混合土，其分類方法應符合下列規(guī)定。4.2.6.1淤泥和砂的混合土可分為淤泥混砂或砂混淤泥。淤泥質(zhì)量超過總質(zhì)量的30%時為淤泥混砂，淤泥質(zhì)量超過總質(zhì)量10%且小于或等于總質(zhì)量的30%時為砂混淤泥。4.2.6.2黏性土和砂或碎石的混合土可分為黏性土混砂或碎石、砂或碎石混黏性土。黏性土質(zhì)量超過總質(zhì)量的40%時定名為黏性土混砂或碎石；黏性土的質(zhì)量大于10%且小于或等于總質(zhì)量的40%時定名為砂或碎石混黏性土。4.2.7層狀構造土定名時應將厚層土列在名稱前部，薄層土列在名稱后部，根據(jù)兩類土層的厚度比可分為下列三類：(1)互層土，具互層構造，兩類土層厚度相差不大，厚度比一般大于1:3;(2)夾層土，具夾層構造，兩類土層厚度相差較大，厚度比1:3～1:10;(3)間層土，常呈黏性土間極薄層粉砂的特點，厚度比小于1:104.2.8花崗巖殘積土可根據(jù)大于2mm的顆粒含量按表4.2.8分為黏性土、砂質(zhì)黏性土和礫質(zhì)黏性土。大于2mm顆粒百分含量X(%)4.2.9填土根據(jù)其物質(zhì)組成和堆填方式可分為下列三類：(3)雜填土，含有建筑垃圾、工業(yè)廢料或生活垃圾的填土。4.2.10碎石土的密實度可根據(jù)重型或超重型動力觸探試驗錘擊數(shù)按表4.2.10-1或表4.2.10-2確定，N63.5、N120的值應采用現(xiàn)場實測值按現(xiàn)行國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021)的有關規(guī)定修正。碎石土密實度野外鑒別可按附錄E執(zhí)行。8 4巖土分類及工程特性 9表4.2.10-1碎石土密實度按N63.5分類中密中密試驗擊數(shù)N??0表4.2.11砂土的密實度分類密實度稍密中密極密實注：對地下水位以下的中砂、粗砂，其N值宜按實測錘擊數(shù)增加5擊中密稍密注：當有經(jīng)驗時，也可用原位測試或其他方法濕液性指數(shù)I天然狀態(tài)軟中等硬表4.2.13-3黏性土的天然狀態(tài)(按錐沉量確定)天然狀態(tài)軟中等硬錐沉量h(mm)4.2.14砂土顆粒組成特征應根據(jù)土的不均勻系數(shù)和曲率系數(shù)確定，當不均勻系數(shù)大于粒質(zhì)量的60%(mm);粒質(zhì)量的10%(mm);的30%。4.2.15軟土可根據(jù)無側(cè)限抗壓強度試驗或現(xiàn)場表4.2.15軟土靈敏性的劃分中靈敏性高靈敏性式中γ——土的重度(kN/m3);w——天然含水率(%); 原位試驗指標。表示。為確定回彈指數(shù)應在估計的先期固結壓力之后進行一次卸荷再繼續(xù)加荷至預定的4.3.4.2地基土的壓縮性可按固結壓力為100kPa、200kPa時相對應的壓縮系數(shù)值(1)當a?_?<0.1MPa-1時為低壓縮性土；(2)當0.1MPa-1≤a?_?<0.5MPa-1時為中壓縮性土；(3)當a?_2≥0.5MPa-1時為高壓縮性土。4.3.5地下水水力學性能指標可采用室內(nèi)滲透試驗或現(xiàn)場抽驗等測定。根據(jù)土性不同，室內(nèi)滲透試驗可分別采用常水頭試驗4.3.9地基土層的承載力宜采用現(xiàn)場載荷試驗確定。載荷試驗包括淺層平板載荷試驗和深層平板載荷試驗。4.3.10土的固結系數(shù)可通過室內(nèi)固結試驗確定或利用已有沉降資料按附錄F推算。對水平向和垂向滲透性相差較大的土層，宜分別測定水平向和垂向固結系數(shù)。必要時應采用現(xiàn)場滲透試驗與室內(nèi)壓縮試驗的成果確定。4.3.11飽和軟黏土地基的穩(wěn)定分析計算、軟土加固效果檢驗、軟弱地基破壞后滑動面位置和強度確定、軟黏土的靈敏度測定可采用原位十字板剪切試驗結果。4.3.12軟土地基宜考慮次固結效應。4.3.13抗震設防烈度6度以上地區(qū)，當?shù)鼗麓嬖陲柡蜕巴粱蚍弁習r，應進行液化判別。對于存在液化土層的地基，應根據(jù)建筑物的抗震設防類別、地基液化等級，采取相應抗液化措施。4.3.14地基土動力特性試驗，現(xiàn)場可采用剪切波速試驗和標準貫入試驗，室內(nèi)宜進行振動三軸、共振柱等試驗 5地基承載力5.1.2條形基礎的地基承載力驗算可按平面問題考慮。5.1.5地基承載力驗算時強度指標選取應符5.1.5.1持久狀況宜采用直剪固結快剪強度指標或三軸固結不排水剪強度指標。5.2作用于計算面上的應力拋石基床的水工建筑物基礎應以拋石基床底面為計算面(圖5.2.1),拋石基床底面的計算寬度宜按下式B?——建筑物底面即拋石基床頂面的實際受壓寬度(m),按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式水運工程地基設計規(guī)范(JTS147—2017)定(圖5.2.1):式中δ——作用于計算面上的合力方向與豎向的夾角(°);H——作用于計算面以上的水平合力標準值(kN/m),對重力式碼頭Hk應包括基YR——抗力分項系數(shù)； 5地基承載力5.3.3抗力分項系數(shù)應綜合考慮強度指標的可靠性、結構安全等級和地基土情況等因表5.3.3各種計算情況采用的抗剪強度指標及對應的抗力分項系數(shù)范圍5.3.4作用于計算面上豎向合力的設計值Va可按下式計算：5.3.5地基承載力的豎向合力標準值可按下述方法計算：b;=j△B(j=0,1,2…M)(5.3.5算面寬度；(2)地基承載力豎向合力標準值按下列公p*(b;*)=K*p(b;)K*=P,/Va式中Fk——地基承載力的豎向合力標準值(kN/m);≈1.25{(N+0.28+tanδ')tan[φx-0.728'(0.9455+0.55tanδ')]} ck——地基土的十字板剪切強度標準值(kPa),可取均值；H——作用于計算面以上的水平合力標準值(kN/m);式中Zm受力層的最大深度(m),計算時先假定Zm,根據(jù)假定的Z及各土層厚度計算加權平均yk、Ckφk,代入式(5.3.7-1)計算Z直至計算與假定的基本相等為止；B-計算面寬度(m);E—由式(5.3.7-2)確定的計算參數(shù)；9k內(nèi)摩擦角標準值(弧度);5.3.8非均質(zhì)土地基計算面內(nèi)[b;-1,b;]極限承載力豎向應力可采用對數(shù)螺旋滑動面按條分法計算，計算圖示見圖53.8,并應符合下列規(guī)定。圖5.3.8極限承載力豎向應力計算示意圖p?(b*)={2[w;(x-xr)+c((h;- 6土坡和地基穩(wěn)定計土性指標進行穩(wěn)定驗算用的建筑物地基應考慮不同水位與波浪力的最不利組合。有滲流時，應考慮滲流作用對6.1.4可能出現(xiàn)較大水位差、較大臨時超載、較陡挖方邊坡等不利情況時應按短暫狀況驗算其穩(wěn)定性。其對應的水位，應取對穩(wěn)定最不利的水位或按有關規(guī)范的規(guī)定確定。打樁前應驗算打樁時的岸坡穩(wěn)定性。水位有驟降情況時，應考慮驟降對土坡穩(wěn)定的影響。6.2抗剪強度指標6.2.2短暫狀況的土坡和地基穩(wěn)定驗算時，土的抗剪強度宜采用十字板剪切強度指標、6.2.5開挖區(qū)的土坡和地基穩(wěn)定驗 6土坡和地基穩(wěn)定2圖6.3.3復合滑動面法計算圖示M=y,[Σ(h,-zR)(W+qkbMRk=Z(h?-zn)[(WA;+qub;)U,tanpx+Wpu;tangu+WBki——第i土條原地基土重力標準值(kN/m),可取均值，零壓線以下用浮重度Mk=Z(h;-zr)[(Wi+qab;-uxb:)tang'i+c'式中MRK——危險滑動面上抗滑力矩的標準值b,——第i土條寬度(m);u——第i土條滑動面上的孔隙水壓力標準值(kPa),可取均值；6.3.3.3當采用十字板剪切或三軸不固結不排水剪切等總強度時，M、Mpk可按第6.3.3.1款計算，但相應土體的強度指標應采用十字板剪切強度或其他總強度指標取代，且U?=1.0,并可考慮因土體固結引起的6.3.3.4根據(jù)土坡和地基情況應采用圓弧面或其他相適應的滑動面，均應滿足下列式中h'——第i土條滑動面上中點的滑動面一階導數(shù)值。(2)有軟土夾層或傾斜巖面等情況時，采用圓弧面～軟土夾層底面或傾斜巖面～圓 Mk=Σ(h?-zr)[(WAi+qub;)U,tanpu+WBu;tangu+cub(1+h'2)b;——第i土條寬度(m);強度指標結不排水剪固結不排水前固結不排水剪6.3.6對有樁的土坡和地基，穩(wěn)定性驗算可不計入樁的抗滑作用。6.3.7驗算有波浪力作用的直立式建筑物地基穩(wěn)定性時，應計入波浪力的作用，透水式斜坡堤可不考慮波浪力的作用。6.3.8當驗算局部有較大荷載、滑動范圍受限制或局部有軟土層的局部范圍的穩(wěn)定時，可計入滑動體側(cè)面摩阻對抗滑力矩標準值的影響，抗力分項系數(shù)可按附錄K進行修正。6.4抗力分項系數(shù)6.4.1持久狀況計算應綜合考慮強度指標的可靠性、結構安全等級和地區(qū)經(jīng)驗等因素，抗力分項系數(shù)最小值應滿足表6.4.1的要求；施工期的穩(wěn)定性等短暫狀況計算，最小抗力分項系數(shù)最小值宜取表6.4.1中的低值，但驗算打樁岸坡的穩(wěn)定性，宜取較高值。M、M計算公式黏性土坡1.2~1.4其他土坡1.3~1.5 6.4.2當擬建工程附近有滑坡，且兩處土層和土質(zhì)基本相同、土坡高度及坡度相近時，當已查明滑坡時的各項條件、滑坡工程處于極限狀態(tài)的抗力分項系數(shù)，可用對比法設計擬建工程的坡度。擬建工程土坡的Mgk/M.應比曾有滑坡工程處于極限狀態(tài)的MRk/Msa增大6.4.3當擬建工程附近有與設計土坡坡度相同或較陡的穩(wěn)定坡，兩處土層和土質(zhì)基本相同、土坡高度相近且穩(wěn)定坡計算的MRk/M小于表6.4.1中抗力分項系數(shù)的低值，可用對比法設計擬建工程的坡度。擬建工程的土坡的抗力分項系數(shù)應稍大于現(xiàn)有穩(wěn)定坡的抗力分項系數(shù)6.5保證土坡穩(wěn)定的技術措施6.5.1設計應提出施工期間保證土坡和地基穩(wěn)定的施工措施和技術要求。6.5.2設計應根據(jù)具體情況選用放緩坡度、鋪設排水墊層、鋪設土工合成材料加筋墊層、設置豎向排水通道、設置減載平臺和分期施加荷載等措施保證施工期和使用期土坡和地基穩(wěn)定。6.5.3設計應對加載、基坑開挖工程提出控制要求，并按相關規(guī)范要求提出地基和土坡穩(wěn)定監(jiān)測、檢測內(nèi)容和監(jiān)測控制指標。6.5.4對靈敏度較高的軟土，設計應充分考慮加載擾動對強度降低的影響。7地基沉降 7地基沉降7.2.1.3邊載設計值的分布范圍超過自基底邊緣算起的5倍基底寬度時，可按5倍L選取。e?ie?——分別為第i層土受到平均自重應力設計值(σd)和平均最終應力設計值式中U'瞬時加荷條件下t時刻土層平均應變固結度(%);U—瞬時加荷條件下t時刻土層平均應力固結度(%); 7地基沉降U.瞬時加荷條件下，地基某土層的豎向平均應力固結度(%);7.2.7地基某土層豎向平均應力固結度計算，應按下列公式計算：式中U?——第i層土的豎向平均應力固結度(%);z——豎向坐標，單面排水時0≤z≤H,雙面排水時O≤z≤2H;7.2.8地基土層的徑向平均應力固結度應按考慮井阻與涂抹效應和不考慮井阻與涂抹效應兩種情況進行計算。當?shù)鼗领`敏度較高、塑料排水板間距較小或打設深度較大時，應考慮井阻與涂抹效應對地基應力固結度的影響，其瞬時加載條件下徑向平均應力固結度可按下列公式計算：U=1-exp(-β,t)時，滲透系數(shù)比k?/k,可取1.5～8.0,對Ip≥30的均質(zhì)高塑性黏土取1.5~λ——涂抹比，可取1.5～4.0,施工對地基 8地基處理柵、土工網(wǎng)等)淤泥、淤泥質(zhì)土、沖填土等飽和黏土地基，以黏性土為主的軟土地基，必要時可以聯(lián)合堆載松軟的碎石土、砂土、低飽和度的粉土與黏性降水強夯法砂土、粉土、粉質(zhì)黏土、素填土和雜填土。對飽和黏性土、砂性土、非飽和黏性土、雜填淤泥、淤泥質(zhì)土和含水率較高且地基承載力不大于120k淤泥、淤泥質(zhì)土、黏性土、粉土、砂土、素填8.1.5地質(zhì)條件復雜、重要工程應在有代表性的場地上采用選定的地基處理方法進行現(xiàn)場試驗或試驗性施工，并進行必要的測試，檢驗設計參數(shù)和處理效果，優(yōu)化設計和指導施工。當達不到設計要求時，應查明原因，采取措施或修改設計。8.2.1換填材料宜采用碎石土、砂土，陸上換填也可采用可塑～堅硬狀態(tài)的黏性土，有排水要求時宜采用級配良好的中砂、粗砂，其含泥量不宜大于5%。8.2.2條形基礎下?lián)Q填材料的厚度和寬度應滿足地基承載力、地基整體穩(wěn)定和沉降的要求。8.2.3設計應對換填后地基的密實程度提出明確要求，當要求較高時，對碎石土和砂土地基可采用振沖或夯實進行處理。8.2.4換填后的地基承載力和工后沉降應根據(jù)勘察成果按第5章和第7章的有關規(guī)定確定。8.3.1爆破排淤填石法用于淤泥、淤泥質(zhì)土，厚度小于4m或大于25m時，應進行技術經(jīng)濟論證。8.3.2爆破排淤填石法的斷面形式和標高應根據(jù)防波堤、護岸等建筑物的使用要求進行8.3.3爆破排淤填石法置換體材料宜選用含泥量小于10%的10kg～200kg自然級配開山石。8.3.4爆破排淤填石法置換體宜落底在下臥持力層上，混合層厚度不宜大于1m。當置換體寬度較寬時，置換體兩側(cè)宜落底在下臥持力層上。8.3.5爆破排淤填石法置換體的坡度宜為1:0.8～1:1.25,外側(cè)取較小值，當置換體較厚時可采用變坡度，下部坡度取較大值，需要時可設置一定寬度的平臺。8.3.6爆破排淤填石法置換體的下部寬度應根據(jù)頂寬、厚度和坡度進行計算。8.3.7設計應對落底深度提出檢測要求，落底深度檢測宜采用鉆孔結合物探的方法。8.3.8水下爆破夯實的分層夯實厚度不宜大于12m,起爆藥包在水面下的深度大于8m8.3.9爆炸影響范圍內(nèi)有重要設施時應進行爆破試驗和監(jiān)測。8.3.10爆炸設計中應制定控制噪聲、控制有害氣體和飛石、減少粉塵、降低地震和沖擊波效應等環(huán)境保護措施。環(huán)境保護可采用下列措施：(1)限制一次起爆的單段最大用藥量；(3)采用微差爆破；(4)開挖減震溝槽；(5)采用氣泡帷幕； 8地基處理0q1kP——軟土層主動土壓力標準值(kN/m); T.——土工合成材料抗拉強度設計值(kN/m)。式中Ta——土工合成材料的抗拉強度設計值(kN/m);8.4.8土工合成材料的極限抗拉強式中T.——土工合成材料的極限抗拉強度標準值(kN/m8.4.9土工合成材料的錨固長度應按下式計W——作用于土工合成材料表面上的垂直應力標準值(kPa);時可取填料內(nèi)摩擦角的0.6～0.8倍。8.4.10軟土地基上土工合成材料加筋墊層下宜設置砂墊層，陸上砂墊層厚度不宜小于200mm,水下砂墊層厚度不宜小于500mm。砂墊層宜采用中砂、粗砂，含泥量不宜大8.5堆載預壓法8.5.1堆載預壓設計應包括下列主要內(nèi)水下不宜小于1.0m,采用土工織物袋內(nèi)充砂時可適當減小。軟土厚度較大時，應增設塑料排水板或袋裝砂井、普通砂井等豎向排水體，塑料排水板型號及性能指標宜滿足表型號打設深度(m)縱向通水量(cm3/s)濾膜滲透系數(shù)(cm/s)濾膜等效孔徑(mm)以O?5計)當延伸率在4%～10%時，取斷裂時的峰值強度；當延伸率大于10%時，取延伸率為10%時所對應的干態(tài)試件在水中浸泡24h。當延伸率在4%～15%取斷裂時的峰值強度；當延伸率大于15%時，取延伸率為15%時所對應的強度；當延伸率小于4%時，判8.5.3排水砂墊層的砂料宜采用含泥量不大于5%且滲透系數(shù)不小于5×10-3cm/s的際施加的荷載應包括預壓荷載和由于高程不足而回填或補填的土重。當在設計預壓荷載8.5.6加載坡肩線范圍不應小于建筑物基礎外緣所包圍8.5.8.1豎向排水體長度應根據(jù)地基處理的目的和土層情況等確定。軟土厚度不大穩(wěn)定性控制的工程，豎向排水體深度至少應超過危險滑動面以下3m;軟土層中如分布有8.5.8.2豎向排水體間距應根據(jù)所要求的固結時間等確定。普通砂井宜采用2m~3m,袋裝砂井宜采用1m~1.5m,塑料排水板宜采用0.7m~1.5m。8.5.8.3豎向排水體的最大間距可用井徑比控制。普通砂井的井徑比不宜大于10,袋裝砂井的井徑比不宜大于25,塑料排水板的井徑比不宜大于20,井徑比應按下式計算：8.5.8.4對于豎向排水體直徑，普通砂井水下宜采用30cm~40cm,陸上宜小于30cm;袋裝砂井宜采用7em~10cm。塑料排水板寬度宜為10cm,厚度宜為3.5mm～5.0mm,等為t;0ITT2T?T9T;平均總應力固結度U圖8.5.10分級加荷固結過程示意圖8.5.12.1水平位移每晝夜不應大8.5.14卸載時加固深度范圍內(nèi)地基平均固結度不宜小于80%。加固后的地基承載力 8地基處理均應變固結度和沉降速率確定。卸載時加固深度范圍內(nèi)地基平均應變固結度不宜小于80%。地基承載力或穩(wěn)定性控制的工程，打設深度應超過危險滑動面下3m;對以沉降控制的工程，打設深度應滿足工程對地基殘余沉降量的要求。8.6.9.4垂直排水系統(tǒng)宜采用塑料排水板，間距宜為0.7m～1.3m,對高靈敏度黏性土取大值。8.6.10密封系統(tǒng)設計應符合下列規(guī)定。8.6.10.1密封膜宜采用2~3層聚乙烯或聚氯乙烯薄膜。單層密封膜的技術要求應符合表8.6.10的規(guī)定。最小抗拉強度(MPa)最小直角撕裂強度厚度縱向橫向8.6.10.2加固區(qū)四周應開挖壓膜溝，壓膜溝深度至少應挖至不透水、不透氣層頂面以8.6.10.3當加固區(qū)邊界透水透氣層較深時，密封措施宜采用黏土密封墻。黏土密封墻厚度不宜小于1.2m,拌和后墻體的黏粒含量應大于15%,滲透系數(shù)應小于1×10-?cm/s。8.6.10.4采用真空聯(lián)合堆載預壓時，密封膜上下均應設置保護層，保護層可采用土工織物。8.6.11抽真空設備宜采用射流泵，其單機功率不宜低于7.5kW,在進氣孔封閉狀態(tài)下，其真空壓力應不小于96kPa,有經(jīng)驗時可采用新型施工設備。8.6.12抽真空設備宜均勻布置在加固區(qū)四周，必要時也可適量布置在加固區(qū)中部，每臺抽真空設備的控制面積宜為900m2~1100m2。真空壓力達到設計要求穩(wěn)定后，抽真空設備開啟數(shù)量應超過總數(shù)的80%。8.6.13對于正常固結的黏性土，地基土強度增量的標準值可按第8.5.11條的有關規(guī)定進行計算。8.6.14砂資源缺乏地區(qū)，可將塑料排水板和濾管直接連接后鋪膜進行真空預壓處理。8.6.15當加固區(qū)表層為較厚的新吹填超軟土層時，可考慮采用二次處理的方法：先打設塑料排水板至新吹填超軟土層底部，將塑料排水板和濾管直接連接后鋪膜抽真空，待新吹填超軟土層強度有一定程度提高后再進行常規(guī)的真空預壓處理。8.6.16當采取一定措施后，可利用表層0.5m～0.8m厚的軟土作為密封層，將塑料排水板和濾管連接后直接進行真空預壓加固，但在進行固結度計算時應只考慮徑向固結，且加固后應對表層的軟土進行進一步處理。8.6.17缺乏經(jīng)驗的地區(qū)必要時應選擇有代表性的場地進行試驗，并根據(jù)試驗結果優(yōu)化設計。8.7強夯法和強夯置換法8.7.1強夯法和強夯置換法設計應包括下列主要內(nèi)容：(1)確定強夯處理的深度、夯點的范圍、布置方式和間距； 8地基處理(2)確定單擊夯擊能、單點夯擊擊數(shù)、夯擊遍數(shù)以及每遍夯擊之間的時間間隔；(3)確定強夯置換材料；(4)提出質(zhì)量監(jiān)測、檢驗要求。8.7.2強夯法和強夯置換法處理范圍應大于建筑物基礎范圍，每邊超出基礎外緣的寬度宜為設計處理深度的1/2～2/3,且不宜小于3m。8.7.3夯前勘察除應進行常規(guī)勘察試驗項目外，尚應根據(jù)土質(zhì)特點和工程要求，安排適于檢驗強夯效果的原位觀測或其他試驗項目。8.7.4單擊夯擊能應根據(jù)要求的加固深度經(jīng)現(xiàn)場試夯或當?shù)亟?jīng)驗確定，缺少試驗資料或經(jīng)驗時可按式(8.7.4)計算，也可按表8.7.4預估。式中H強夯的有效加固深度(m);經(jīng)驗系數(shù)，十般采用0.4~0.7;h——落距(m)。單擊夯擊能(kN·m)8.7.5細粒土強夯前宜設置0.5m~1.0m厚的碎石墊層。8.7.6夯點宜采用正方形或梅花形布置，間距宜為5m～10m,處理深度較深或單擊夯擊能較大的工程取較大值。8.7.7單點夯擊遍數(shù)應根據(jù)地基土的性質(zhì)確定，宜采用2~3遍，對滲透性弱的細粒土夯擊遍數(shù)可適當增加。后一遍夯點應選在前一遍夯點間隙位置。單點夯擊完成后宜用低能量滿夯2遍。8.7.8兩遍之間的間歇時間應根據(jù)土中超靜孔隙水壓力的消散時間確定，缺少實測資料時，可根據(jù)地基土的滲透性確定。對于滲透性差的黏性土地基，兩遍之間的間歇時間不宜少于3~4周，粉土地基的間歇時間不宜少于2周，對于碎石土和砂土等滲透性好的土可連續(xù)夯擊。8.7.9強夯時單點夯擊擊數(shù)應根據(jù)現(xiàn)場試驗中得到的最佳夯擊能確定。單擊夯擊能小于4000kN·m時最后兩擊的平均夯沉量不應大于5cm,單擊夯擊能為4000kN·m~6000kN·m時不應大于10cm,單擊夯擊能大于6000kN·m時不宜大于20cm。徑大于300mm的顆粒含量不宜超過全重的30%,最大粒徑不應大于600mm。施工區(qū)內(nèi)排水管的間距可取3m～7m,井點管間距宜取1.5m～3.5m,滲透系數(shù)較大的砂施工區(qū)內(nèi)降水管可采用長短管相結合的方法，長管埋深可取6m～8m,短管埋深可取 8地基處理8.8.10夯點宜采用正方形布置8.8.11兩遍夯擊之間的間歇時間應根據(jù)土中超靜孔隙水壓力的消散時間確定，在超靜水壓力消散75%以上后可以進行下一遍強夯。8.8.12單點夯擊遍數(shù)宜采用2～3遍。單點夯擊完成拔除所有降水管后應再以低能量8.8.13單點夯擊擊數(shù)應根據(jù)現(xiàn)場試驗中得到的最佳夯擊能確定，最后兩擊的平均夯沉量不應大于5cm且夯點周圍不應有明顯的隆起。8.8.14降水強夯施工經(jīng)驗及資料較為缺乏的地區(qū)，可通過選取地質(zhì)條件有代表性的區(qū)8.9.1.2處理范圍應大8.9.1.6地基承載力標準值和變形計算可按第5章、第7章的有關規(guī)定執(zhí)行。不加填料地基承載力特征值宜通過現(xiàn)場載荷試驗確定。擠密深度內(nèi)土8.9.2振沖置換法設計應符合下列規(guī)定。8.9.2.2處理范圍應根據(jù)建筑物基礎結構形式、受力特點及建筑物的重要性和場地條件確定，宜在基礎外緣擴大2~3排樁，對可液化地基，應在基礎外緣擴大3~4排樁。8.9.2.3樁位布置形式應根據(jù)處理面積和基礎形式確定。處理面積較大時，宜用等邊三角形布置；對獨立長條形基礎及其他基礎，宜用正方形、矩形或等腰三角形布置。8.9.2.4樁間距應根據(jù)荷載大小、原土的抗剪強度和樁徑確定，可選用1.5m～2.5m。荷載大、樁徑小或原土強度低時，宜取較小間距；反之宜取較大間距。對樁端未達相對硬8.9.2.5樁長不宜小于4m。軟弱土層較薄時，樁應穿過軟弱土層至相對硬層；軟弱土層深厚時，應按建筑物地基的變形允許值確定。可液化地基的樁長應滿足抗震要求。8.9.2.6樁體材料應采用含泥量不大于5%的碎石，結合當?shù)夭牧蟻碓匆部捎寐咽?、角礫、圓礫等硬質(zhì)材料。粒料直徑應根據(jù)成孔設備的功率及相關性能參數(shù)和地基土的性質(zhì)確定，最大粒徑不宜大手80mm。碎石粒徑宜為20mm～50mm。8.9.2.7樁的直徑應根據(jù)設計所需的面積置換率和樁間距確定，宜采用0.8m~8.9.2.8在樁頂和基礎之間宜鋪設一層300mm~500mm厚的碎石墊層。8.9.2.9地基承載力特征值宜通過復合地基載荷試驗確定，也可根據(jù)單樁和樁間土的載荷試驗結果按下式計算：式中fk—振沖樁復合地基承載力特征值(kPa);m——樁土面積置換率；fs——樁體承載力特征值(kPa);fk——處理后樁間土承載力特征值(kPa);d——樁身平均直徑(m);d.——單樁等效圓直徑(m);等邊三角形布樁時取1.05s,正方形布樁時，取1.13s,矩形布樁時，取d。=1.13√S?S?,s、81、s?分別為樁間距、縱向間距和橫向間距。8.9.2.10無現(xiàn)場載荷試驗成果時，復合地基承載力特征值可按下式計算：式中fpk——振沖樁復合地基承載力特征值(kPa);m——面積置換率；n——樁土應力比，取2.0~4.0,原土強度低時取大值，原土強度高時取小值；fk——加固后的樁間土承載力特征值(kPa),按經(jīng)驗取值。8.9.2.11加固后地基變形計算可按第7.2節(jié)的有關規(guī)定執(zhí)行。8.9.2.12地基抗滑穩(wěn)定分析應按第6章有關規(guī)定執(zhí)行，復合土層的抗剪強度標準值可按下列公式計算： 8地基處理的間隔時間可取2028d,粉土地基可取14d,砂土地基可取7d。s——修正系數(shù)，當考慮振動下沉密實作用時，可取1.1～1.2;不考慮振動下沉密實作用時，可取1.0按下列公式計算。對一般黏性土地基，間距不宜大于砂樁直徑的3倍。8.10.6.4樁長不宜小于4m。8.10.7陸上砂樁樁體材料宜采用中砂、粗砂，含泥量不得大于5%。對擠密砂樁，當無量不宜大于5%,砂料中可含有粒徑不大于50mm的碎石，碎石含量不宜大于10%。8.10.8砂樁樁孔內(nèi)的填料量應通過現(xiàn)場試驗確定，估算時可按設計樁孔體積乘以充盈泥量不得大于5%。砂墊層厚度陸上宜為300mm～500mm,水下宜為1000mm～2000mm。液化土層厚度的1/2,且不小于5.0m。8.11.5樁長不宜小于4m。軟弱土層較薄時，樁長應按穿過軟弱土層至相對硬層確定；軟弱土層深厚時，樁長應滿足使復合地基的沉降量不超過建筑物地基容許沉降量并滿足軟弱下臥層承載力的要求；以穩(wěn)定性控制的碎石樁應穿過危險滑動面以下至少3.0m;可液化地基的樁長應滿足抗震要求。8.11.6碎石樁頂和基礎之間宜鋪設一層300mm～500mm厚的碎石墊層。8.11.7樁體材料宜采用含泥量不大于5%的碎石，結合當?shù)夭牧蟻碓匆部刹捎寐咽?、角礫、圓礫等硬質(zhì)材料，不宜選用風化易碎石料。常用的填料粒徑宜按表8.11.7選取且不應采用單一粒徑填料。振沖器(kW)填料粒徑(mm)振沖器(kW)填料粒徑(mm)8.11.8碎石樁樁體的碎石用量應通過現(xiàn)場試驗確定，估算時可按照樁孔體積乘以充盈系數(shù)β確定，β可取1.2~1.5。8.11.9采用碎石樁法加固土坡的抗滑穩(wěn)定分析應按第6章有關規(guī)定執(zhí)行，復合土層的抗剪強度標準值可按式(8.9.2-4)和式(8.9.2-5)計算。8.11.10碎石樁復合地基承載力特征值應按照國家現(xiàn)行標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007)有關規(guī)定執(zhí)行。8.11.11碎石樁復合地基最終沉降量計算可按第7.2節(jié)的有關規(guī)定計算。8.12水泥攪拌樁法8.12.1用水泥攪拌樁法處理偏酸性軟土、泥炭土和腐殖土或有機質(zhì)含量較高的軟土、地下水具有侵蝕性的軟基時，應通過現(xiàn)場試驗確定其適用性。8.12.2水泥攪拌樁的置換率和樁長應根據(jù)建筑物對地基承載力、變形和穩(wěn)定性的要求來確定。8.12.3設計前應先按照附錄N的規(guī)定進行室內(nèi)配合比試驗。8.12.4設計時應根據(jù)被加固土中最軟弱土層或透水土層的性質(zhì)選擇合適的配合比參數(shù)。8.12.5固化劑宜選用強度等級32.5及以上的硅酸鹽水泥，特殊情況下可根據(jù)被加固土體性質(zhì)及地下水腐蝕情況選用不同種類的水泥。水泥摻入比為被加固土質(zhì)量的7%~20%,特殊情況下可通過試驗提高摻入比?？筛鶕?jù)需要選擇早強、緩凝、減水以及適合當?shù)赝临|(zhì)的外加劑。8.12.6陸上水泥攪拌樁設計應符合下列規(guī)定。8.12.6.1攪拌樁平面布置可根據(jù)地基土性質(zhì)、地基處理的目的、上部結構形式及對地基作用的荷載條件等綜合分析后采用柱式、壁式、格柵式或塊式等加固形式。8.12.6.2攪拌樁徑宜為0.5m~0.7m,當需要搭接時，搭接寬度不宜小于200mm。8.12.6.3單樁承載力應通過現(xiàn)場載荷試驗確定。試驗前可參照地層條件類似的工程 8地基處理8.12.6.6攪拌樁可在上部結構物基礎范圍內(nèi)布樁，樁數(shù)可按下式計算，獨立基礎下的樁數(shù)不宜少于3根。柱狀加固可采用正方形、等邊三角形等布樁形式。式中N——布樁總數(shù)(根);m——攪拌樁的面積置換率(%);8.12.6.7在攪拌樁處理范圍以下存在軟弱下臥層，當攪拌樁面積置換率大于20%且為多排布置時，應將攪拌樁群體和樁間土視為一個復合土體，用下式進行下臥層地基強度的驗算：8.12.6.8攪拌樁復合地基應在基礎和樁之間設置墊層。墊層厚度可取200mm~300mm,其材料可選用中砂、粗砂、級配碎石等，最大粒徑不宜大于20mm。對基礎有防滲要求的建筑物，應采用低強度等級的素混凝土墊層或有一定強度的水泥土墊層。采用水泥土墊層時土料宜使用黏性土，水泥摻量不應小于20%。8.12.6.9攪拌樁復合地基的穩(wěn)定和沉降可按第6章和第7章的有關規(guī)定進行計算。8.12.7水下水泥攪拌樁設計應符合下列規(guī)定。8.12.7.1攪拌樁平面布置應根據(jù)地基土性質(zhì)、地基處理的目的、上部結構形式及對地基作用的荷載條件等綜合分析后采用柱式、塊式或壁式，具體應通過技術經(jīng)濟比較確定。8.12.7.2攪拌樁的直徑不得小于1.0m。相鄰樁的搭接寬度不應小于樁徑的1/6,且不得小于200mm。 8地基處理90d或120d齡期的無側(cè)限抗壓強度。施工期各階段計算情況應取相應齡期拌和土的Ls/2L,28.12.7.16拌和體的抗震設計應按現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程抗震設計規(guī)范》(JTS146)Ls/2L,2的有關規(guī)定執(zhí)行。A拋石基床B8.13高壓噴射注漿法8.13.1高壓噴射注漿形成的加固體強度和范圍，應通過現(xiàn)場試驗確定。當無現(xiàn)場試驗資料時，亦可參照相似土質(zhì)條件的工程經(jīng)驗確定。8.13.2當土中含有較多的大粒徑塊石、大量植物根莖或有較高的有機質(zhì)時，以及地下水流速過大和已涌水的工程，應根據(jù)現(xiàn)場試驗結果確定其適用性。8.13.3高壓噴射注漿法分旋噴、定噴和擺噴三種類別。根據(jù)工程需要和土質(zhì)條件，可分別采用單管法、雙管法和三管法。加固形狀可分為柱狀、壁狀、條狀和塊狀，單樁直徑宜為 8地基處理8.13.4豎向承載旋噴樁復合地基承載力特征值應通過現(xiàn)場復合地基載荷試驗確定。估8.13.5單樁豎向承載力特征值可通過現(xiàn)場單樁載荷試驗確定。也可按式(8.12.6-1)和8.13.6當旋噴樁處理范圍以下存在軟弱下臥層時，應按現(xiàn)行國家標準《8.13.7豎向承載旋噴樁復合地基宜在基礎和樁頂之間設置褥墊層。褥墊層厚度可取層的夯填度不應大于0.9。8.13.8豎向承載旋噴樁的平面布置可根據(jù)上部結構和基礎特點確定。獨立基礎下的樁數(shù)不宜少于4根。8.13.9樁長范圍內(nèi)復合土層以及下臥層地基變形值應按第7.2節(jié)的有關規(guī)定計算。8.13.10高壓噴射注漿法用于深基坑等工程形成連續(xù)體時，相鄰樁搭接不宜小于8.14巖石地基及邊坡8.14.1巖石地基處理適用于處理與工程有關的人工巖石地基和天然巖石地基。經(jīng)過處8.14.3.5巖石地基主要受力層深度內(nèi)存在軟弱下臥巖層時，應考慮軟弱下臥巖層的8.14.3.6對巖石地基中斷層破碎帶，應將斷層內(nèi)斷層角礫巖、斷層泥挖除至一定深(2)頂板巖石厚度大于或等于洞的跨度。8.14.6巖石邊坡處理適用于處理與工程有關的人工巖石邊坡和8.14.7.3巖體淺表層完整程度較好時可采用系統(tǒng)錨桿或隨機錨桿加固，巖體表層強8.14.7.4錨桿的直徑和間距應根據(jù)不穩(wěn)定塊體下滑力計算分析或通過工程類比確定。8.14.8.1對于有安全要求、環(huán)保要求的邊坡和可能受降雨沖刷的邊坡應進行坡面保護。防護厚度不宜小于50mm,采用的砂漿強度不應低于M10。噴射混凝土防護厚度不宜小于80mm,混凝土強度不應低于C15。噴護坡面8.14.8.5坡率緩于1:1.25的強風化巖石邊坡可采用三維植被網(wǎng)防護。三維植被網(wǎng) 8地基處理8.14.8.8坡率緩于1:0.75的全風化巖石邊坡可采300mm×250mm,最大不宜超過5混凝土強度不應低于C20,厚度不應小于150mm?？招念A制塊內(nèi)應填充種植土，噴播固基巖內(nèi)，錨固深度應根據(jù)巖體性質(zhì)確定。鋼筋網(wǎng)噴射混凝土支護厚度為100mm~低于MU30,砂漿強度不應低于M5,在嚴寒地區(qū)和地震地區(qū)或水下部分的砌筑砂漿強度等級不應低于M7.5,護坡應設置伸縮縫和泄水孔，8.14.8.14易風化或風化嚴重的軟質(zhì)巖石或較破碎巖石的挖方邊坡，邊坡不陡于20m～25m,但對素混凝土護面墻應為10m～15m。8.14.11巖石地基應根據(jù)建筑物的重要性及巖石的斷裂情況設置一定數(shù)量的觀測點和測。必要時應進行安全監(jiān)測，監(jiān)測系統(tǒng)設計應符合現(xiàn)行國家標準《建筑邊坡工程技術規(guī)8.15.1.2拋石擠淤深度應根據(jù)土質(zhì)、工程斷面、施工方式等結合實際經(jīng)驗綜合確定，擠淤深度不宜大于4m。8.15.1.3設計斷面應進行穩(wěn)定驗算和沉降計算。8.15.1.4應對拋石擠淤后形成的實際斷面進行檢測。8.15.2石灰樁法的設計應符合下列規(guī)定。措施。8.15.2.3石灰樁復合地基承載力不宜超過160kPa,當土質(zhì)較好并采取保證樁身強度8.15.2.4石灰樁采用的生石灰和摻合料的配合比可選用1:1或1:2,宜根據(jù)地質(zhì)情況確定。對于淤泥、淤泥質(zhì)土等軟土可適當增加生石灰用量，樁石灰用量的3%～10%。8.15.2.5石灰樁成孔直徑宜為300mm～400mm,中心距可取2～3倍孔直徑，樁長宜8.15.2.6石灰樁復合地基承載力應通過單樁或多樁復合地基承載力試驗確定，無試驗資料時可按式(8.9.2-3)進行估算。地基變形應按第7.2節(jié)的有關規(guī)定計算。8.15.3碾壓密實法的設計應符合下列規(guī)定。 8地基處理8.15.3.2采用碾壓密實法處理地基應提出碾壓材料要求和碾壓后的密實度要求，碾壓材料不得使用淤泥、耕土、凍土、膨脹土和有機質(zhì)含量大于5%的土。8.15.3.3設置在斜坡上的碾壓填土應驗算地基穩(wěn)定性。8.15.3.4碾壓深度和碾壓分層厚度可根據(jù)工程實際情況，結合經(jīng)驗確定。重要工程或缺少經(jīng)驗地區(qū)，應通過試驗確定。8.15.3.5碾壓材料的最大干密度和最優(yōu)含水率宜采用擊實試驗確定。水運工程地基設計規(guī)范(JTS147—2017)表9.2.2各類建筑物地基的主要監(jiān)測項目水壓力土壓力★★☆☆高樁碼頭★☆★☆★☆★☆☆☆☆☆☆★★★☆防波堤☆☆★☆☆—-★☆★☆☆☆☆船閘★☆☆★☆☆☆☆☆☆ 9.2.4.4作為驗證性質(zhì)的試驗區(qū)或在工程經(jīng)驗缺乏時可根據(jù)實際工程需要布置表 (9.2.3)以外的監(jiān)測項目。隆起孔隙水壓力☆☆☆☆★☆☆☆★☆★☆☆☆☆★★☆☆★★★★★★★★★★☆☆★★—★☆☆☆☆☆☆☆降水強夯法★☆☆☆☆★★☆☆☆☆☆☆★ ★☆☆☆☆★★☆☆☆☆★★☆☆☆☆★☆☆☆☆☆☆☆☆☆☆☆☆☆☆☆★☆ ☆★☆☆☆☆☆★★☆☆☆☆★★☆☆☆續(xù)表9.3.2原狀取土☆★☆☆☆降水強夯法★☆★☆☆☆☆☆★★☆☆★★★☆☆★☆★☆★★☆ ★☆☆9.3.4檢測項目布置數(shù)量應符合下列規(guī)定9.3.4.1處理面積較大時，應按照每20000m2~30000m2作為1個檢測區(qū)或按照施工分區(qū)布置檢測項自。9.3.4.2處理狹長地段時，應按照每50m～200m布置1個檢測斷面布置檢測項目。9.3.4.3作為驗證性質(zhì)的試驗區(qū)或在工程經(jīng)驗缺乏時可根據(jù)實際工程需要布置表不宜少于3點；對于復雜場地或重要建筑物地基應增加檢驗點數(shù)。對強夯置換法尚應檢量不應少于樁孔總數(shù)的0.5%且不應少于10根。對重力式岸壁結構，宜進行承載力檢基載荷試驗，必要時還應進行多樁復合地基載荷試驗。對水上(1)振沖樁按每200～400根樁隨機抽取一根進行單樁載荷試驗和復合地基載荷試驗，試驗樁總數(shù)不少于3根，必要時進行3~4組單樁復合地基載荷試驗或多樁復合地基(2)碎石樁按每200～400根樁隨機抽取一根進行單樁載荷試驗和復合地基載荷試(3)水泥攪拌樁復合地基載荷試驗和單樁載荷試驗的檢驗數(shù)量為總樁數(shù)的0.5%~1%,且每項單體工程不少于3點，樁長及樁身強度檢驗采用鉆孔取芯檢驗，檢驗數(shù)量為總樁數(shù)的0.5%～1%,且不少于3根。 9.3.5地基處理對原地基土的強度有擾動時，處理后的效果檢測應在施工結束后一定時間后進行，對砂土地基，間隔時間可取1周，對黏性土地基，可取3～4周，對粉土地基，可取2～3周。9.3.6單樁載荷試驗和復合地基載荷試驗應按國家現(xiàn)行標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》附錄A巖土基本變量的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)的近似確定方法A.1.1進行樣本統(tǒng)計分析，首先應按代表性分區(qū)，根據(jù)工程地質(zhì)勘察確定的不同地質(zhì)單元，區(qū)分屬于不同母體的子樣，分別對不同土層的巖土基本變量進行統(tǒng)計。A.1.2巖土基本變量應包括物理性指標和力學性指標。A.1.3基本變量的概率分布，應根據(jù)樣本數(shù)據(jù)和估計的樣本特征參數(shù)進行不同分布的擬合優(yōu)度檢驗，得出合適的分布。除固結系數(shù)外，其余物理力學指標可選擇為正態(tài)分布。黏聚力和內(nèi)摩擦角應考慮互相關。A.2巖土基本變量統(tǒng)計參數(shù)的確定方法n——樣本試驗件數(shù)；x?——第i個樣本數(shù)據(jù)(i=1～n);δx——變異系數(shù)。A.2.2土的抗剪強度指標統(tǒng)計參數(shù)可按下列方法確定：(1)簡化相關法即t平均法按下列公式計算：σ?！獌?nèi)摩擦角φ的標準差();(2)正交變換法按下列公式計算：抗剪強度指標c和tanφ變換c=c1+p,tanφsc'=c-p.tanφsc'=c-p.tanφc和tanφ的相關系數(shù)γ式中c——黏聚力(kPa);φ——內(nèi)摩擦角();γ——為c和tanp的相關系數(shù)；σe、a——分別為用傳統(tǒng)法求得的c和tano的標準差；c:——第i組(i=1~n)試驗的黏聚力回歸值，用式(A.2.2-6)計算；H?！ぞ哿的平均值(kPa),用式(A.2.2-5)計算；φ:——第i組(i=1~n)試驗的內(nèi)摩擦角回歸值，σetan——為c和tang協(xié)方差；(3)計算地基承載力及邊坡穩(wěn)定時，c和φ的標準值ck和φk按下列公式計算：式中ck——黏聚力c的標準值(kPa);附錄A巖土基本變量的概率分布及統(tǒng)計參數(shù)的近似確定方法A.3可靠指標計算時基本變量統(tǒng)計參數(shù)的確定方法A.3.1對于需要進行可靠指標計算的工程，巖土基本變量分布參數(shù)的統(tǒng)計應按隨機場A.3.2主要土層巖土基本變量的最少取樣件數(shù)不應少于6組，每組代表1個巖土基本A.3.3.4均值標準差計算應滿足下列式中σ——維空間隨機場均值標準差；0σy=ησ式中ox——一維空間隨機場均值標準差；水運工程地基設計規(guī)范(JTS147—2p(r)=e-br·cos(wt)h*=0.5L*;r2(h)——對應于每組(i=1~n)試驗j級壓力下的抗剪強度z(i=1~n)組成的隨c'=c-ptanφ附錄B巖體風化程度劃分結構基本未變，僅節(jié)理面有渲染或略有變色，有少量風化裂隙中風化結構基本破壞，但尚可辨認，有殘余結構強 巖體結構結構體形狀結構面發(fā)育情況可能發(fā)生的巨塊狀巖漿巖沉積巖巨塊狀主，多呈閉合型，間距大于險結構面組成的落石掉塊塊狀結構同性體層狀結構間錯動性體，穩(wěn)定性較差塑性變形育，結構面間距0.25m~多分離體大的巖體失穩(wěn)，介質(zhì)大的巖體失穩(wěn)， 附錄D水運工程中常見的幾種成因類型的土及其工程地質(zhì)特征附錄D水運工程中常見的幾種成因類型的土緩地區(qū)隙比常較大碎石成分與母巖相小混雜、顆粒呈棱角形常處于松或稍密狀態(tài)的壓縮性，常處于欠壓密狀態(tài)狀態(tài)中洲及河漫灘等處。老黏性土多分布于河海岸階于河流中上游選性。含有少量黏土顆原地區(qū)砂層厚度較穩(wěn)定強度的各向異性布于巖岸濱海地帶。黏廣泛分布碎貝殼種以上成因的土混合常見者為砂混淤泥質(zhì)土，以砂為主，呈松散常見者為淤泥質(zhì)土混砂，強度指標，應以淤泥質(zhì)土為準中密凹面形狀 附錄F用分級加荷實測沉降過程線推算固結系數(shù)的方法F.0.1固結系數(shù)可根據(jù)分級加荷實測沉降過程線按下列方法推算：(1)總荷載ΣP作用下的最終沉降量S采用實測值，無實測值時用經(jīng)驗方法推算；(2)根據(jù)分級加荷實測沉降過程線(圖F.0.1-1(a))按式(F.0.1-1)變換為U'~t曲式中U'——對應于荷載為ΣP的平均應變固結度；S,——分級加荷下某時刻的實測沉降；Sd——對應于荷載為ΣP的最終沉降量，可用實測資料推算；(3)根據(jù)式(7.2.5-1)或式(7.2.5-2)將U′~t曲線變換為U~t曲線，見圖F.0.1-1(4)按式(F.0.1-2)和式(F.0.1-3),將U變換為瞬時加荷情況下對應于第一級荷載的平均應力固結度U,繪U?~t曲線，見圖F.0.1-1(d);式中U——對應于荷載為ΣP的平均應力固結度；P——第i級荷載(kPa);計算加荷期間的應力固結度，P:應改為△P,△P為對應于t時的荷載增量P?——第一級荷載(kPa);T——第i加荷的終了時間(d),計算加荷期間的應力固結度時，T應改為t;t——對應于第i級分級加荷起點計算的分級加荷固結時間；Ui(4-?)——瞬時加荷條件下，對應于第i級(i=2～n)荷載t時刻的平均應力固結度，可(5)作U、Cv或C與t的關系曲線。以徑向固結情況為例，即按公式(7.2.8-1)作U、(6)將U~t曲線畫在U、Cv或C與t的關系線圖上，見圖F.0.1-2中的虛線，經(jīng)過比P(真空預壓荷載)0應力固結U應變固結度應力0.5固結(c)瞬時加荷下對應于ZP,平均應力固結度U與時間1過程線；(d)瞬時加荷下對應于第1級荷載P?的平均應力固o附錄G查表法確定地基承載力G.0.1對于不同基礎形狀用查表法確定地基承載力，應滿足第5.1.2條～第5.1.4條G.0.2當作用于基礎底面的合力為偏心時，根據(jù)偏心矩將基礎面積或?qū)挾然癁橹行氖芎傻挠行娣e(對矩形基礎)或有效寬度(對條形基礎)。對有拋石基床的港口工程建筑B're=B'?-2e'g,L'e=L'a-2e'(G.0.2-2)B'=B?+2d,L'a=L?+2d(G.0.2-3)B、L?分別為矩形基礎墻底面處的實際受壓寬度(m)和長度(m),應根據(jù)墻底合B'L'分別為矩形基礎墻底面擴散至拋石基床底面處的受壓寬度(m)和長度B'、L'分別為矩形基礎墻底面擴散至拋石基床底面處的有效受壓寬度(m)和長度e'p、e'分別作用于矩形基礎拋石基床底面上的合力標準值(包括拋石基床重量)(2)對條形基礎(L'/B'≥10):B'=B'?-2e'(G.0.2-4)B'?=B?+2d(G.0.2-5)B'條形基礎拋石基床底面處的受壓寬度(m);B?墻底面的實際受壓寬度(m),應按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設計與施工e'拋石基床底面合力標準值的偏心矩(m),應按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭水運工程地基設計規(guī)范(JTS147—2017)G.0.3當基礎有效寬度小于或等于3m,基礎埋深為0.5m～1.5m時，地基承載力設計值根據(jù)巖石的野外特征和土的密實度或標準貫入擊數(shù)可分別按下列規(guī)定確定。表G.0.3-1巖石承載力設計值fa(kPa)巖石類別中等風化②微風化硬質(zhì)巖石的承載力設計值選用大于4000kPa時應進行專門研究；G.0.3.2碎石f承載力設計值可參照表G.0.3-2確定。密密t土名實度中密000卵石圓礫④表中數(shù)值允許內(nèi)插G.0.3.3砂土地基的承載力設計值可參照表C.0.3-3確定。N中砂、粗砂00②表中數(shù)值允許內(nèi)插。式中fa——修正后地基承載力設計值(kPa);fa——由表查得的地基承載力設計值(kPa);mp——基礎埋深的承載力修正系數(shù)；B'.——基礎有效寬度(m),當寬度小于3m時，取3m;大于8m時，取8m;D——基礎埋深(m),當埋深小于1.5m時，取1.5m。G.0.5條形基礎寬度的承載力修正系數(shù)和基礎埋深的承載力修正系數(shù)可按表G.0.50m細砂、粉砂6礫砂、粗砂、中砂8注：①8為合力方向與豎向的夾角(°);為作用于基礎底面單位寬度(m)上豎向合力的fa——修正后地基承載力設計值(kPa);Nφ —一一 一—— — λλN1234579λNφ1234579注：8為作用于計算面上的合力方向與豎向的夾角；λ按式(5.3.6-7)確定；N,為承載力系數(shù)；φ為內(nèi)摩擦角標準值(水運工程地基設計規(guī)范(JTS147—2017】N1234579注：8為作用于計算面上的合力方向與豎向的夾角；λ按式(5.3.6-7)確定；N,為承載力系數(shù)；φ為內(nèi)摩擦角標準值(9)Nφ34579注：8為作用于計算面上的合力方向與豎向的夾角；λ按式(5.3.6-7)確定；N,為承載力系數(shù)；φ為內(nèi)摩擦角標準值(°),可取均值 λNφ1234579注：8為作用于計算面上的合力方向與豎向的夾角；λ按式(5.3.6-7)確定；V,為承載力系數(shù)；φ為內(nèi)摩擦角標準值(°),可取均值。附錄J用十字板剪切強度回歸抗剪強度指標計算方法J.0.3回歸出的每一土層的抗剪強度指標φ,c可用于天然黏性土坡穩(wěn)定的抗力分項系附錄K考慮側(cè)面摩阻的土坡穩(wěn)定抗力分項系數(shù)修正式中y'k——考慮側(cè)面摩阻的抗力分項系數(shù)；yn——按平面問題確定的危險滑弧的抗力分項系數(shù)；A——滑動體兩側(cè)面積之和(m2);L滑弧長度(m);L—滑動體長度(m),指局部較大荷載區(qū)段、滑動受限制區(qū)段或有軟土層區(qū)段的長度。附錄L地基垂直附加應力系數(shù)圖表附加應力L-BZ00續(xù)表L.0.1-1KK附加應力099附加應力0附加應力KB0附加應力K0附加應力K00K9M.0.1瞬時加載條件下地基的豎向和徑向平均應力固結度可按表M.0.1-1和表M.0.1-2023457圖示n456附錄M平均應力固結度計算表n789注：n為井徑比；U,為徑向平均應力固結度；T,為徑向固結時間因素。M.0.2平均應力固結度的時間因素可按下列公式計算：H——不排水面至排水面的豎向距離(cm),對雙面排水H為土層厚度之半，對單面排水H為土層厚度；執(zhí)行。附錄N水泥攪拌樁法室內(nèi)配合比試驗壓力等；(1)持久組合，持久狀況下的永久作用、主導可變作用和非主導可變作用的效應組的穩(wěn)定性驗算和強度驗算。穩(wěn)定性驗算和強度驗算應包括下列內(nèi)(2)對拌和體前趾的抗傾穩(wěn)定性驗算；(3)地基承載力驗算；(4)整體抗滑穩(wěn)定性驗算。P.0.5.2強度驗算應包(2)拌和體抗剪強度驗算。P.0.6.1拌和體上的荷載應以通過拌和體前趾、后踵的鉛直面和通過拌和體底面的QQa,7F=(ycG+yeE+φγeEg)tanφ+y.CB(P.0.7-7)PRv——系纜力