工程設計建筑工程設計范本

一、設計材料

（一）工程稱號

蘭州市某小區(qū)住宅樓設計

1規(guī)模：6層住宅樓，建筑面積約6000平方米左右。

2運用要求：住宅樓內(nèi)設起居室、臥房、餐廳等；每套均設衛(wèi)生間。建

筑立面為簡捷、流利的古代風格。

3屋面為上人保溫隔熱屋面。

4層高為2.9mo

5樓面、屋面接受現(xiàn)澆板。

6房屋結構為框架結構。

7填充墻接受加氣混凝土砌塊（容重為7.5kN/n?）。

（二）建筑物地點

甘肅省蘭州市城關區(qū)某地。

（三）工程概況

建筑總高度為17.4m,共6層。室外確定標高為28.5m,室內(nèi)外高差為

0.45m,底層室內(nèi)設計標高±0.000。

（四）建筑等級

建筑物設計運用年限50年，耐火等級為二級，防水等級為二級，耐久等

級為二級。

（五）抗震設防

抗震設防烈度為7度，抗震等級為三級。

（六）氣候材料

1主導風向：冬季：東南風；冬季：東北風。

2風速：冬季均勻2.6m/s,冬季均勻2.5m/s,最大風速21.9m/s。

3氣溫：最熱月均勻溫度28.8°C,最冷月均勻溫度為3°C,極端最高溫

度為39.4℃,極端最低溫度為-18.1°C。

4絕對濕度：最熱月均勻79%,最冷月均勻76%。

5降水：均勻年降雨量1230.6mm,最大暴雨強度50mm/h,最大降雨量

317.4mm,最大積雪深度320mm。

（七）地質(zhì)材料

擬建場地地勢平整，第一層為雜填土，厚度范圍0.3?0.5m,承載力特征

值為70kpa；其次層為粘土層，厚度范圍0.5?0.8m,承載力特征值為

130kpa；第三層為卵石層，土層厚度為4?5m,承載力特征值為230kpa；

第四層為淤泥粘土，土層厚度為2.5?3m,承載力特征值為70kpa。

(八)材料選用

1混凝土：接受C30。

2墻體：外墻接受250厚加氣混凝土砌塊，內(nèi)墻接受200厚加氣混凝土

砌塊。

二、結構承重方案選擇

根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定接受框架承重方

案，框架梁、柱布置參見結構施工圖紙。

一根框架的豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或

直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最終傳至地基。

根據(jù)以上樓蓋的立體布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重

方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，添加框架

的橫向側(cè)移剛度。

(-)次要構件選型及尺寸初步估算

1.次要構件選型

(1)梁、板、柱結構方式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構。

(2)墻體接受：加氣混凝土砌塊，容重為7.5kN/m3。

(3)墻體厚度：外墻：250mm,內(nèi)墻：200mm。

(4)基礎接受：柱下獨立基礎。

2.梁、柱截面尺寸估算

(1)橫向邊跨框架梁：取跨度較大者進行計算。

取L=6600mmh=(1/8~1/12)L=550mm~825mm

取h=600mm.b=(1/2~1/3)h=275mm~350mm取b=300mm滿足

b>200mm

故橫向邊跨框架梁初選截面尺寸為：bXh=300mmX600mm

(2)橫向跨中框架梁：

取bXh=300mmX600nlm

(3)縱向框架梁：

與橫向框架梁一樣初選截面尺寸為：bXh=300mmX600mm

(4)框架柱：

取b=h=500mm

柱初選截面尺寸為：bXh=500mmX500mm

(5)板：雙向板，普通不做剛度驗算的板的最小厚度為

H=(1/45~1/50)lox=72mm~80mm,取板厚為100mm。

(二)確定結構計算簡圖

1.三個假設

(1)立體結構假定：以為每一方向的程度力只由該方向的抗側(cè)力結構擔

當，垂直于該方向的抗側(cè)力結構不受力；

(2)樓板在本身立體內(nèi)在程度荷載作用下，框架之間不產(chǎn)生絕對位移；

(3)不考慮程度荷載作用下的改變作用。

梁、柱慣性矩計算

梁慣性距：

主梁bXh=300mmX600mmIo=bh3/12=300X6003/12=5.4X109mm1

次梁bXh=250mmX500mmIo=bh3/12=250X5003/12=2.6X109mm1

柱慣性距

39

bXh=500mmX500mmIo=bh712=500X500/12=5.2X10mm1

梁線剛度：

96

邊跨：i=2I0Ec/l=2X5.4X10Ec/6600=l.64X10Ec

96

中跨：i=2I0Ec/l=2X5.4X10Ec/3000=3.6X10Ec

柱線剛度：

9G

標準層：i=I0Ec/H=5.2X10EC/3600=1.44X10EC

96

底層：i=I0Ec/H=5.2X10EC/5200=1.OX10E(;

三荷載計算

(一)恒載標準值計算

(1)屋面

愛護層：30厚C20細石混凝土防水0.03mX24kN/m=0.72kN/m2

防水層：三氈四油鋪小石子0.4kN/m2

找平層：15厚水泥沙漿0.015mX20kN/m3=0.30kN/m2

找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿2%找平0.04mXl妹N/m7O.56kN/n)2

保溫層：80厚礦渣水泥0.08mX14.5kN/m3=l.16kN/m2

結構層：100厚現(xiàn)澆鋼筋碎板0.lmX25kN/m=2.5kN/m2

抹灰層：10厚混合砂漿0.01mX17kN/m=0.17kN/m2

合計5.81kN/m2

(2)標準層樓面

12mm厚大理石面層0.012mX28kN/m=0.34kN/m2

30mm厚細石碎0.03mX24kN/m3=0.72kN/m2

現(xiàn)澆樓板(100mm?)0.lmX25kN/m3=2.5kN/m2

抹灰層：10厚混合砂漿0.OlmX17kN/m3=0.17kN/m2

合計3.73kN/m2

(3)梁自重

①bXh=300mmX600mm

自重：25kN/m3X0.30mX(0.6m-0.Im)=3.75kN/m

抹灰層:O.OlmX[(0.60m-0.10m)X2+0.30m]X17kN/m=0.22kN/m

合計3.97kN/m

②bXh=250mmX500mm

自重：25kN/m2X0.25mX(0.5m-0.Im)=2.5kN/m

抹灰層：0.OlmX[(0.5m-0.10m)X2+0.25m)]X17kN/m2=0.18kN/m

合計2.68kN/m

(4)柱自重

框架柱初選截面尺寸為：bXh=500mmX500mm

自重：25kN/m2X0.5mX0.5m=6.25kN/m

抹灰層：O.OlmXO.50mx4X17kN/m2=0.34kN/m

合計6.59kN/m

(5)外縱墻自重

墻自重：0.25mX7.5kN/m3=1.88kN/m2

內(nèi)墻面抹灰:20厚混合砂漿0.02mX17kN/m3=0.34kN/m2

外墻面裝修：25厚水刷石外墻面0.5kN/m2

合計2.72kN/m2

內(nèi)縱墻自重

墻自重：0.2mX7.5kN/m3=1.5kN/m2

墻面抹灰(20厚混合砂漿)：0.02mX2X17kN/m3=0.68kN/m2

合計2.18kN/m':

(6)女兒墻自重

女兒墻：高為1100mm,100mm厚混凝土壓頂，水刷石外墻面0.5kN/m2

自重：0.25mXLImX7.5kN/m3+25kN/m3XO.ImXO.25m+(l.2mX2+0.25m)

XO.5kN/m2

=4.01kN/m

鋁合金窗0.5kN/m2

木門0.2kN/m-

鋼鐵門0.45kN/m2

(二)活載標準值計算

(1)屋面和樓面活荷載標準值：

根據(jù)荷載規(guī)范查得：

上人屋面：2.0KN/m2

樓面：辦公樓：2.0KN/m2

走廊：2.5KN/m2

（2）雪荷載:

Sk=urXS0=l.0X0.5KN/m2=0.5KN/m2

屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值2.0KN/m2

（三）豎向荷載下框架受荷總圖

圖2夜/專芍裁示意圖

框架受荷總圖闡明：

1號梯形荷載a=1500/6600=0.23

q=(l-2a2+a3)q,=0.91q'

2號梯形荷載a=1500/6000=0.25

q=(l-2a2+a3)q,=0.89q'

3號三角形荷載的等效均布荷載q=5/8q'

(1)A-B軸間框架梁

屋面梁

恒載=梁自重+板傳恒載

=3.97kN/m+0.91X5.81kN/m2XI.5mX2

=19.83kN/m

活載=板傳活載

=0.91X2.0kN/m2XI.5mX2

=5.46kN/m

樓面梁

恒載=梁自重+墻自重+板傳恒載

=3.97kN/m+2.18X3.6+3.73kN/m2Xl.5mX0.91X2

=22.00

活載=板傳活載

=5.46kN/m

(2)B-C軸間框架梁

1.屋面梁：

恒載=梁自重+板傳恒載

=3.19kN/m+5.81kN/m2XI.5mX5/8X2

=14.86kN/m

活載=板傳活載

=2.0kN/m2X1.5mX5/8X2

=3.75kN/m

2.樓面梁

恒載=梁自重+板傳恒載

=3.97kN/m+3.73kN/m2XL5mX5/8X2

=10.96kN/m

活載=板傳活載

=2.5kN/m2Xl.5mX5/8X2

=4.69kN

(3)C-D軸間框架梁

與A-B軸間框架梁相反

(4)A軸柱縱向集中荷載

頂層柱：

恒載=女兒墻自重+梁自重+屋面板傳恒載+次梁傳荷載

=4.01KN/mX6m+3.97KN/mX(6-0.5)m+5.81KN/m2X1.5mX6mX

5/8+0.91X5.81KN/mX1.5mX6.6mX2X1/4X2+2.68X6.6X1/2

=139.76KN

活載=屋面板傳活載

=2.OKN/m2X1.5mX6mX5/8+0.91X2,OKN/m2XI.5mX6.6mX2

=29.27KN

標準層柱：

恒載=墻自重+梁自重+樓面板傳恒載+次梁傳荷載

=2.72KN/m2X3.6X(3.6m-0.6m)+2.4X2.1X

0.5KN/m2+2.72KN/m2X2.4X(3.6-0.6-2.1)+3.97KN/mX(6m-0.5m)

+3.73KN/m2X1.5X5/8X6+0.91X3.73KN/m2X1.5mX6.6mX2Xl/4X

2+2.68X6.6X1/2

=123.04KN

活載=樓面板傳活載

=29.27kN

基礎頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎梁自重(250X500)

=2.72KN/m2X(5.2-0.6-0.5)X3.6+2.4X2.1X0.5

KN/m2+2.72KN/m2X(5.2-1.1-2.1)X2.4+2.68KN/mX(6-0.5)

=70.47KN

(5)B軸柱縱向集中荷載

①頂層柱：

恒載=梁自重+屋面板傳恒載+次梁傳荷載

=3.97KN/mX(6-0.5)m+0.89X5.81kN/m2X1.5mX6m

+5.81kN/m2X1.5mX6mX5/8+0.91X5.81kN/m2Xl.5mX6.6mX2X1/4

X2+2.68X6.6X1/4X2

=162.24KN

活載=屋面板傳活載+次梁傳活載

=0.89X2.OKN/m2X1.5mX6m+2.OKN/m2X1.5mX6,6mX0.91X2

X1/4X2

+2.0kN/m2Xl.5mX6mX5/8

=45.29KN

②標準層柱：

恒載=墻自重+梁自重+樓面板傳恒載+次梁傳荷載

=3.73kN/m2X1,5X5/8X6+3.97KN/mX(6-0.5)m+0.89X

3.73X1.5X6+0.91X3.73X1,5X6.6X2X1/4X2+2.68X6.6X1/4X

2+2.9X2.18X(3.6-0.6)+0.45X2X1.2X2.4+(3.6-2.4-0.6)X2.18

X2.4

=139.80KN

活載=樓面板傳活載

=2.5KN/m2XI.5mX0.89X6m+2.OKN/m2XI.5mX5/8X6

+2.0kN/m2Xl.5mX0.91X6.6mX2Xl/4X2

=49.3KN

基礎頂面恒載=2.68X(6-0.5)+(5.2-2.4-0.6-0.5)X2.18X2.4+2.18

X(5.2-0.6-0.5)X2.9

=49.55KN

的口軸和人加軸對稱，所以其荷載值大小相等。

(四)風荷載計算

(1)作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載值

Wk=BzP3州0(hi+hj)XB/2

2

其中：wo=O.6KN/m

Us為風荷載體型系數(shù)，查荷載規(guī)范，頂風面Us=0.8,背風面隊=-0.5,

所以取Us=1.3

L為風壓高度變化系數(shù)

口風振系數(shù)，因房屋高度小于30m,所以Bz=1.0

h,為下層柱高

"為下層柱高，對頂層取女兒墻高度的2倍

B為頂風面的寬度.B=6m

場地為B類粗糙度

計算過程見下表

離地高度

2

Wo(KN/m)儲(m)hj(m)w

(m)UsUz3k

19.051.301.231.000.63.602.4017.26

15.451.301.151.000.63.603.6019.37

11.851.301.051.000.63.603.6017.69

8.251.301.001.000.63.603.6016.85

4.651.301.001.000.64.653.6019.30

⑵各層D值計算

73

橫向2-5層D值計算(Ec=3.OX10KN/m)

構件稱

2

7=?"八a=T/(2+7)D=acicl2/h(KN/m)

號c

(2X1.64)/

A軸柱0.36314520

(2X1.44)=1.14

(3.6+1.64)/1.44=3.

B軸柱0.64525800

64

C軸柱3.640.64525800

D軸柱1.140.36314520

ZD=(25800KN/m+14520KN/m)X2=80640KN/m

橫向底層D值計算(&=3.0X107KN/m3)

構件稱

2

i=￡ib/ica=0.5+7/(2+7)D=aczc12/h(kN/m)

號c

7828

A軸柱1.64/1.0=1.640.588

(3.6+1.64)/1.0=510558

B軸柱0.793

.24

(3.6+1.64)/1.0=510558

C軸柱0.793

.24

7828

D軸柱1.64/1.0=1.640.588

SD=(7828KN/m+10558KN/m)X2=36772KN/m

（3）風荷載作用下框架的側(cè)移計算,程度荷載作用下框架的層間側(cè)移可

按下式計算

△uj=Vj/ED,j

其中：％：第j層總剪力

ZDij；第j層全部柱的抗側(cè)移剛度之和

口：第j層的層間側(cè)移

￡D(kN

層次Wjk/kNVj/kN△uj/m△uj/h

/m)

517.2617.26806400.00021/18000

419.3736.63806400.00051/7200

317.6954.32806400.00071/5143

216.8571.17806400.00091/3600

119.3090.47367720.00251/1385

u=Z△q=0.005m

層間側(cè)移最大值1/1385<1/550（滿足）

（五）地震荷載計算

（1）該建筑屬于普通民用建筑（辦公樓），故抗震設防類別為丙類建筑。

抗震設防烈度為7度。查表知，結構的抗震等級為三級，Tg=O.35s,多遇

地震下的程度地震影響系數(shù)的最大值為a皿=0.08

(2)重力荷載代表值。

GE=GI<+E中QiXQik

如「相應的可變荷載組合值系數(shù)

Ck：第i個可變荷載標準值

G5=(139.76KN+162.24KN)X2+23.72KNX4+19.83KN/mX6.6mX

2+14.86KNX3+0.5X0.5KN/m2X6.0mX16.2m

=1029.52KN

?G2=(123.04KN+139.8KN)X2+22.OOKN/mX6.6mX2+10.96KN/mX

3m+23.72KNX4+0,5X5.46KN/mX6.6mX2+0.5X4.69kN/mX3m+0.5X

(29.27+49.3)X2

=1065.13KN

G尸(124.04KN+139.8KN)X2+22.OOKN/mX6.6mX2+10.96KN/mX

3m+(70,47KN+49.55kN)X2+34.29X4+0.5X5.46KN/mX6.6mX2+0.5X

4.69kN/mX3m+0.5X2X(29.27+49.3)

=1347.81KN

G5-G,絕對應的高度為：

H5==19.6m

H[==16.0m

H3=12.4m

H2=8.8m

Hi=5.2m

總高度為H=19.6m

(3)結構的自振周期：

運用閱歷公式

TFO.22+0.035HXB-,/3=0.22+0.035X19.6X16.21/3=0.49s

(4)求程度地震作用影響系數(shù)a

Tg=0.35s,Ti=0.49s,由抗規(guī)設計反應譜

因Tg<T,<5Tg,故有

a=(Tg/[)°-9xCmax=(O.35/0.49)°^0.08=0.059

(5)底部總剪力值的確定

FEK=0.85XaXSGi=0.85X0.059X(1029.52+1065.13X3+1347.81)KN

=279.47KN

(6)作用于樓層和屋面的程度地震作用標準值

由于:T,=0.49>1.4Tg=l.4X0.35=0.49KN

所以可以不用考慮頂部附加地震作用。

F尸GlXHKXGiXHjXFEKX

=(1347.81KNX5.2mX279.47KN)

/[1347.81KNX5.2m+1065.13KNX(8.8m+12.4m+16m)+1029.52KNX

19.6m)]

=29.3KN

同理可以計算得到：

F5=84.41KN

F.尸71.29KN

F3=55.25KN

F2=39.21KN

(7)程度地震荷載作用下框架的側(cè)移計算

△uj=uj/SDij

其中：u」：第j層總剪力

SDij：第j層全部柱的抗側(cè)移剛度之和

層次Fj/kNy//kN(kN/m/h

/m)

698.5498.54806400.00061/4251

584.4184.41806400.00101/3273

471.29155.7806400.00191/1714

355.25210.95806400.00261/1286

239.21250.16806400.00311/1059

129.32279.48367720.00761/658

u=^A?/=0.0173m

層間側(cè)移最大值1/658<1/550（滿足）

四內(nèi)力計算

（一）恒載內(nèi)力計算

（1）在豎向荷載作用下，框架側(cè)移很小，可按無側(cè)移框架進行內(nèi)力計算,

其中運用最廣泛的是彎矩安排法，對于程度荷載作用下的內(nèi)力計算接受

反彎點法或者改進的反彎點法：D值法。

在本次畢業(yè)設計中接受分層法計算恒荷載作用下的內(nèi)力和活荷載作用下

的內(nèi)力，用D值法計算風荷載和地震荷載作用下的內(nèi)力。

（2）梁柱絕對線剛度值

A.框架柱的慣性矩=5.2XIO,mm4,框架梁的慣性矩=5.4義lO'mn?

各層框架梁的線剛度為：

6

邊跨i=1.64X10Ec

6

兩頭跨i=3.6X10Ec

6

標準層柱線剛度i=L44X10EC

6

底層柱線剛度i=1.0X10Ec

令標準層柱的線剛度的絕對值為1.0,則可以算得底層柱及梁絕對線剛

度。

（二）風荷載作用下的內(nèi)力計算

框架在風荷載（左風）下的內(nèi)力用D值法進行計算。

步驟為：

（1）求各柱反彎點處的剪力值

(2)求各柱反彎點高度

(3)求各柱的桿端彎矩和梁端彎矩

(4)求各柱的軸力和梁剪力

第i層第m柱所安排的翦力為V加加Vi=XWi,框架柱反彎

點地位y=y0+yl+y2+y3

(三)程度地震作用下的內(nèi)力計算

(1)各柱的反彎點高度

A軸和D軸框架柱的反彎點地位

層號h/miyoyiV?Y3yyh/m

62.91.140.360.000.000.000.361.23

52.91.140.360.000.000.000.361.30

42.91.140.450.000.000.000.451.62

32.91.140.500.000.000.000.501.80

22.91.140.500.000.000.000.501.80

12.91.640.650.000.000.000.653.38

B軸和C軸框架柱的反彎點地位

層號h/miyoyiY2Y3yyh/m

62.93.640.450.000.000.000.451.36

52.93.640.450.000.000.000.451.62

42.93.640.500.000.000.000.501.80

32.93.640.500.000.000.000.501.80

22.93.640.500.000.000.000.501.80

12.95.240.550.000.000.000.552.86

(2)框架柱在地震作用下，框架柱的剪力計算:

地震荷載作用下框架柱的剪力計算

f

層數(shù)柱號Dz=占

A614520.008.23

6

B625800.0014.29

A514520.0015.20

5

B525800.0027.01

A414520.0028.04

4

B425800.0049.81

A314520.0037.98

3

B325800.0067.49

A214520.0045.04

2

B225800.0080.04

Al7828.0059.50

1

Bl10558.0080.24

五內(nèi)力組合

(一)設計中梁剪力抗震設計值調(diào)整

為了防止梁的剪切毀壞發(fā)生在彎曲毀壞之前，應使梁端的受剪抗震承載

力大于梁端的受彎抗震承載力，以完成強剪弱彎的設計準繩.

調(diào)整公式為乂=%以產(chǎn)+%,

第一層：AB跨：經(jīng)比較，與左震組合時，剪力設計值較大

MA1=165.22KN-m,MB,左二-225.48KN?m,

Vb=l.IX(MA1+順左)/Ln+Vcb

=1.1X(165.22KN?m+225.48KN?m)/6.Im

+1.2X1/2X(22KN+0.5X5.46KN)X6,Im

=161.OKN

BC跨：經(jīng)比較，與左右地震組合時，剪力設計值一樣大

MB右=253.21KN?m,!^左二-350.77KN-m,

Vb=l.IX（MB右+MC￡）/Ln+VGb

=1.1X(253.21KN?m+350.77KN?m)/2.5m

+1.2X1/2X(10.96KN+0.5X4.69KN)X2.5m

=285.8KN

其次層：AB跨：經(jīng)比較，與左震組合時，剪力設計值較大

MA右=110.62KN?m,MB￡=-199.93KN?m,

Vb=l.IX(M,\右+MB左)/Ln+VGb

=1.IX(110.62KN?m+199.93KN?m)/6.Im

+1.2X1/2X(22KN+0,5X5.46KN)X6.Im

=146.5KN

BC跨：經(jīng)比較，左右地震組合時，剪力設計值一樣大

VC1D1=1.IX(195.28KN?m+288.04KN-m)/2.5m

+1.2X1/2X(10.96KN+0.5X4.69KN)X2.5m

=232.62KN

第六層：AB跨：左震作用下，剪力值較大。

Vb=l.IX(19.23KN?m+107.07KN?m)/6.Im

+1.2X1/2X(19.83KN+0.5X5.46KN)X6.Im

=105.35KN

和非抗震組合相比，取大值V=109.95KN

BC跨：

Vb=l.IX(7.97KN?m+105.31KN?m)/2.5m

+1.2X1/2X(14.86KN+0.5X3.75KN)X2.5m

=74.9KN

(二)抗震設計中柱剪力設計值調(diào)整

第一層：右震作用下剪力值較大

A1A0柱剪力調(diào)整

Vc=l.IX(M上+M下)/5.2=1.IX(167.06+274.64)/5.2

=93.4KN

B1B0柱剪力調(diào)整

Vc=l.IX(M上+M下)/5.2=1.IX(264.25+308.48)/5.2

=121.2KN

其次層：A2Al柱剪力調(diào)整

Ve=l.IX(M上+M下)/3.6=1.IX(150.09+148.29)/3.6

=91.17KN

B2B1柱剪力調(diào)整

Vc=l.IX(M上+M下)/3.6=1.IX(220.95+222.15)/3.6

=135.39KN

第六層：A5A4柱剪力調(diào)整

Vc=l.IX(M上+M下)/3.6=1.IX(97.47+70.99)/3.6

=51.47KN

B5B4柱剪力調(diào)整

Vc=l.IX(M上+M下)/3.6=1.IX(107.38+91.57)/3.6

=60.79KN

柱端彎矩的調(diào)整直接乘以1.b三級抗震等級底層柱的下端乘以1.15的

調(diào)整系數(shù)。

六橫向框架配筋計算

(一)框架梁配筋計算

現(xiàn)以A1B1為例，闡明框架梁的配筋過程。

混凝土C30,鋼筋HRB335級,a1=1.0,fc=14.3N/mm2,ft=l.43N/mm2,

2

fy=300N/mm,€b=0.550o

1跨中正截面受彎承載力計算

Mmax=131.39kN?m,as=35mm,對于鋼筋混凝土，7re=0,75

2驗算適用條件：

Asmin=夕minbh0=0.21%X300mmX565mm=356mm2

選用鋼筋4016(804mm2)

3斜截面受剪承載力計算

Vb=161.0KN,加=0-85.

截面尺寸驗算：

I。―66p(-

%一礪’4a由0.2丹/方%=0.2x1.0x14.3x300x565=484.77KN-yR,:Vh

故滿足要求。

yRiyb=0.85x161=137^

用聲碼貽不也岫身。底的6艮565

0.24

「L25f/0

取雙肢箍，加密區(qū)中8@1。。，非加密區(qū)為中8@150

（二）框架柱配筋設計

以底層中柱為例進行柱的截面設計，三級抗震節(jié)點可不進行設計，但是

該當滿足構造要求。

正截面設計:柱子在實踐工程中為了便于施工和受力方面的要求，柱子接

受對稱配筋，受力鋼筋接受HRB335,混凝土的強度等級為C30,as=40mm,

設計接受WL，N”AU三組內(nèi)力計算需求的鋼筋面積，并且取大值

進行正截面而設計。

1軸壓比驗算

N2278.07xlO3

0.640.9,滿足要求

14.3x500x500

2截面尺寸復核

取ho=5OOmm-4Omm=46Omm,Vmax=121.2KN

bh

/RE匕ax-^cfe?=0.2x1.0x14.3x500X460=651.SKN

滿足要求

3正截面受彎承載力計算

柱同一截面分別承受正反向彎矩，接受對稱配筋。

底層柱子的計算長度為L0H,考慮抗震設計時分要對柱子的內(nèi)力進行調(diào)

整，柱子的軸壓比大于0.15,所以加￡=0.8.

BIBO柱子的上端內(nèi)力值在左震和右震狀況下的調(diào)整。

左震：264.25X0.8X1.1=232.54KN.m

1309.06X0.8=1047.25KN

右震:223.93X0.8X1.1=197.06KN.m

2177.46X0.8=1741.97KN

BIBO柱子的下端內(nèi)力值在左震和右震狀況下的調(diào)整。

左震：308.48X0.8X1.15=283.8KN.m

1409.67X0.8=1127.74KN

右震:288.2X0.8XL15=265.1KN.m

2278.07X0.8=1822.46KN

經(jīng)過內(nèi)力調(diào)整，抗震設計和非抗震設計的設計值處在同一個程度，然后

從中找出設計要用的三組內(nèi)力值進行配筋設計。

進過比較，三組內(nèi)力分別為：

M=283.8KN.mN=1127.74KN

M=82.36KN.mN=2199.31KN

M=232.54KN.mN=1047.25KN

在本次設計中接受第一組內(nèi)力進行例算。

Nb=a@耳短=14.3x500x460x0.55=1808.95KN

①求公平距增大系數(shù)

lo=l.0H=5.2m

e0=M/N=283.8X1071127.74=251mm

ea=20mm或h/30=500/30的較大值，取ea=20mm

ei=eo+ea=251+20=271mm

lo/h=5200/500=10.4>5,應考慮公平距增大系數(shù)〃

3

FO.5fcA/N=0.5X14.3X500X500/(1127.74X10)=l.6>1.0,取

3.0

l0/h=10.4<15,取C2=1.0

122

〃=1+——4)<,<2=1+——X1O.4=1.13

1400-^-"1400x—

為460

13X271=306mm

②判別大、小公平受壓

Nh=1809kN>N

屬大公平受壓

3

_yREN_1127.74X1O

1一4力廣1.0x14.3x500=158mm

h

e=+不一&=306+500/2-40=516mm

最小配筋率03=07%

As,rain=As,min=O.7%X500mmX500mm/2=875mm~

實配鋼筋，每側(cè)4①22(A=4'=1520min2)

④斜截面受剪承載力計算

7^=121.2KNX0.85,受剪截面要求：

丫跖-0.2/7,￡力為=0.2xl.0xl4.3x500x460=657.8KN,滿足。

剪跨比X=乩/2兒=_4:—=5>3,所以人=3

2x0.46m

由于0.3fcA=0.3X14.3X500X500=1072.5KN<N,取N=1072.5KN

上=六1在?匕一(苦?/^4+O056N)=-0,45

按構迪嚏是配箍，取加肢箍

加密區(qū)①8@100

非加密區(qū)①8@200

裂痕寬度驗算eo/ho=251mm/46Omm=O.54<0.55,可不驗算裂痕寬度。

4框架柱縱向受力鋼筋配筋計算表

一層邊柱(A)正截面配筋計算表

組合

Z

_1|AY1|max____max_

bxh{)500X500500X500500X500

內(nèi)力組合彎矩M/(KN?m)252.6715.58100.76

N/KN1380.101821.181008.00

0.390.510.28

------------i—■--------------------------------

Zo=l.OH(mm)520052005200

IJh10.4010.4010.40

M/、

183.088.5599.96

N

e“(取20mm與h/3O較大值)(mm)202020

=e0+ea(mm)203.0828.55119.96

行詠41。1.000.981.00

n1/AVr

.2=LO1.001.001.00

ejh。0.440.060.26

門卜11.172.221.30

—114OO《/%(''/ot)2UU

238.6263.44155.50

h

e=W十二一4448.62273.44365.50

Z

z

左=-------左=0550.420.550.31

a\fj〉h。

N-Nb=cc^hfcbh^=1809.0KN大公平受壓小公平受壓大公平受壓

一YM.N-fbh、s無0.56無

932.44-855.79-192.10

每側(cè)最小的筋'面宿〃"一")

875.00875.00875.00

每側(cè)實配面積4①20(1256"?")40)20(1256mm2)4020(1256/ww2)

一層中柱（B）正截面配筋計算表

|A/|

組合11maxNmax

bxh（）500X500500X500500X500

內(nèi)力組合彎矩M/（KN?m）283.8082.36232.54

N/KN1127.742199.311047.25

_________廠.________________0__.__3_2_______0.620.29

/0520052005200

10.4010.4010.40

M/、

251.6537.45222.05

N

ea（取20mm與h/30較大值）（mm）202020

ei=Co+Q（mm）271.6557.45242.05

4二組5。1.000.811.00

N

Q=L01.001.001.00

eJk0.590.120.53

1.131.501.15

171400"""）G'S

307.1986.33277.59

h

e=〃令+7一&517.19296.33487.59

2

z0.340.670.32

盲=———....奈=O一55

%九叫、

大公平受壓小公平受壓大公平受壓

NNh=a島fcbh。=1809.0A7V

-y*N—A。、f.bh、-無0.67無

1217.74-172.28837.97

每側(cè)最小配筋面鏟…875.00875.00875.00

每側(cè)實配面積4①22（1520〃""）4022（1520mm2）4①22（1520加1）

二三四五層邊柱（A）正截面配筋計算表

組合1|必1maxNmax

bxh（）500X500500X500500X500

內(nèi)力組合彎矩M/（KN?m）132.0852.7654.99

N/KN1025.311372.03822.12

_______廠.____________0_.__2_9____0.380.23

450045004500

9.009.009.00

M/、

128.8238.4566.89

N

ea（取20mm與h/30較大值）（mm）202020

ei=Co+Q（mm）148.8258.4586.89

4二組5。1.001.001.00

N

Q=L01.001.001.00

eJk0.320.130.19

1.181.461.31

171400"""）G'S

175.4385.07113.50

h

e=〃令+7一&385.43295.07323.50

2

z

存=-------.=OS50.310.420.25

%九叫、

大公平受壓大公平受壓大公平受壓

NNh=a島fcbh。=1809.0A7V

-y*N—A。、f.bh、-無無無

-23.32-751.19-515.50

每側(cè)最小配筋面鏟…

875.00875.00875.00

每側(cè)實配面積4①20（1256"病）4（D20（l256mm2）4<D20（l256mm2）

二三四五層中柱（B）正截面配筋計算表

組合1|必1maxNmax

bxh（）500X500500X500500X500

內(nèi)力組合彎矩M/（KN?m）195.4941.02194.44

N/KN905.621689.25882.86

_______廠.____________0_.__2_5____0.470.25

450045004500

9.009.009.00

M/、

215.8624.28220.24

N

ea（取20mm與h/30較大值）（mm）202020

ei=Co+Q（mm）235.8644.28240.24

二組。

451.001.001.00

N

Q=L01.001.001.00

eJk0.510.100.52

1.111.601.11

171400"""）G'S

262.4870.90266.85

h

e=〃令+7一&472.48280.90476.85

2

z

盲=———....奈=O一550.280.510.27

%九叫、

大公平受壓大公平受壓大公平受壓

NNh=a島fcbh。=1809.0A7V

-y*N—A。、f.bh、-無無無

544.86-817.45550.68

每側(cè)最小配筋面鏟…

875.00875.00875.00

每側(cè)實配面積4①20（1256"?。?（D20（l256mm2）4<D20（l256mm2）

六層邊柱（A）正截面配筋計算表

|必N

組合11maxmax

bxh（）500X500500X500500X500

內(nèi)力組合彎矩M/（KN?m）97.4753.6235.59

N/KN281.43351.48241.27

______廠.__________0_._0_8____0.100.07

450045004500

9.009.009.00

、

M/346.34152.55147.51

N

ea（取20mm與h/30較大值）（mm）202020

ei=Co+Q（mm）366.34172.55167.51

4二組5。1.001.001.00

N

Q=L01.001.001.00

eJk0.800.380.36

1.071.151.16

171400"""）G'S

392.95199.17194.13

h602.95409.17404.13

e=〃令+72一&

存=---z--