DL∕T 1224-2013 單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組 性能驗收試驗規(guī)程

I I 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語、定義和符號 24指導原則 55儀表和測量方法 6計算和結(jié)果 附錄A(資料性附錄)本標準與ASMEPTC46—1996相比的結(jié)構(gòu)變化情況 附錄B(資料性附錄)本標準與ASMEPTC46—1996的技術(shù)性差異及其原因 附錄C(資料性附錄)無補燃的單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組試驗算例 附錄D(資料性附錄)不確定度分析 附錄E(資料性附錄)進口空氣條件 Ⅱ ——改正了ASMEPTC46中圖4.5中公式錯誤(見圖7);——刪除了ASMEPTC46中的圖5.1～圖5.3,修改為單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)形式的試驗邊界圖附錄H和附錄I;Ⅲ1單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組性能驗收試驗規(guī)程件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T2624(所有部分)流量測量節(jié)流裝置用孔板、噴嘴和文丘里管測量充滿圓管的流體流量(ISO5167(所有部分):2003,IDT)GB/T4993鎳鉻-銅鎳(康銅)熱電偶絲GB/T8117.1—2008汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程第1部分：方法A—大型凝汽式汽輪機高準確度試驗(IEC60953—1:1990,IDT)ISO6976:1995天然氣熱值、密度、相對密度和沃泊指數(shù)的計算方法(Naturalgaspowercircuits)ASMEPTC6.2—2004聯(lián)合循環(huán)汽輪機性能試驗規(guī)程(SteamturbinesincombinedcyclesASMEPTC6Report—1985汽輪機性能試驗測量不確定度計算指南(GuidASMEPTC12.4汽水分離再熱ASMEPTC19.1測量不確定度(ASMEPTC19.3溫度測量(TemperASMEPTC22-2005燃氣輪機性能試驗規(guī)程(Performancetestcodeongasturbines)ASMEMFC-3M—1989采用孔板、噴嘴和文丘里管測量流過管道的流體流量(MeasurementofASTMD4809用彈式量熱計測定液烴燃料燃燒熱的試驗方法(Standardtestmethodforheatof23.1術(shù)語所有的外部參數(shù)值，即在試驗邊界之外用于修正試驗結(jié)果的參數(shù)，包括規(guī)定的輔助輸入熱量和輸系統(tǒng)誤差的數(shù)值估計，按照系統(tǒng)誤差的95%置信區(qū)來估算。參考ASMEPTC19.1中的定義。在性能試驗的過程中，燃料熱值的變化不超過1%,認為該燃料有一致性。在規(guī)定運行方式下離開試驗邊界的試驗凈功率，并將其修正到規(guī)定的基準參考條件和規(guī)定的輔助誤差(測量，儀表，隨機，采樣，偏差，精度)error(measurement,elemental,random,sampling,凈功率netpower帶走排入汽輪機凝汽器的熱量的冷庫。對冷卻塔、河流、湖泊或海洋的冷卻系統(tǒng)，冷源是水；對隨機誤差的數(shù)值估計，可通過重復測量值的分散度來計算。通常由一組試驗數(shù)據(jù)的平均值的標準3h比焓m質(zhì)量流量P輸出功率4表1(續(xù))Q帶有“meas”或“cor”下標時，指燃料的輸入熱量，否則指其他熱源的熱量q熱值，低位熱值或高位熱值1溫度℃ap、加性能老化對功率和熱耗率的乘法修正系數(shù)修正到基準輸出熱量下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準發(fā)電機功率因數(shù)下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準鍋爐排污量下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準輔助輸入熱量下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準冷源空氣條件下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準循環(huán)水溫度下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準凝汽器壓力下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準輔機功率下的輸入熱量和功率的加法修正量修正到基準進口環(huán)境溫度下的輸入熱量、功率和熱耗率的乘法修正系數(shù)修正到基準進口大氣壓力下的輸入熱量、功率和熱耗率的乘法修正系數(shù)修正到基準進口大氣濕度下的輸入熱量、功率和熱耗率的乘法修正系數(shù)修正到基準燃料溫度下的輸入熱量，功率和熱耗率的乘法修正系數(shù)修正到基準燃料成分下的輸入熱量、功率和熱耗率的乘法修正系數(shù)注：某些變量的符號和下標在正文中直接給5wb:濕球。--—所有輸入的能量； 余熱鍋爐余熱鍋爐煙氣進口空氣燃料6對氣態(tài)和液態(tài)燃料的機組，主要輸入熱量的確定方法取決于實際燃料和機組類型。大部分情況所有熱值的基準應一致(或者全部采用低位熱值，或者全部采用高位熱值),且所有的修正曲線和熱平應測量硫吸附劑或其他化學添加劑的特性、成分和數(shù)量，因為它們會影響熱耗率或凈功率的修7的試驗邊界來確定。根據(jù)單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組的試驗邊界，注意機島與爐島之間的試驗邊界，見圖1。下面這些能量流都應測量或確定，但不限于此：a)進入機島部分的能量流1)高壓主蒸汽能量流；2)熱再熱蒸汽能量流；3)低壓混合蒸汽能量流。b)流出機島部分的能量流1)高壓缸排汽蒸汽能量流；2)凝結(jié)水能量流。c)余熱鍋爐煙氣能量流一類參數(shù)主要有：各壓力等級的蒸汽壓力、溫度和流量；余熱鍋爐入口煙氣壓力、溫度和流量，出口溫度。為了減少不確定度，各壓力等級蒸汽流量應采用測量水側(cè)的流量來確定，進而計算蒸汽流量。高壓缸排汽流量也應考慮高壓缸軸封泄漏量。水側(cè)流量主要需要測量高壓給水、中壓給水和低壓凝水的流量，測量方法見5.4.1。對于燃機排氣流量的確定，一般不宜采用直接測量方法(直接測量煙氣流速方法或測量空氣流量方法),宜采用ASMEPTC4.4方法，即通過煙氣側(cè)進出余熱鍋爐的煙氣比焓和汽水側(cè)進出余熱鍋爐的汽、水流量和汽、水比焓，并考慮余熱鍋爐的散熱損失，通過余熱鍋爐熱平衡計算燃機排氣流量。計算方法參見ASMEPTC4.4。余熱鍋爐排煙溫度測量方法見。4.1.3修正系數(shù)的運用對本標準所描述的機組的試驗計算結(jié)果，需要使用加法和乘法系數(shù)來修正試驗的輸入熱量和輸出功率。通用公式如下：另一種修正后熱耗率的定義是：上面通用公式形式可用來表達對測量性能的各種修正，并通過數(shù)學解耦以便能對各修正變量單獨地使用。修正量或修正系數(shù)也可根據(jù)需要來確定，如熱電聯(lián)產(chǎn)機組中過程抽汽流量的改變等允許運行操作影響因素的修正，以及進入設備的環(huán)境溫度變化等不可控外部因素的修正等。同樣，第6章中允許本標準的使用者在試驗后選取適當?shù)脑囼灁?shù)據(jù)，利用熱平衡計算程序來計算，只需運行一次熱平衡計算程序就能得到修正后的性能。雖然考慮了所有偏離基準參考條件的參數(shù)修正，但本標準仍有可能未列出一些未預見的影響機組8如果蒸汽或電力用戶不足以消耗所提供的蒸汽或電能，應采取其他措施使試驗值維持在表3的范編號電氣流量壓力溫度1用于試驗測量的永久性機組儀表××X×2傳壓管和接頭b×XX×3位置改變X××4測量回路改變dX××5適用性×X××6可訪問性XX××7環(huán)境影響XXX×8數(shù)量hXX9測量回路管線布置×××備用測量能力XX××安裝時間×9表2(續(xù))編號電氣流量壓力溫度上下游直管段長度×X×水柱檢查"XX凝結(jié)罐°X×熱示蹤P××注：×表示應注意的測量參數(shù)，空格表示不需考慮的測量參數(shù)。b傳壓管和接頭。用于一類一級參數(shù)測量的臨時性試驗儀表的傳壓管、溫度套管、流量測量管段和電氣測量接頭需滿足第5章中對測量儀表的要求，這些都宜在設計階段予以考位置改變。在機組設計和施工階段，若有管道中的素都宜在合同和規(guī)程限定的范圍內(nèi)標明和復查，例如在系統(tǒng)管道上的移動流量裝置d測量回路改變。例如重新敷設的凝結(jié)回路。適用性。測量最符合試驗熱力過程的值。注意所記錄的值是瞬時值還是平的能力。f可訪問性。要求有便于儀表檢查、校驗以及臨時儀表的安裝和拆除的可接近儀表的方儀表的電磁感應最小、振動和沖擊最小、測量回路最短，確保儀表回路和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的正確接h為減少不確定度和防止意外的數(shù)據(jù)采集故障，考慮用于同一位置上的儀表和測量接口的數(shù)量。例如，測量關(guān)鍵溫度時，可在同一點使用兩個或多個熱電偶。i為減少測量誤差采用合理的儀表回路管線布置。注意事項在本標準第5章中敘述。如果使用儀用互感器，宜使用合適的導線尺寸以減少壓降，在使用三相功率表時宜有中線。i備用測量能力。允許對測量值的驗證，包括對試驗測點故障的預案，宜確定一個獨立的測量設備用于試驗儀表k流量測量元件的安裝應考慮酸洗和蒸汽吹掃的時間。比如：不宜在酸洗和蒸汽吹掃之前安裝校驗過的流量測量元件。1流量測量元件的上下游有一定長度的直管段以減少不確定度。由于上下游直管段長度影響測量的不確定度，因此長度宜越長越好。m為獲得精確的測量值要進行水柱修正。流量測量取壓口之間的高度差將改變在零流量下測得的差壓值。流量測P熱示蹤安裝確認。為防止凝結(jié)水沸騰，宜根據(jù)制造廠的指導進行熱示蹤水柱檢單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組設備的進口空氣條件與在要求的運行模式下燃氣輪機最大允許偏差相同。如基本負荷條件下，允許偏差隨燃氣輪機類型而不同空氣冷卻熱交換器在試驗邊界內(nèi)見附錄E:進口空氣條件試驗邊界為：①循環(huán)水冷卻；②凝汽器壓力允許偏差相當于凝汽器壓力變化引起可計算的汽輪機輸出功率的變化的限制。隨汽輪機類型而不同表3(續(xù))單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組熱流量：最小的過程熱流量F(min)為基準過程熱流量的函數(shù)，b如果R?≤0.30,如果Rb>0.30,熱流量：過程蒸汽焓，參照ISO或絕對溫度如適用，允許偏差相當于減溫器下游焓值的10%氣態(tài)，液態(tài)燃料：燃料分析結(jié)果(熱值，成與燃氣輪機的允許偏差相同，隨燃氣輪機類型不同電氣參數(shù)：功率因數(shù)，功率，頻率輪機而不同aFb:基準過程熱流量，kgh或kW(t);F(min):試驗期間最小的過程熱流量，kg/h或kW(t);Rb=PE/(Pp+PE),無量綱；Pp:基準熱平衡下機組的凈輸出功率，kW(e):PE:基準熱平衡下過程熱流量的等效熱功當量，kW(t):Pms:主蒸汽壓力，MPa;6只有當熱平衡計算需要的蒸汽循環(huán)性能(如汽輪機通流系數(shù))能夠確定時，最小過程熱流量可使用較小值。4.2.4試驗方案方法文件中還應有推導過程，或計算和換算數(shù)據(jù)時用到的算法、常數(shù)、換算系數(shù)、校驗曲線、偏移修改試驗要求和試驗設備。宜從預備性試驗結(jié)果的計算和檢查中發(fā)現(xiàn)測量數(shù)據(jù)在質(zhì)量和數(shù)量上的問1)設備運行和控制方式；2)系統(tǒng)配置，包括所要求的過程抽汽量；4)現(xiàn)有燃料的可用性和輔助燃料的一致性沒有超出允許的燃料化驗結(jié)果的范圍(采用試驗前的化驗值);5)機組在修正曲線、算法或程序規(guī)定的范圍內(nèi)運行；6)設備在允許的范圍內(nèi)運行；7)對一組試驗，完成試驗重復性要求的內(nèi)部調(diào)整。當試驗負責人認為完成一個試驗所應滿足的條件(4.4.4和4.4.5)都已滿足時，可以正常結(jié)束試受機組運行方式的影響。如果試驗要求在規(guī)生產(chǎn)過程的能量(過程抽汽和凝結(jié)水)應盡可能控制穩(wěn)定。如果用戶不能滿足穩(wěn)定性和數(shù)量指標設備運行至少99.9%的非電力內(nèi)部能耗都要考慮，并列出規(guī)定的運行方式。至少99%的電力輔助設備耗動用設備(如備用泵)運行。間歇性非電力內(nèi)部能耗和輔在整個試驗過程中，機組應在試驗計劃中規(guī)定的排放限值下運行。排放物宜由經(jīng)過校驗的設備來監(jiān)視，但本標準并不要求排放物試驗作為全廠性能試驗的一部分?？墒褂谜５谋O(jiān)測設備來監(jiān)測排放試驗前各方宜就試驗開始之前允許進行的調(diào)整達成一致意試驗前典型的調(diào)整包括對異常控制的調(diào)整或儀表的校準，對當前運行條件下機組性能的優(yōu)化。允許對懷疑的儀表或測量回路進行再校驗。允許對設備和機組性能進行微調(diào)和優(yōu)化。也允許為避免或最在試驗測量期間允許進行的調(diào)整有：異?？刂频恼{(diào)整，保證設備安全和維持穩(wěn)定運行的調(diào)整。試不允許任何導致設備參數(shù)超出制造廠家的運行設計值、安全限值或規(guī)定運行范圍的調(diào)整。在試驗一個試驗應有足夠長的持續(xù)時間，以使試驗數(shù)據(jù)能正確反映出機組的平均效率和性能，其中還應考慮由控制、燃料和特定機組的運行特性等引起的測量參數(shù)的偏差。表4中給出了推薦的試驗持續(xù)時間。試驗負責人和參加試驗的各方可決定是否需要延長試驗時間。表4中所列的推薦時間通常取決于連續(xù)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。是否有必要延長試驗時間，獲得足夠數(shù)量的測量參數(shù)樣本以達到要求的不確定度，取決于參加試驗的人員數(shù)量和數(shù)據(jù)采集的方法。如果需要使用逐點切換測量，則試驗時間的長度表4典型的試驗前狀態(tài)穩(wěn)定時間和推薦的最短試驗持續(xù)時間單位：h機組類型穩(wěn)定時間試驗持續(xù)時間單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組11一次測量試驗是機組處于穩(wěn)定運行狀態(tài)時的一組完整的測量結(jié)果。一個試驗是指一次測量試驗或雖然不要求進行重復的一系列測量試驗，但應該認識到這種重復測量試驗的好處。進行多個測量c)驗證試驗結(jié)果的重復性。重復性不好可能是由試驗方法變化(試驗變化)引起的，也可能是由試驗設備的實際性能變化(過程變化)引起的。案例1不重疊案例2完全重疊案例3XL試驗期間采集的有效讀數(shù)所產(chǎn)生的總的不確定度應滿足表5的要求。理想情況下宜至少采集304.5計算和結(jié)果報告宜對試驗期間采集的數(shù)據(jù)進行檢查，如果有不符合試驗穩(wěn)定性要求的值，應將其全部或部分刪如果在試驗進行中或計算過程中發(fā)現(xiàn)嚴重影響試驗結(jié)果的一致性問題，則該試驗宜視為全部無為了提供符合實際限制條件下達到最高準確度水平的試驗，制定了詳細的測量方法和程序。任何與本標準要求的偏差都可能引起不確定度的增加，從而超出了本標準可接受的最大不確定度表5給出的值不是一個目標值。本標準的主要原則是獲得試驗各方最關(guān)注的可達到的最低不確定機組類型修正后熱耗率修正后凈功率單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組帶或不帶補燃的燃氣輪機和汽輪機的單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)驗結(jié)果影響不超過0.05%的修正項目。同時試驗前的不確定度分析還宜用來確定每個測量點通常所有用于測量一類(一級和二級)參數(shù)的儀表，宜對照可追溯的標準來校驗，如國家標準以用于測量一類(一級和二級)參數(shù)的儀表校驗條件a)一類一級參數(shù)。測量一類一級參數(shù)的儀表的校驗點數(shù)宜至少比校驗擬合曲線的階次數(shù)多兩儀表的滯后現(xiàn)象明顯小于所要求的準確度，則只需在單方向上逼近校驗點(上行或下行)c)二類參數(shù)。測量二類參數(shù)的儀表能采用在同一地點用雙重或多重測點的參數(shù)測量值進行檢所有測量一類(一級和二級)參數(shù)的試驗儀表應在試驗前進行校驗、b)具有多重測點的地方，宜對校驗漂移進行分析，以確定這些儀表中哪次校驗(首次校驗或復校)的結(jié)果比較一致。所有用于測量一類(一級和二級)參數(shù)的儀表都宜進行回路校驗。回路校驗使用信號調(diào)制設備米 只有當現(xiàn)場儀表(包括信號調(diào)制設備)能證明滿足總不確定度的要求時，才能使用現(xiàn)場設備測量有一類(一級和二級)參數(shù)都宜采用多重儀表測量。因為流量元件和電氣測量設備采用多重儀表，費準確度要求測量一類一級參數(shù)宜采用0.1級準確度的壓力變送器，且在校驗范圍內(nèi)的總不確定度不超過測量一類二級參數(shù)宜采用0.25級準確度的壓力變送器，且在校驗范圍內(nèi)的總不確定度不超過1)將被校驗儀表與一臺可以精確產(chǎn)生所要求的真空的設備相連，這個設備能2)使用抽真空設備在一個腔室內(nèi)產(chǎn)生和保持某一真空，被校儀器和校驗標準儀都與腔室相1)兩臺高準確度靜重計；2)一臺靜重計和一臺分壓器組件；3)一臺靜重計和一臺標準差壓計。準確度靜重計與儀表的高壓側(cè)相連進行校驗。如果不加靜壓，除非儀表有內(nèi)部補償可以消除這種影傳壓管內(nèi)的水柱是液體或水。液體在傳壓管內(nèi)形成一個靜壓頭，這個靜壓頭應從儀表讀數(shù)中扣或放出蒸汽(蒸汽管),以清除傳壓管內(nèi)的沉淀和碎屑。儀表安裝后，應有充足的時間讓傳壓管內(nèi)充滿圖3五閥組示意圖g——當?shù)刂亓铀俣?≈9.80665),m/s2。因為溫度測量技術(shù)日新月異，對于那些現(xiàn)在還沒有使用或還不十分可靠的儀表，本標準不限制使所有溫度儀表的信號線宜有接地屏蔽以消除附近電氣設備的感應電流的影響。所有信號線在布置時應遠離可產(chǎn)生電動勢的設備，如電動機、發(fā)電機、電氣管道、配電盤等。5.3.2不確定度要求測量一類一級參數(shù)的儀表在溫度低于93℃時，其偏差不確定度不應超過±0.3℃,溫度高于93℃玻璃管溫度計比較多地用在測點較少、讀數(shù)次數(shù)有限、讀數(shù)頻率較低的場合，這類測量一般由人玻璃管溫度計刻度需要在測量準確度以內(nèi)。這類溫度計對于其所插入到工質(zhì)中的距離(插入深度)非常敏感。其插入深度宜與在校驗過程中的插入深度保持相同，否則宜依據(jù)ASMEPTC19.3對深度進行修正由熱電偶的電勢計算溫度時宜采用1993年NIST(美國國家標準與技術(shù)研究院)的175號專文的用E型(鉻鎳一康銅)熱電偶，因為此范圍內(nèi)E型熱電偶的電動勢分度值最高。測量一類一級參數(shù)宜使用四線制鉑熱電阻溫度計，如圖4所示。如果能夠證明準確度滿足要求，回路回路從電阻值計算溫度宜采用NIST專文126第6.1節(jié)IPTS68(國際實用溫標)中的公式，熱電阻溫半導體溫度計由類似陶瓷的半導體材料制成，該材料的作用類似熱敏可變電阻，但與熱電阻溫度一類參數(shù)溫度測量儀表在校驗時將其與一個標準溫度計一同插入校驗介質(zhì)中，然后將介質(zhì)的溫度調(diào)整至所要校驗的點上，使介質(zhì)的溫度保持恒定，標準溫度計的波動不能超過其準確度要求。從標準溫度計和所校儀表溫度的信號或讀數(shù)得出所校儀表的溫度偏差，更詳細的校驗方法的論述見GB/T套管安裝深度宜穿過被測流體的層流邊界區(qū)。套管宜安裝在流體被充分混合、沒有溫度遞減的地對有高準確度測量要求的參數(shù)測點，本標準建議將暴露在管道或容器外的套管部分與設備本身一測量減溫后蒸汽的溫度時，套管安裝位置應仔細選擇，可將套管安裝布置在減溫水噴水注入點后如果流體的壓力較低，則既能將溫度測量元件直接裝入管道或容器內(nèi)來測量，也可使用“通流式利用一個中空形的壓緊接頭，可將溫度測量設備直接放置在流體中。接頭的尺寸要合適以便能固定在儀表上，推薦使用塑料或特氟隆的套簡，這樣儀表容易移動并能在其他任何地方使用。儀表應穿過流體的層流區(qū)，但應注意不要插入過深使流速改變而引起儀表振動。如果流體是天然氣或丙烷等有測量煙道內(nèi)流體的溫度需要多個測點，以減少溫度梯度的不確定度的影響。通常煙道內(nèi)壓力都很可由試驗確定要求的測點數(shù)量，或根據(jù)所要測量的橫截面上的溫度變化量以及所允許的平均溫度值的最大不確定度的經(jīng)驗值確定?？偟钠骄鶞囟鹊牟淮_定度受單個儀表的不確定度、參與平均值計算的點數(shù)、溫度梯度以及讀數(shù)波動的影響。實踐上試驗各方宜在溫度和流速盡可能均勻的位置上設置測塞子圖6“通流式測溫袋”示意圖 對圓形煙道，測點可安裝在兩個互成90°角的煙道徑向上，如圖7所示。同時圖中還給出了測點對方形或矩形煙道，宜采用同樣的概念確定測點位置。在一個長方形流道上布置溫度測點，宜考干球溫度是機組設備進口處空氣的靜態(tài)溫度，溫度傳感器應避續(xù)穩(wěn)定的空氣流過感應元件。雖然并不要求，但仍可使用下述機械抽吸式干濕球溫度計。如果使用這種干濕球溫度計，就不宜在感應元件上放置布條(像測量濕球溫度時的要求)。如果流過感應元件的空環(huán)境空氣濕度可由測量的絕熱濕球溫度、露點溫度或相對濕度來確定。測量濕度的儀表應靠近測a)濕球溫度。熱力學上的濕球溫度是指空氣被絕熱冷卻到飽和狀態(tài)時的溫度。濕球溫度能由合適的機械抽吸式干濕球溫度計的測量值推導出來。干過程，但也是一個與濕球感應元件同時有熱量和質(zhì)量交換的過程。在大多數(shù)情況下，干濕球?qū)穸刃∮?5%的場合使用。在允許使用的范圍內(nèi)，一個設計好的干濕球溫度計導出的濕球溫度的不確定度約為±0.14℃(基于該溫度傳感器的不確定度為±0.08℃)。使用機械抽吸式1)感應元件宜避免陽光直射，并避開其他任何與干球溫度不同的物體表面。如果測點暴露2)感應元件宜懸吊在氣流中，并且不能與遮光板壁面接觸；4)空氣流過感應元件的速度宜保持在4.1m/s～6.1m/s之間；5)流過感應元件周圍的空氣不宜被風扇的電機或其他熱源加熱。b)冷卻鏡式露點濕度表。露點溫度是濕空氣在某一環(huán)境壓力和比濕度下的飽和溫度。冷卻鏡類型和設計的不同而變化。通常相對濕度在0%～90%之間時，不確定度大約為整個量程的1%～2%。測量高于90%的相對濕度時，不確定度更大。這類儀表的精確性依賴于校驗的正量計)等應在滿足上述要求的不確定度范圍內(nèi)。如果能證明質(zhì)量流量總的不確定度不超過±0.8%,也下面給出了使用法蘭取壓的孔板測量天然氣燃料流量的計算過程?？装鍦y量裝置的布置應滿足β——孔徑比(=d/D),無量綱； tf使用條件時燃料的溫度，℃;c)天然氣密度的計算。天然氣流動時的密度計算為Zfuel天然氣的壓縮系數(shù)，無量綱(見AGAReportNo.8);R天然氣氣體常數(shù)(=8314.51/Mgas);Mgas—天然氣分子量，kg/kmol;K——等熵系數(shù)，1.3。e)流出系數(shù)。流出系數(shù)反映了實際試驗數(shù)據(jù)與理論計算流量的關(guān)系。Rep與管道直徑對應的雷諾數(shù)，無量綱。當50.8mm<D<58.6mm時，參見ASMEMFC-3M。f)雷諾數(shù)用渦輪式流量計測量天然氣燃料流量可以使用渦輪式流量計代替孔板來測量氣體流量，渦輪式流量計測量的是實際的體積流量。渦輪式流量計由軸旋轉(zhuǎn)圈數(shù)來顯示流量，通過一系列齒輪傳動裝置對旋轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)速的調(diào)整可使計數(shù)器顯示出每單位時間的實際體積流量。渦輪式質(zhì)量流量計算公式為由計算機打印輸出或流量計算器顯示的沒有給出中間結(jié)果和計算用數(shù)據(jù)的質(zhì)量流量是不可接受采樣(每次試驗至少三個樣品),并單獨化驗出每個樣品的熱還是樣品送至實驗室化驗，氣體分析依據(jù)ASTMD194本條款給出了功率測量的要求和指導。范圍包括多相(三相)的有功功率和無功功率的測量。通常多相測量有凈功率或全廠功率的測量、發(fā)電機輸出(毛功率)的直接測量和大型機組輔助設備的耗功(如鍋爐給水泵驅(qū)動設備)等。d)對于一個非接地Y形接法發(fā)電機的三線制系統(tǒng)輸出功率場合，這種情況比較少見，應使用圖8三線制動率測量系統(tǒng)W總無功功率。式中：P功率因數(shù)；WA-B——AB相的有功功率； CB兩種四線制電力系統(tǒng)如圖9所示。下面分別敘述各種四線制的電力系統(tǒng)：三臺功率表或一臺三相電能表連接該處。三臺功率表或一臺三相電能表連接該處A相B相P——功率因數(shù)；有四種電氣測量設備可用來測量電能：①功率表；②電能表；③無功表；④無功電能表。可使測量一類二級參數(shù)的表計其不確定度可不大于讀數(shù)的0.5%;對測量二類參數(shù)的功率表沒有準確度要平均有功功率(kW)。測量凈有功功率或毛有功功率等一類一級參數(shù)時，電能表的不確定度不應大于讀數(shù)的0.2%;測量驗期間的平均無功功率(kvar)。圍內(nèi)的若干功率點上(至少5個)來進行校驗比較。計算每個點上被校表和標準表的差值，并應用到試校驗電能表時，對標準功率表的輸出的測量宜保持較高的頻率，以減少校驗期間的隨機誤差，這樣校驗的總的不確定度將維持在所要求的水平上。將輸出的平均值乘以校驗的持續(xù)時間得出的結(jié)果與功率表宜在試驗狀態(tài)的頻率下校驗，即不要將60Hz狀態(tài)下校驗的結(jié)果，用于50Hz的設備上。校驗無功功率表和無功電能表應采用一臺標準無功電能表或功率表，以及一臺高準確度相角測量設備。用來同時給標準表和被校表提供功率的設備，還應具有移相功能，以產(chǎn)生不同的穩(wěn)定的功率因使用標準無功表時，校驗過程與上述功率表的校驗過程相同。使用標準功率表和相位儀時，宜同功率表宜在試驗狀態(tài)的頻率下校驗，即不要將60Hz狀態(tài)下校驗的結(jié)果，用于50Hz的設備上。以減少校驗期間的隨機誤差，這樣校驗的總的不確定度將維持在所要求的水平上。將輸出的平均值乘儀用互感器包括電壓互感器和電流互感器。電壓互感器測量導體與基準點之間的電壓，電流互感電壓互感器既可測量相間的電壓，也可測量相與中線間的電壓。電壓互感器用來將線電壓或一次側(cè)電壓(一般為高壓)轉(zhuǎn)換成低電壓或二次側(cè)電壓以保證測量安全(典型的是相—相電壓120V,相一電壓互感器有幾種不同的準確度等級。對一類一級和二級的參數(shù)或二類參數(shù)，應使用偏差不確定度為±0.3%的電壓互感器，在測量一類一級參數(shù)時，應對電壓互感器在其額定負載運行范圍內(nèi)的變比電流互感器測量給定相的相電流。電流互感器用來將線電流或一次側(cè)電流(一般為高電流)轉(zhuǎn)換電流互感器有幾種不同的準確度等級。當功率測量為一類一級和二級參數(shù)或二類參數(shù)時，應使用系統(tǒng)不確定度為±0.3%的電流互感器；當功率測量為一類一級參數(shù)時，應對電流互感器在其額定負載平均功率或總能量的計算方法宜依據(jù)ANSI/IEEE120中規(guī)定的測量系統(tǒng)的類型來確定。對一類一級參數(shù)來講，應依據(jù)ANSI/IEEE120的規(guī)定，對功率的測量值進行儀用互感器變比和相角誤差的統(tǒng)還宜能夠計算每個儀表的標準方差和方差系數(shù)，宜具有從平均值中找出并刪除不合理的數(shù)據(jù)的功每個測量回路都應設計成可以單獨地進行校驗的回路，如果在儀表安裝過程中某個地方出現(xiàn)問b)通常機組測量系統(tǒng)沒有自動校驗值修正功能，有些儀表如熱電偶的輸出就不能進行修正，因c)有些機組系統(tǒng)不允許儀表信號在信號處理之前進行顯示或儲存，應能檢查出信號在處理過程d)分散控制系統(tǒng)一般只報告那些超出設定閾限的參數(shù)值的改變，這時應將閾值調(diào)節(jié)到足夠小，6.1基本公式基本性能公式(1)～(4)對本標準中范圍的機組類型均適用?；蛐拚慷謩e設定為1或0。式(23)表述了在開關(guān)站測量的機組凈功率，線損部分不在試驗邊界內(nèi)時可不計，但當需要考慮線損的情況時，線損將包括在式(23)中。值上，那么公式(19)、(21)或(22)將隨機組類型的不同而簡化。循環(huán)機組，公式(19)和(22)可簡化為 2pc,dsign=[moe(h-he)]sin的總和為△(或W?)。U空氣補水余熱鍋爐返回燃料古余熱鍋爐0士對于額定測量凈功率和額定修正后凈功率這類需要設置功率的試驗，由于6.3.4中所描述的原因，測量功率不可能與所要求的功率完全相等，因此要進行修正。這些修正應同時考慮輸出功率和輸入熱量兩方面，即將測量功率修正到與所希望設置的值相同的同時，還應考慮與其相隨的輸入熱量的改變。根據(jù)進口溫度修正系數(shù)(a、f或β?),進口壓力修正系數(shù)(a、左或βz)和進口濕度修正系數(shù)(a、f3或β?)對機組性能進行修正。在試驗邊界上的燃氣輪機壓氣機進口處的空氣壓力和濕度宜在任何調(diào)節(jié)設備上游(如預熱器等)處的燃料供應溫度與基準參考溫度不同時，應對性能產(chǎn)生的影的基本性能公式進行調(diào)整。對冷卻塔進口參數(shù)與壓氣機進口參數(shù)之間的差別能使用AsA或asA再給出修正。溫度相等，那么對燃氣輪機壓氣機有最大影響的進口溫度點進行測量通常是合理的。在試驗準備階敏感系數(shù)，來驗證假設的合理性。比較冷卻塔進口和燃機壓氣機進口處之間的真實溫度差別的影響影響大于0.1%,則應進行△?A(或①5A)的修正計算。經(jīng)驗表明，蒸發(fā)冷卻器投運情況下的試驗可導致錯誤的、非重復性的結(jié)果。當蒸發(fā)冷卻器投運對濕度為80%。Pcor,colerIs——蒸發(fā)冷卻器投運時，根據(jù)公式(1)得出的修正到基準冷卻器進口溫度和濕度下蒸發(fā)冷卻器切除時，根據(jù)公式(1)得出的修正到基準冷卻器進口溫度和濕度下或Qcor,colers=蒸發(fā)冷卻器投運時，修正到基準冷卻器進口溫度和濕度下的熱耗蒸發(fā)冷卻器切除時，修正到基準冷卻器進口溫度和濕度下的熱耗蒸發(fā)冷卻器熱耗率和輸入熱量的修正系數(shù)，用來將蒸發(fā)冷卻器切對輸入熱量的加法修正對功率的加法修正ab需要修正的項目運行條件或不可控制的外部條件輸出熱量(運行的)由輸出熱量和能級來計算，如過程抽汽的蒸汽流量和焓等發(fā)電機功率因數(shù)(運行的)鍋爐排污量與設計值不同(運行的)有時會隔離排污，結(jié)果可以更精確地修正到設計排污量下輔助輸入熱量(外部的)典型的是過程抽汽的回水溫度或補水溫度冷卻塔或空冷式熱交換器的進口環(huán)境參數(shù)(外部的)對某些聯(lián)合循環(huán)機組，可能基于燃機的進口參數(shù)循環(huán)水溫度與設計值不同(外部的)如果冷卻塔或空冷式凝汽器在試驗邊界之外，則需要使用凝汽器壓力(外部的)如果整個冷源系統(tǒng)在試驗邊界之外輔助負荷，熱力的和電力的(運行輔助負荷修正，通常只針對汽輪機機組；(2)對波動或偏離設計輔助負荷的補償如果試驗要求是在規(guī)定功率下運行而測量的功率與此不同，或規(guī)定運行方式試驗中運行方式與要求略有不同時(運行的)(1)試驗在修正后功率下進行時，測量功率與目標功率存在的微小偏差；(2)閥點運行時，要求狀態(tài)與實際狀態(tài)有微小偏差時需要考慮對一個給定的加法修正下標i(i為1~6),通?！骰騱之一將被用在聯(lián)合循環(huán)機組的性能修正中，但兩者不能同時使用。同時使用可能意味著對一個給定條件進行了兩次修正。6帶有下標7的加法修正一般應同時使用。W?修正是對應于4,的輸入熱量的修正。對輸入熱量的乘法修正對功率的乘法修正對熱耗率的乘法修正需要修正的項目運行條件或不可控制的外部條件環(huán)境溫度修正(外部)在試驗邊界的設備進口處測量大氣壓力修正(外部)環(huán)境濕度修正(外部)供應燃料溫度修正(外部)燃料實際成分與設計值不同的修正(外部)機組類型試驗目的適用的性能試驗公式試驗目的類型聯(lián)合循環(huán)(汽輪機與燃氣輪機),不帶補燃的余熱鍋爐機組在試驗基本負荷運行方式下凈功率，式(25)熱耗率，式(26)規(guī)定運行方式聯(lián)合循環(huán)(汽輪機與燃氣輪機),帶有補燃的余熱鍋爐基本負荷運行和外部補燃到所要求的機組輸出功率水平，而不考慮進口空氣溫度凈功率，式(27)熱耗率，式(28)規(guī)定測量凈功率效率上游干球溫度℃上游相對濕度%下游干球溫度℃下游相對濕度%下游濕球溫度℃當聯(lián)合循環(huán)機組的供貨方式采用機島部分(燃氣輪機和汽輪機)和爐島部分(余熱鍋爐)分別供對于單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組，由于燃機、汽輪機和發(fā)生影響，以及余熱鍋爐煙氣阻力還對燃氣輪機出力產(chǎn)生影響等，因此應考慮機島與爐島之間相互影根據(jù)基本性能公式(19)和公式(22),修正后的整體性能公式簡化為式中，測量的燃料輸入熱量由式(24)求出，各修正系數(shù)代表的含義與表6和表7相同。如果修機島參數(shù)對余熱鍋爐各壓力等級蒸汽參數(shù)影響的因素有：程見ASMEPTC4.4。meoon=mpGpiCeCL?CpCp?Ge?CmGnCp?1)高壓蒸汽流量；3)低壓混合蒸汽流量。1)高壓蒸汽壓力和溫度；3)低壓混合蒸汽壓力和溫度。o3o3IPIP2燃料空氣8.1一般要求1)歷史回顧；2)給出顯示試驗邊界的熱力系統(tǒng)圖(對具體的機組類型和試驗目的，參考附錄中相應的試e)試驗目的，見本標準第4章和第6章。8.4計算和結(jié)果a)根據(jù)試驗目的和所適用的修正曲線列出使用的基本性能公式(為方便起見，這條可以與試驗d).列出計算主要流量詳細的計算過程，如果需要，還應包括中間結(jié)果(主要流量即燃料流量，e)詳細計算燃料的特性密度和熱值(列出用于詳細計算過程中使用的成分特性值),熱值應g)試驗重復性的比較；c)每個測點的數(shù)據(jù)采集手段，例如是臨時性數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)打印輸出，或是現(xiàn)場控制計算機打印8.7附錄(資料性附錄)本標準與ASMEPTC46—1996相比的結(jié)構(gòu)變化情況本標準與ASMEPTC46—1996相比在結(jié)構(gòu)上有較多調(diào)整，具體章條編號對照情況見表A.1。本標準章條編號對應ASMEPTC46—1996標準章條編號本標準章條編號對應ASMEPTC46—1996標準章條編號0—12786附錄A,附錄B,附錄C,附錄D,附附錄A附錄B—附錄C附錄D—附錄E附錄G本標準章條編號技術(shù)性差異標準名稱標準名稱“單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組性能驗收試驗規(guī)程”替代“電站整體性能試驗規(guī)程”本標準規(guī)定了單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組性能驗收試驗的試驗標準刪除了解釋性說明按照GB/T1.1的要求1范圍由“適用于單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組，對多軸聯(lián)合循環(huán)機組也可參考使用”替代為“適用于任何容量的機組”;刪除1.1日的；將1.3試驗不確定度內(nèi)容移至本標準4,5,3.1中按照GB/T1.1的要求21)增加引用我國標準2)增加了引用國際先進標準1)我國已有類似標準，無需轉(zhuǎn)化。加之我國試驗儀表測量和試驗均2)增加相關(guān)的引用方法，目前尚增加術(shù)語“單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組”便于使用刪除了ASMEPTC46中圖3.1、圖3.2、圖3.3,修改為“典型的單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組試驗邊界圖”(見圖便于使用增加標準章條，增加了機組機島和爐島性能責任區(qū)分時所需的試驗測量便于使用刪除了ASMEPTC46表3.2中其他類型機組的內(nèi)容不包括在本標準適用范圍內(nèi)將ASMEPTC46中1.3試驗不確定度內(nèi)容移至本條款中按照GB/T1.1的要求增加流動方向向下情況的修正公式便于使用修正ASMEPTC46中圖4.5中公式錯誤參見ASMEPTC4-1998和ASME修改ASMEPTC46中公式(4.4.9)便于使用刪除ASMEPTC46中4.5.1“固態(tài)燃料的一致性”和4.5.3“固態(tài)燃料和灰的采樣”標準章條本標準只適用于燃燒氣態(tài)和液態(tài)燃料的機組刪除常規(guī)火電機組(汽輪機組)的計算內(nèi)容不包括在本標準適用范圍內(nèi)表B.1(續(xù))本標準章條編號技術(shù)性差異刪除ASMEPTC46中5.3.3“規(guī)定修正后凈功率試驗”標準章條組試驗編輯修改了ASMEPTC46中圖5.1～圖5.3,將雙軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組改為單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組便于使用增加性能老化修正系數(shù)驗時的情況刪除有關(guān)多臺燃氣輪機的電廠內(nèi)容組試驗刪除ASMEPTC46中5.5.3“聯(lián)合循環(huán)電廠建設過程中的階段性試驗”的標準章條組試驗7算和修正方法”的標準章條便于分設備性能責任劃分附錄1)刪除了ASMEPTC46中的附錄A、附錄B、附錄C、附錄D、附錄E、附錄F、附錄H和附錄I;2)增加資料性附錄“無補燃的單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組試驗算例”,見附錄C;3)增加資料性附錄“不確定度分析”,見附錄D:1996章條編號結(jié)構(gòu)性差異對照”,附錄A:5)增加了資料性附錄“本標準與ASMEPTC46-1996技術(shù)性差異及其原因”,見附錄B1)不包括在本標準適用范圍內(nèi)；2)便于理解；3)便于理解；4)按照GB/T20000.2的要求編5)按照GB/T20000.2的要求編輯(資料性附錄)試驗對象是一臺燃用天然氣的單軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機組，機組由一臺燃氣輪機、一臺汽輪機、一臺發(fā)電機和一臺余熱鍋爐組成。機組帶基本負荷運行方式運行，在設計保證條件下凈功率為390.982MW,保證凈熱耗率(低位熱值為基準)為6346.9kJ/kWh。系統(tǒng)示意圖參見圖13,保證條件和測量數(shù)據(jù)見表C.1。燃氣輪機的排氣進入一臺無補燃三壓再熱型余熱鍋爐產(chǎn)生蒸汽。鍋爐出口蒸汽參數(shù)分別為：高壓蒸汽13.0MPa,566.0℃,266018kgh;熱再熱蒸汽3.1MPa,550.0℃,315565kg/h;低壓混合蒸汽0.37MPa,240.0℃,47318kg/h。蒸汽進入一次中間再熱凝汽式聯(lián)合循環(huán)汽輪機做功，汽輪機由高中壓燃料加熱器由余熱鍋爐中壓給水作為加熱熱源，燃氣輪機入口無蒸發(fā)冷卻器及蒸汽噴射裝置。C.2試驗邊界描述如圖13所示，整個機組基本上都包括在試驗邊界之內(nèi)。在燃氣輪機空氣入口處和循環(huán)冷卻水入口輸出功率測量位于發(fā)電機輸出端，發(fā)電機采用靜態(tài)勵磁，試驗期間機組輔機功率由公用低壓電源在機組天然氣供應管道穿過試驗邊界處附近，進行燃料的流量測量和成分取樣分析。在機島和爐島邊界上的蒸汽、水管道處進行參數(shù)的測量，蒸汽流量由水側(cè)來測量。C.3保證條件和測量結(jié)果單位保證條件測量數(shù)據(jù)環(huán)境溫度℃大氣壓力環(huán)境相對濕度%天然氣供應溫度℃燃料氣低位熱值發(fā)電機功率因數(shù)循環(huán)水入口溫度℃余熱鍋爐排污%00補水率%00發(fā)電機端輸出功率發(fā)電機勵磁機功率輔機耗功燃料氣流量表C.2需要修正的項目修正項目修正量/系數(shù)修正項目修正量/