T-YCST 001-2024 熱軋帶肋高強鋼筋應用技術標準

河南省建設科技協(xié)會團體標準T/YCSTT/YCST001-2024熱軋帶肋高強鋼筋應用技術標準high-strengthhot-ro河南省建設科技協(xié)會團體標準熱軋帶肋高強鋼筋應用技術標準high-strengthhot-rol河南省建設科技協(xié)會關于發(fā)布團體標準《熱軋帶肋高強鋼筋應用技術標準》的公告主編的《熱軋帶肋高強鋼筋應用技術標準》為河南省建設科計劃的通知》（豫建科協(xié)[2023]46號）的要求，標準編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認真總結實踐經(jīng)驗，參考有關國際標準和國內(nèi)先進標準，并在廣泛征本標準主要技術內(nèi)容包括：1總則；2術語和符號；3基本規(guī)定；4材本標準涉及的商標、專利等知識產(chǎn)權由專利權人（安徽吾興新材料有限公司）授權許可提供。專利權人已向本標準的發(fā)布機構承諾，專利權人對本標準擁有完全自主知識產(chǎn)權，不侵犯他人任何合法權益；對本標準的本標準涉及相關專利使用，本標準的發(fā)布機構對專利的真實性、有效性和范圍無任何立場。該專利持有人已向本標準的發(fā)布機構承諾，愿意同任何申請人在合理、無歧視的條款和條件下，就專利授權許可進行談判。地址：安徽省合肥市包河區(qū)綠地中心E座2408請注意除上述專利外，本標準的某些內(nèi)容仍可能涉及專利。本標準的河南省建筑科學研究院有限公司負責具體技術內(nèi)容的解釋，執(zhí)行中如有意見或建議，請寄送河南省建筑科學研究院有限公司（地址：河南省鄭州市），本標準參編單位排名不分先后） 1 2 2 2 4 5 5 9 10 10 12 14 18 18 18 21 21 35 36 371肋高強鋼筋在混凝土中的應用，做到安全適用、經(jīng)濟合理、技術可靠，制1.0.2本標準適用于工業(yè)與民用建筑以及一般構筑物中配置HG6/C熱軋帶肋高強鋼筋的混凝土結構設計、施工與驗收，不適用于輕骨料混凝土結22術語和符號2.1.1HG6/C熱軋帶肋高強鋼筋HG6/Chigh-strengthhotribbe符合本標準附錄A技術條件，屈服強度標準值為635MP圓形且表面帶肋的高強鋼筋，按熱軋狀態(tài)交貨，其金相組織主要是鐵素體加珠光體，不得有回火馬氏體組織等影響使用性能的其他2.1.3錨固板anchorag2.1.4部分錨固板partialanchorageheadforr依靠錨固長度范圍內(nèi)鋼筋與混凝土的粘結作用和錨固板承壓面的承壓HG6/C——屈服強度標準值為635MPa熱軋帶肋高強鋼筋；HG6E/C——屈服強度標準值為635MPa且符合抗震性能指標要求fyk——鋼筋的屈服強度標準值，在附錄Afstk——鋼筋的極限抗拉強度標準值；fy——鋼筋的抗拉強度設計值；f'y——鋼筋的抗壓強度設計值；3fyv——橫向鋼筋的抗拉強度設計值；Es——鋼筋的彈性模量；δ——鋼筋的斷后伸長率；δgt——鋼筋最大力總延伸率，鋼筋達到抗拉強度時對應的受拉極限應變值；在附錄A中以符號Agt表示；ft——混凝土軸心抗拉強度設計值。43基本規(guī)定3.0.3HG6/C鋼筋的連接方式應采用綁扎使用極限狀態(tài)驗算和耐久性設計應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構通用規(guī)54.1.1HG6/C鋼筋的屈服強度標準值為635MPa，其技術要求應符合本標的屈服強度標準值fyk、極限強度標準值fstk應按表4.1.2采用。標準值fyk(N/mm2)標準值fstk(N/mm2)E4.1.3HG6/C鋼筋強度設計值的取值，并1鋼筋的抗拉強度設計值fy應按表4.1.3采用；3軸心受壓構件和小偏心受壓構件，鋼筋的抗壓強度設計值fy'應取4大偏心受壓構件和受彎構件，鋼筋的抗壓強度設計值fy'應取5橫向鋼筋的抗拉強度設計值fyv應按表4.1.36用作圍箍約束混凝土的間接配筋時，抗拉強度設計值fyv應按表4.1.3中的數(shù)值fy采用；7抗連續(xù)倒塌設計的建筑結構構件正截面承載力計算時鋼筋強度可抗拉強度設計值fy4.1.5HG6/C鋼筋彈性模量Es應取2.00×4.1.6混凝土構件采用牌號為HG6E/C鋼筋時，74.2.1鋼筋機械連接材料性能等級及力學性能指標應符合《鋼筋機械連接4.2.2鋼筋接頭應根據(jù)極限抗拉強度、殘余變形、最大力下總伸長率以及fsk≥fstk鋼筋拉斷或fsk≥1.1fstk連接件破壞fsk≥fstkfsk≥1.25fyk注：1fsk為接頭試件實測抗拉強度。fstk為鋼筋抗拉強度標準值；fyk為鋼筋屈2鋼筋拉斷指斷于母材、套筒外鋼筋絲頭和鋼3連接件破壞指斷于套筒、套筒縱向開裂或鋼筋從套筒中拔出以及其他連8單向拉伸殘余變形(mm)u0≤0.10(d≤32)u0≤0.14(d>32)u0≤0.14(d≤32)u0≤0.16(d>32)u0≤0.14(d≤32)u0≤0.16(d>32)最大力下總伸長率(%)≥6.0≥6.0≥3.0高應力反復拉壓殘余變形(mm)u20≤0.3u20≤0.3u20≤0.3大變形反復拉壓殘余變形(mm)u4≤0.3且u8≤0.6u4≤0.3且u8≤0.6u4≤0.6注：u0——接頭試件加載至0.6fyk并卸載后在規(guī)定標距內(nèi)的殘余變形；u8——接頭經(jīng)大變形反復拉壓8次后的殘余變形；u4——接頭經(jīng)大變形反復拉壓4次后的殘余變形。4.2.3鋼筋機械連接用套筒材料性能等級及力學性能指標應符合《鋼筋機筋接頭的性能等級，將套筒與鋼筋裝配成接頭后進行型式檢驗，其性能應4.2.5鋼筋機械連接用直螺紋套筒最小尺寸應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋機4.2.6鋼筋連接用套筒表面應刻印清晰、持久的標識，套筒的標識應由名稱代號、型式代號、鋼筋強度級別代號、鋼筋公稱直徑代號、廠家代號及4.2.7鋼筋連接用套筒除應符合本節(jié)相關規(guī)定外，尚應符合現(xiàn)行行業(yè)標準94.3.1混凝土的強度標準值、強度設計值、彈性模量及耐久性等相關技術5.1.1對持久設計狀況、短暫設計狀況和地震設計狀況，用內(nèi)力的形式表Y0SR=R(fc,fs,ak,…)/YRd(5.1.1-2)安全等級為一級的結構構件不應小于1.1，對安全等級為二級的結構構件不應小于1.0，對安全等級為三級的結構S——承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應設計值：對持久設計R(.)——結構構件的抗力函數(shù)；fc——混凝土強度設計值，應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設Fs——鋼筋強度設計值，高強鋼筋按本標準規(guī)定取值；ak——幾何參數(shù)的標準值，當幾何參數(shù)的變異性對結構γRd——結構構件的抗力模型不定性系數(shù)：靜力設計取1.0，對不5.1.2對于正常使用極限狀態(tài)，鋼筋混凝土構件應按荷載準永久組合并考S≤CC——結構構件達到正常使用要求所規(guī)定的變形、應力、裂縫寬度5.1.3結構構件應根據(jù)使用功能、環(huán)境類別和重要程度，選用合適的裂縫控制等級?；炷两Y構環(huán)境類別應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)一級——嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構件，按荷載標準組合計算時，構件二級——一般要求不出現(xiàn)裂縫的構件，按荷載標準組合計算時，構件5.1.4結構構件最大裂縫寬度限值應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計5.1.5配置HG6/C鋼筋的混凝土受彎構件最大撓度應按荷載的準永久組合，并應考慮荷載長期作用影響進行計算，計算值不應超過現(xiàn)行國家標準則換算，除應符合設計要求的構件承載力、裂縫寬度驗算、撓度驗算及抗震規(guī)定外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、混凝土保護層厚度、鋼筋錨固長度、鋼筋接頭面積百分率及鋼筋搭接長度等構造要求。施工時要求鋼5.2.1配置HG6/C鋼筋的混凝土結構按承載力極限狀態(tài)計算和正常使用狀態(tài)驗算的結構效應分析，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構通用規(guī)5.2.2配置HG6/C鋼筋的混凝土結構構件靜力承載能力極限狀態(tài)計算和抗震設防要求的承載力計算，應符合現(xiàn)行國家標準《工程結構通用規(guī)5.2.3采用塑性內(nèi)力重分布分析方法進行承載力極限狀態(tài)計算時，應符合分析求得內(nèi)力后，可對支座或節(jié)點彎矩進行適當調(diào)幅，并確定相應的跨中2考慮塑性內(nèi)力重分布分析方法設計的結構和構件應滿足正常使用三b類環(huán)境情況下的結構，不應采用考慮塑性內(nèi)力受彎和偏心受壓構件，按荷載標準組合或準永久組合并考慮長期作用影響組合下框架梁梁端截面處的計算彎矩、板支座截面處的計算彎矩可取梁與柱、梁與板交接處的計算彎矩；當板筋的錨固、搭接等要求符合梁縱向鋼筋的相關要求時，現(xiàn)澆梁可考慮梁有效翼緣寬度范圍內(nèi)板筋參與梁支座截5.2.6配置HG6/C鋼筋的混凝土受彎構件撓度驗算應符合現(xiàn)行國家標準5.2.7配置HG6/C鋼筋的混凝土框架梁，梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于一二三四5.2.9鋼筋混凝土結構建筑應根據(jù)建筑抗震設防類別、設防烈度、結構類型和建筑高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的內(nèi)力調(diào)整和抗震構造要求。結構抗震體系應具有足夠的牢固性和抗震冗余度；結構構件應具有足夠的延性，避免脆性破壞；構件連接的設計與構造應能保證節(jié)點或錨固5.2.10配置HG6/C鋼筋的框架梁和框架柱的潛在塑性鉸區(qū)宜采取箍筋加密措施；抗震墻的墻肢、連梁、框架梁、框架柱等構件的潛在塑性鉸區(qū)的混凝土支撐梁、地下連續(xù)墻采用高強鋼筋時，構件設計應符合相關標準的5.3.1混凝土中HG6/C鋼筋錨固長度計算和構造要求應符合現(xiàn)行國家標結構設計規(guī)范》GB50010和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011及現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3用直螺紋連接，螺紋長度應滿足承載力要求，錨固設計應符合現(xiàn)行國家標小于其抗拉設計值，應做錨固板與高強鋼筋的拉力破壞試驗，鋼筋拉斷前拉力不應小于鋼筋達到極限強度標準值時的拉力。錨固板與鋼筋的連接應采用直螺紋連接。錨固區(qū)的設計及錨固板的安裝應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼錨固長度范圍內(nèi)應配置橫向構造鋼筋（箍筋），橫向構造鋼筋直徑他構件中的鋼筋采用綁扎搭接時，受拉鋼筋直徑不宜大于25mm，受壓鋼機械連接接頭等級宜選用I級或Ⅱ級；混凝土結構中要求充分發(fā)揮鋼筋強度或?qū)ρ有砸蟾叩牟课唬蛟谕贿B接區(qū)段內(nèi)鋼筋接頭面積百分率為100%時，應選用I級接頭；鋼筋應力較高但對延性要求不高的部位可采用5.3.7HG6/C鋼筋作為縱向受力鋼筋時，其2同一跨度內(nèi)或同一層高度內(nèi)縱向受力鋼筋不宜設置兩個或兩個以5.3.8設置HG6/C鋼筋的混凝土構件縱向受力鋼筋的配筋百分率應符合筋不應小于0.20%；受彎、偏心受拉、軸心受拉構件一側(cè)的縱向受拉鋼筋的最小配筋率不應小于0.20%和45ft/fy中的較大值；筋率應允許采用0.15%和45ft/fy中的較大值；5.3.9HG6/C鋼筋的混凝1鋼筋的混凝土保護層厚度應滿足高強鋼筋與混凝土共同工作的性2鋼筋的混凝土保護層厚度應滿足混凝土構件耐久性能及防火性能4設計工作年限為50年的混凝土構件，最外層鋼筋的混凝土保護層內(nèi)配置防裂、防剝落的鋼筋網(wǎng)片時，網(wǎng)5.3.10HG6/C鋼筋連接件的混凝土保護層最小厚度應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定，且不應小于0.75倍鋼筋混凝銹蝕或損傷的措施。高強鋼筋應按牌號和規(guī)格型號分開堆放，并設有明顯標識。露天存放堆場應有地面硬化，且有防水、防潮措施。成品鋼筋應按6.1.3鋼筋不宜在露天環(huán)境制作再加工，加工6.1.4澆筑混凝土之前，應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收標準》GB50202及《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204其加工、配送、施工及驗收應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土結構成型鋼筋應6.2.2鋼筋加工前應將表面清理干凈，表面帶有顆粒狀、片狀老銹或有損6.2.3鋼筋加工宜在常溫狀態(tài)下進行，加工過程中不應對鋼筋加熱。鋼筋6.2.4鋼筋宜采用不具有延伸功能的機械設備進行調(diào)直。鋼筋調(diào)直過程中不應損傷帶肋鋼筋的橫肋。調(diào)直后的鋼筋應平直，不應有局部彎折。鋼筋1當直徑為28mm以下時，彎弧內(nèi)直徑不應小于鋼筋直徑的6倍；3箍筋彎折處彎弧內(nèi)直徑尚不應小于縱向受力6.2.6鋼筋直螺紋連接接頭采用套絲機進行加工，加工前應經(jīng)工藝檢驗合6.2.7鋼筋采用機械錨固措施時，鋼筋錨固端的加工應符合現(xiàn)行行業(yè)標準的設置以及接頭面積百分率應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)接頭的設置、接頭面積百分率以及縱向受力鋼筋的最小搭接長度應符合現(xiàn)20定位件。定位件應具有足夠的承載力、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。定位件的數(shù)量、間距和固定方式，應能保證鋼筋的位置偏差符合國家現(xiàn)行有關標準6.3.7鋼筋安裝時，應釆取措施防止鋼筋受模板、模具內(nèi)表面的脫模劑污217.1.1鋼筋進場應有出廠質(zhì)量證明文件，鋼筋表面應有明確標志，鋼筋的7.1.2當鋼筋的牌號、級別或規(guī)格需作變更時7.1.3在澆筑混凝土之前，應進行鋼筋隱蔽工程7.2.1鋼筋進場時，鋼筋生產(chǎn)廠家或供應商應提供鋼筋的第三方檢測報告7.2.2成型鋼筋進場時，應抽取試件作屈服強度、抗拉強度、伸長率和重當有施工單位或監(jiān)理單位的代表駐廠監(jiān)督生產(chǎn)過程227.2.3對抗震等級為一、二、三級的框架和斜撐構件（含梯段），7.2.6成型鋼筋的外觀質(zhì)量和尺寸偏差應符合7.2.7鋼筋機械連接套筒、鋼筋錨固板以及預埋件等的外觀質(zhì)量應符合國237.3.2縱向受力鋼筋的彎折后7.3.3盤卷鋼筋調(diào)直后應進行力學性能和單位長度質(zhì)量偏差檢驗，高強鋼總延伸率，應符合第4.1.4條的規(guī)定；高強鋼筋強度應符合第4.1.3條采用無延伸功能的機械設備調(diào)直的鋼筋，可不進行本條規(guī)定的檢驗。檢查數(shù)量：同一加工設備、同一牌號、同一規(guī)格的調(diào)直鋼筋、重量不247.3.4鋼筋錨固端的加工應符合國家現(xiàn)行標準的相關規(guī)定。鋼筋錨固板應錨固板加工和安裝前，應對不同鋼筋生產(chǎn)廠家的進場鋼筋進行鋼筋錨固板工藝檢驗；施工過程中，更換鋼筋廠家、變更鋼筋錨固板形式時，應補充關規(guī)定進行工藝檢驗、抗拉強度檢驗、螺紋連接錨固板的鋼筋絲頭加工質(zhì)7.3.5鋼筋加工的形狀、尺寸應符合設計要求，加工允許偏差應符合表檢查數(shù)量：按每工作班同一加工設備、同一類型鋼筋抽查不應少于325主控項目7.4.2鋼筋采用機械連接時，鋼筋機械連接接頭的力學性能、彎曲性能應7.4.3采用機械連接時，螺紋接頭應檢驗擰緊扭矩值，檢驗結果應符合現(xiàn)一般項目7.4.4鋼筋接頭的位置應符合設計和施工方案要求。有抗震設防要求的結構中，梁端、柱端箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)不應進行鋼筋搭接。接頭末端至鋼筋7.4.5鋼筋機械連接接頭的外觀質(zhì)量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋機械連接267.4.6鋼筋連接套筒進場時套筒材料供應商應出具相應規(guī)格的連接件型式檢驗報告，應有防銹措施和質(zhì)量證明文件，檢查外表面標識，并按現(xiàn)行行鋼筋連接接頭的型式檢驗、接頭的現(xiàn)場加工與安裝和接頭的現(xiàn)場檢驗7.4.7當縱向受力鋼筋采用機械連接接頭時，同一連接區(qū)段內(nèi)縱向受力鋼筋的接頭面積百分率應符合設計要求；當設計無具體要求時，應符合下列％；2直接承受動力荷載的結構構件中，不應超過50％。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量％，且不應少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢％，2同一連接區(qū)段內(nèi)縱向受力鋼筋接頭面積百分率為接頭中點位于該連接區(qū)1）梁類、板類及墻類構件，不宜超過25％；基礎筏板，不宜超過27檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量％，且不應少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢％，2同一連接區(qū)段內(nèi)縱向受力鋼筋接頭面積百分率為接頭中點位于該連接區(qū)段長度內(nèi)的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向7.5.1鋼筋安裝時，受力鋼筋的牌號、規(guī)格和檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量28％，且不應少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢％，長、寬長板、墻、殼5注：檢查中心線位置時，沿縱、橫兩個方向量測，29附錄AHG6/C鋼筋技術條件A.1.1鋼筋的牌號和化學成分應滿足下CPSCeq=C+Mn/6+(Cr+V+Mo)/5+(A.1.2鋼筋的力學性能應滿足下1）鋼筋實測抗拉強度與實測屈服強度之比Rom/Roel不應小于1.25；30注：Rom為鋼筋的抗拉強度實測值；Roel為鋼筋的屈服強度實測值；A為鋼筋標準表A.1.2力學性能要求Rel（MPa）Rm（MPa）Rom/RoelA（%）Agt（%）Roel/Rel//A.1.3鋼筋的工藝性能應滿足下7d彎曲性能試驗；反向彎曲試驗的彎芯直徑比彎曲試驗相應增加一個鋼筋直A.1.4鋼筋的疲勞性能應滿足下2疲勞性能試驗可在公稱直徑不大于28mm或公稱直徑大于28mm31氏體組織。鋼筋宏觀金相、截面維氏硬度、微觀組織應符合現(xiàn)行國家標準1122324252678/9/5組織、連接性能僅在原料、生產(chǎn)工藝、設備322拉伸、彎曲、反向彎曲試驗試樣不允許A.3.2拉伸、彎曲、反向彎曲試驗應滿足2計算鋼筋強度用截面面積采用公3反向彎曲試驗時，經(jīng)正向彎曲后的試樣，應在100℃±10℃溫度下保溫不少于30min，然后在靜止的空氣中自然冷卻至室溫后再反向彎曲。當供方能保證鋼筋人工時效后的反彎性能時，正向彎曲后的試樣亦可在室A.3.4重量偏差的測量應滿足下332鋼筋實際重量與公稱重量的偏差（%A.4.1鋼筋的檢驗分為特征值檢驗和交A.4.2鋼筋的特征值檢驗應滿2特征值檢驗應按現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋A.4.3鋼筋的交貨檢驗應滿足下60t的部分，每增加40t（或不足40t的余數(shù)），增加一個拉伸試混合批，但各爐號含碳量之差不大于0.02%，含錳量之差不大于343鋼筋的檢驗項目和取樣數(shù)量應符合表A.2.1和A.4.3條第2款第14各檢驗項目的檢驗結果應符合A.A.5.1鋼筋在生產(chǎn)過程中應在其表面軋制A.5.2鋼筋的表面標志應包括下35本標準用詞說明363《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》G8《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范19河南省工程建設標準《建筑工程鋼筋專業(yè)化加工應用技術規(guī)程》37河南省建設科技協(xié)會團體標準熱軋帶肋高強鋼筋應用技術標準high-strengthhot-ro38 39 41 42 42 44 45 45 47 50 54 54 54 56 56 391.0.1高強鋼筋的推廣應用可以減少鋼筋消耗量，節(jié)省資源和能源，環(huán)境污染，提高建筑安全儲備。高強鋼筋與高強混凝土配合使用，還可以減輕結構自重、減少運輸工程量費用、避免結構構件鋼筋的密集配置、方便施工，保證工程質(zhì)量。高強鋼筋用于梁柱縱向鋼筋、大開間樓板、基礎通過實驗研究、理論計算、工程算例和近年來在各省工程實際應用案拉構件、大偏心受壓構件、活荷載較大的受彎受拉構件中使用，可以節(jié)約鋼筋在30%左右，工程項目的綜合節(jié)約率在社會效益顯著。在工程建設中推廣采用高強鋼筋符合我國可持續(xù)發(fā)展的國1.0.2本標準在現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010建設標準，研究了有關高等院校和研究單位的試驗成果和或較高延性要求的外，均可參照執(zhí)行本標準。高強鋼筋可用于鋼筋混凝土40本標準有關高強鋼筋各項材料性能指標主要依據(jù)為安徽吾興新材料有限公司制定的企業(yè)標準《HG6(E)/C鋼筋應用技術規(guī)程》QB34/WXJ02022-2022。本標準中強度HG6/C鋼筋（簡稱高強鋼筋）即為HG6/C、制規(guī)定的國家現(xiàn)行通用規(guī)范系列相關要求及現(xiàn)行國家和行業(yè)規(guī)范標準《工本標準中引用的規(guī)范標準未寫明版本年號的均指現(xiàn)行有效版本。當依據(jù)引用的規(guī)范標準進行修訂或升級改版后，工程技術人員應根據(jù)情況自行413基本規(guī)定42從國內(nèi)已公開的有關實驗構件的受力機理與破壞形態(tài)來看，構件在試鋼筋與混凝土的本構關系沒有因鋼筋強度的提高而發(fā)生變化。試驗研究結43延性的指標，尤其是縱向鋼筋，最大力總延伸率是控制鋼筋延性的重要性能指標。同時HG6/C鋼筋最大力總延伸率大于9%的要求，與現(xiàn)行國4.1.6HG6/C鋼筋除滿足表4.1.2的規(guī)定外，鋼筋的抗拉強度實測值與屈4.1.7為方便使用，對HG6/C接頭的極限抗拉強度值，本條文將此作為鋼筋連接接頭的極限抗拉強度值高強鋼筋接頭單向拉伸時的強度和變形是鋼筋連接接頭的基本性能。高應力反復拉壓性能反映連接接頭在風荷載及多遇地震情況下承受高應力反復拉壓的能力。接頭在經(jīng)受高應力反復拉壓和大變形反復拉壓后仍應滿足最基本的抗拉強度要求，這是結構延性得以發(fā)揮的重要保證。大變形反復拉壓性能反映結構在強烈地震情況下鋼筋進入塑性變形階段接頭的受力44性能。鋼筋機械連接接頭在拉伸和反復拉壓后仍應滿足塑性變形；卸載后形成不可恢復的殘余變形（國外也稱滑移），對混凝土結構不利影響，因此有必要控制接頭的變形性能。上述三項性能是進行接頭型式檢驗的基本檢驗項目。現(xiàn)場工藝檢驗則要求檢驗單向拉伸殘余變形和極4.3.2本條提出了混凝土最低強度等級的限制。現(xiàn)行國家標準《混凝土結山東省工程建設標準《600MPa級普通熱軋帶肋鋼筋應用技術規(guī)程》梁、板的混凝土強度等級不應低于C30，墻、柱的混凝土強度等級不宜低較高強度等級的混凝土，高強度混凝土與高強度鋼筋配合使用更能發(fā)揮高455.1.1本條為承載能力極限狀態(tài)設計的基本表達式，與現(xiàn)行國家標準《混其他荷載效應基本組合的設計值，在本條中均為以內(nèi)力形式分為三級，等級是對裂縫控制嚴格程度而言，設計人員需根據(jù)具體情況選環(huán)境條件對鋼筋的腐蝕影響、鋼筋種類對腐蝕的敏感性和荷載作用的時間條文說明中提出，對混凝土保護層較大的構件，當在外觀的要求允許時，46現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）較其前版對正常使用階段的撓度、裂縫寬度的要求相應進行了放寬，裂縫當混凝土保護層較大時，雖然受力裂縫寬度計算值也較大，但較大的混凝土保護層厚度對防止裂縫銹蝕是有利的，因此，對混凝土保護層厚度較大的構件，當在外觀要求上允許時，可根據(jù)工程實踐經(jīng)驗，對裂縫寬度限值作適當放大。試驗結果表明，高強鋼筋耐腐蝕性能優(yōu)于普通熱軋鋼筋，從防腐耐久性角度考慮，可合理利用其優(yōu)點，對處于一類環(huán)境下的采用高強鋼筋的梁支座區(qū)域，上部縱筋多處于現(xiàn)澆板截面高度范圍內(nèi)，如果現(xiàn)澆樓面有找平層，則找平層的砂漿或細石混凝土將會覆蓋梁頂面，類似于表面筋的混凝土結構構件進行裂縫寬度計算的結果較大，近年來對結構裂縫研究一些成果認為，現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010確定更合理的裂縫寬度限值，有很高的經(jīng)濟價值，建議依據(jù)現(xiàn)行國家標準條文及條文說明，可有條件地適當放松最大計算裂縫寬度限值，建議對按進行折減。由于沒有足夠依據(jù)和權威性，考慮現(xiàn)行的設計文件審查制度，本標準不作規(guī)定。工程設計工程師可以根據(jù)工程實際情況和工程經(jīng)驗決定5.1.5混凝土構件變形撓度的限值應以不影響結構使用功能、外觀及與其他構件的連接等要求為目標。混凝土結構的懸臂構件是工程實踐中容易發(fā)47年版）規(guī)定了撓度的驗算方法，表3.4.3規(guī)定了受彎構件的撓度限值，表要求，但相對于使用要求仍然過大時，設計人員可根據(jù)實際情況提出比該5.1.6鋼筋代換是設計和施工中常遇到的情況。鋼筋代換除應滿足等強代換的原則外，尚應綜合考慮不同牌號鋼筋的性能差異對裂縫寬度驗算、最小配筋率、抗震構造要求等的影響，并應滿足最小配筋率、鋼筋間距、混凝土保護層厚度、錨固長度、搭接接頭面積百分率及搭接長度等的要求。應該注意的是，鋼筋替換后鋼筋受拉承載力不應高于原設計的鋼筋受拉總承載能力設計值太多，以免造成薄弱部位的轉(zhuǎn)移，以及構件發(fā)生混凝土壓碎、剪切破壞等脆性破壞。施工時要求鋼筋代換，應經(jīng)設計同意并取得設高強鋼筋的屈服強度和屈服應變較高，相應的相對界限最大縱筋配筋率較小，因此在設計時應注意防止構件超筋。相對界限受壓合肥工業(yè)大學2018年完成19根偏心受壓柱承載力試驗，驗證了48壞形態(tài)來看，構件在實驗過程中基本沒有異常現(xiàn)象；鋼筋與混凝土的本構關系沒有因為鋼筋強度的提高而發(fā)生變化，鋼筋混凝土的構設計軟件，可將軟件中有關鋼筋的計算參數(shù)修改后直接計算；也可按其他鋼筋參數(shù)計算，然后根據(jù)鋼筋代換的方法將其他等級的鋼筋代換成5.2.3超靜定混凝土結構在出現(xiàn)塑性鉸的情況下，會發(fā)生內(nèi)力重分布，可利用這一特點進行構件截面之間的內(nèi)力調(diào)幅，以達到簡化構造、節(jié)約配筋的目的。本條規(guī)定給出了可以采用塑性調(diào)幅設計的構件或結構類型，提出抗彎能力調(diào)小部位的裂縫寬度較大，故進一步明確允許考慮塑性內(nèi)力重分布構件的使用環(huán)境，并強調(diào)應進行構件變形和裂縫寬度驗算，以滿足正常采用基于彈性分析的塑性內(nèi)力重分布方法進行彎矩調(diào)幅時，彎矩調(diào)整的幅度及受壓區(qū)的高度均應滿足本條的規(guī)定，以保證構件出現(xiàn)塑性鉸的位5.2.4配置HG6/C鋼筋的混凝土結構構件，其矩形、T形、倒T形和I形截面受拉、受彎和偏心受壓構件的最大裂縫寬度計算方法與現(xiàn)行國家標495.2.5配置HG6/C鋼筋的混凝土結構構件裂縫寬度驗算的要求與現(xiàn)行國混凝土構件裂縫寬度限制是影響高強鋼筋推廣應用的主要問題之一，查閱有關研究試驗資料和論文可以發(fā)現(xiàn)，我國規(guī)范公式裂縫寬度計算值大于歐美規(guī)范的計算值?？刂茦嫾芽p涉及到結構的耐久性，是全局性長期性問題，應由試驗和時間來驗證。本標準仍按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構經(jīng)驗和技術支撐時可以合理放松裂縫寬度限值。梁的有效翼緣寬度按現(xiàn)行5.2.6高強鋼筋作受力鋼筋的混凝土受彎構件撓度驗算可按現(xiàn)行國家標準5.2.7高強鋼筋屈服強度和屈服應變較高，相應的相對界限受壓區(qū)高度和最大縱向配筋率較小，為充分保證框架梁在水平地震作用下相對受壓區(qū)高度和延性，宜適當降低現(xiàn)行規(guī)范中對框架梁端縱筋（普通鋼筋）最大配筋率的限值，梁端縱向受拉鋼筋配筋率不宜大于2%；當梁端縱向受拉鋼筋5.2.9這是全文強制的現(xiàn)行國家標準《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002第5.2.2條的規(guī)定，是原則性要求，應認真落實。對框架結構的構件端面、潛在塑性鉸區(qū)的箍筋加密要求、梁柱的節(jié)點的配筋構造提出原則性要求，是保障混凝土框架結構房屋抗震能力的505.3.1隨著鋼筋強度不斷提高、結構形式的多樣性，鋼筋在混凝土中錨固條件有了很大的變化，根據(jù)近年來系統(tǒng)試驗研究及可靠度分析的結果，并根據(jù)合肥工業(yè)大學陳安英博士高強鋼筋研究課題組所做的HG6/C高度、混凝土保護層厚度、配箍率均會影響鋼筋材料強度的發(fā)揮。直錨、彎級在C30以上基本能夠發(fā)揮直徑25mm以下HG6/C鋼筋的材料強度。如果配有箍筋，且配箍率1%，由于箍筋的約束作用能夠很好約束混凝土的河北工業(yè)大學土木與交通學院李艷艷、河北省土木工程技術研究中心蘇恒博對600MPa鋼筋粘結性能試驗研究通過對63個棱柱體拉拔試驗，51受拉鋼筋錨固長度應根據(jù)鋼筋直徑、鋼筋與混凝土抗拉強度、鋼筋外形和錨固端形式、結構或構件抗震等級計算確定，鋼筋的混凝土保護層厚度是影響鋼筋錨固可靠性的重要因素。在任何情況下受拉鋼筋錨固長度不5.3.3鋼筋的可靠錨固與結構的安全性密切相關。不同的鋼筋錨固方式將明顯影響混凝土結構設計和施工方法。錨固板具有安裝快捷、質(zhì)量及性能易于保證、錨固性能好的優(yōu)點。采用鋼筋錨固板可減小鋼筋錨固長度、節(jié)約鋼材，且方便施工。錨固板與鋼筋的連接優(yōu)先選用螺紋連接是為了提高交叉處，次梁鋼筋錨入主梁的錨固長度直線段會因主梁截面尺寸不夠而不滿足現(xiàn)行規(guī)范的相關要求。本條是對采用錨固板措施，必須達到縱向受拉部分錨固板依靠錨固長度范圍內(nèi)鋼筋與混凝土的粘結作用和錨固板承為9倍左右的鋼筋公稱面積，部分錨固板為4.5倍左右鋼筋公稱面積。由此可見，部分錨固板對混凝土中鋼筋的錨固更合適。必要時也可采用全錨固板形式，且需符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋錨固板應用技術規(guī)程》JGJ2565.3.4鋼筋的錨固長度、混凝土保護層厚度和箍筋配置對鋼筋錨固板的錨固極限拉力有明顯影響。為確保在最不利情況下鋼筋錨