40米預應力混凝土簡支t形梁橋設計-本科畢業(yè)設計論文

I II 1第一章預應力混凝土簡支T形梁橋設計2表1-1基本數(shù)據(jù)計算表fEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up9(,),k)ftEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up9(,),k)分別表示鋼束張拉fcEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up9(,),k)=29.6MPa，ftEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up8(,),k)=2.51MPa。3第二章截面設計面效率指標p很有效,故在許可條件下應適當加寬T梁翼板.本橋主梁翼板寬度為2400mm,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受力性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,4a）橫斷面b）內梁立面c）外梁立面d）I-I剖面圖5跨中截面幾何特性計算表2-1大毛截面小毛截面ΣSEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(i),A)iΣSEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(i),A)iiΣIsxh根據(jù)設計經(jīng)驗，預應力混凝土T形梁在設計時，檢驗截面效率指標取ρ=0.45~67第三章主梁作用效應計算根據(jù)上述梁跨結構縱，橫截面的布置，并通)833g211圖3-1永久作用效應計算圖1號梁永久作用效應9f=c2l2mcccTiiiiiITITITI計算表T22ijnΣ2i2—-1nΣ22-2nΣ2i2x4x2.4-xηr。設人行道緣石至一號梁軸線的距離為Δ,則-.η11(x-=27.20crrxrcrrxr2nΣ2i--22nΣ2i2-22+Σ22i22iccrcr2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)m00r=1.292pk=237x1.2=284.4KN梁段取m。c圖3-5跨中截面作用效應計算圖式kkyx10.5x1.3+0.742x237x9.75=3633.2KN.mM=3633.2x0.186=675.8KN.mV=163.6x0.186=30.43KN1.3=460.36kN.mV圖3-6為四分點截面作用效應的計算圖式Mmax=1/2x0.742x10.5x7.3125x39-1/2x（1.950+0.650）x（0.742-0.50）x7.8x10.5+0.742x237x7.3125=2720.87KN.mx7.8x10.5x0.0667+0.742x284.4x0.75=278.46KNM=2720.87x0.186=506.08KN.mV=278.46x0.186=51.79KN圖3-7支點截面剪力計算圖式V=1/2x10.5x0.742x1x39-1/2x10.5x（0.742-0.50）x7.8x（0.9333+0.0667）+284.4x1x0.50=53.56kN第四章預應力鋼束數(shù)量估算及其布置4.1跨中截面鋼束的估算和確定Mk2pp在一中已計算出成橋后跨中截面y=139.93cm，k=48.6cm,初估a=15cm，則鋼束偏pxp根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度f，應力圖式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設計強度f。則鋼束數(shù)的估pdMpdpf——預應力鋼絞線的設計強度，見表4.2預應力鋼束的布置p9p9鋼束錨固截面幾何特性計算表表4-1EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up8(i),A)iΣIxkxΣIsxxpxs圖4-3計算錨固端截面的幾何特性錨固點到支座中心線的水平距離a為：xix1(x2x3)x4(x5,x6)i01i0第五章計算主梁截面幾何特性Ajhjjsi1hyI0i1hyi圖5-1（a）跨中（四分點）截面凈距計算圖表5-2跨中截面對重心軸靜距計算表表5-2第六章主梁界面承載力與應力計算fA=1260×9×9.8×0.1kN=11113.2kNpdpfb'h'=22.4×240×15×0.1=8064kNcdff則fA＞fb'h'，故中性軸不在翼板內。pdpcdff設中性軸到截面邊緣的距離為x，則Ac=11113.2÷22.4×10=4961.25cm20dcdff0--hEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(，),f)0dcdfffb'h'cdfffpdAp＞fEQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up9('),f)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up9('),f)設中性軸到截面邊緣的距離為x，則Ac=11113.2÷22.4×10=4961.25cm20dcdff0--hEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(，),f)-0dcdffM M式中M—受彎構件正截面抗彎承載力設計值，由以上計算可知，對于跨中M—受彎構件正截面開裂彎矩值，可按以下式計算W0NM00N、M——使用階段張拉剛束產(chǎn)生的預加pcAWW0Mcr0pfbh0為了計算剪跨比m，首先必須在確定最不利截面位置計算V值和相應的M值，因此只能采取驗算的辦法，首先假定Ci值，按所假定的最不利截面位置計算V值和相應的M值，根據(jù)上述公式求得m值和C值，如假定的Ci值與計算的C值相等或基diidd0Md=Vdi=02(2+0.6P)f(2+0.6P)fpfA=svvf表6-1給出了N1～N3鋼束的sinθp值。表6-1斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表ppb0svminfΣAsinθpbpdpbp上述計算說明主梁距支點h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗算根據(jù)預應力混凝土構件的抗裂性驗算，都是以MMMσ=g1+Sg1σ——扣除全部預應力損失后的預加力子構件抗裂性驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土pcNNeσ=P+PppS表6-2正截面抗裂形驗算計算表σσ=cxσσ=cxσσσσ2cx+τ24NMMMMcxAInInIyoI.bI.bnI.b力VII短期荷載VII短期荷載點腹板寬b44⑴⑵⑶00⑶00975296σ第七章主梁變形驗算f=q1q2f=s第八章橫隔梁計算ii222第九章行車道板的計算考慮到主梁翼緣板內鋼筋是連續(xù)的，故行車道板9.1懸臂板（邊梁）荷載效應計算22EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up9('),2)2gg29.2連續(xù)板荷載效應計算之間的連接情況，既不是固結，也不是鉸接，而應該考慮支撐上的多跨連續(xù)板。鑒于橋面板受力情況比較復雜，影近似方法進行計算。對于彎矩，先算出一個跨度相同的簡0現(xiàn)澆部分2g2g2111將重車后輪作用于板的