




版權(quán)說(shuō)明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內(nèi)容提供方,若內(nèi)容存在侵權(quán),請(qǐng)進(jìn)行舉報(bào)或認(rèn)領(lǐng)
文檔簡(jiǎn)介
臺(tái)座及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算書計(jì)算:復(fù)核:2008年1月25日漢宜鐵路客運(yùn)專線梁場(chǎng)采用短線方式存梁本計(jì)算書分別對(duì)制梁臺(tái)座存梁臺(tái)座及其基礎(chǔ)設(shè)計(jì)進(jìn)行驗(yàn)算。一、設(shè)計(jì)驗(yàn)算依據(jù)1.《漢宜鐵路荊州梁場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告》2.《漢宜鐵路潛江梁場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告》3.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20024.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-20025.《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-946.《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79-20028.制梁、存梁臺(tái)座相關(guān)設(shè)計(jì)圖紙9.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-200410.《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》JTJ290-98二、驗(yàn)算內(nèi)容1、荊州梁場(chǎng)制梁臺(tái)座檢算:(1)制梁臺(tái)座受力和剛度檢算;(2)擴(kuò)大基礎(chǔ)承載力檢算。2、荊州梁場(chǎng)存梁臺(tái)座檢算:(1)存梁臺(tái)座受力和剛度檢算;(2)擴(kuò)大基礎(chǔ)承載力和沉降檢算。3、潛江梁場(chǎng)制梁臺(tái)座檢算:(1)制梁臺(tái)座受力和剛度檢算;(2)基礎(chǔ)承載力檢算。4、潛江梁場(chǎng)存梁臺(tái)座檢算:(1)存梁臺(tái)座受力和剛度檢算;(2)基礎(chǔ)承載力和沉降檢算。三、荊州制梁臺(tái)座計(jì)算1、設(shè)計(jì)資料該區(qū)制梁臺(tái)座采用擴(kuò)大基礎(chǔ)的形式:臺(tái)座底為1m的換填碎石土,其下為可~硬塑狀態(tài)的粘土(持力層)。臺(tái)座底在兩端寬2.9m,中部寬1.88m。地質(zhì)情況參見(jiàn)《漢宜鐵路荊州梁場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告》。制梁臺(tái)座按最大梁重(邊梁)146.31t計(jì)算,考慮模板自重及其它附加荷載80t,共計(jì)臺(tái)座最大受力226.31t。2、計(jì)算模型的建立對(duì)制梁臺(tái)座地上和地下部分進(jìn)行有限元建模計(jì)算,采用彈性地基梁的方法。根據(jù)地質(zhì)報(bào)告及臺(tái)座設(shè)計(jì)圖,選取臺(tái)座底的基床系數(shù)為40000KN/m3。其受力機(jī)理及工況如下:由底模傳下的混凝土荷載傳遞至換填的碎石土層,再傳遞到底下的粘土持力層。荷載工況1:T梁剛澆注完畢,上部荷載為T梁混凝土重及模板等附加荷載,最大荷載合計(jì)2263.1KN;此時(shí)的荷載基本是均勻分布在臺(tái)座上。荷載工況2:模板拆除,張拉完預(yù)應(yīng)力鋼束,上部荷載就T梁重。此時(shí),預(yù)應(yīng)力作用使梁體向上起拱,梁體中部脫離臺(tái)座,使得支座附近受力變大——T梁重由臺(tái)座兩端部分承擔(dān)。計(jì)算模型如下:模型立面圖模型等視圖3、制梁臺(tái)座計(jì)算結(jié)果3.1荷載工況1最大正彎矩40.4KNM,出現(xiàn)在起吊口靠跨中附近。最大負(fù)彎矩左右,出現(xiàn)在跨中附近。最大剪力53.7KN,出現(xiàn)在T梁支座附近。最大支撐反力為64.4KN,出現(xiàn)在距離臺(tái)座端部5m左右處,最小支撐反力為6.3KN,出現(xiàn)在臺(tái)座端部。臺(tái)座整體豎向向下沉降,最大位移為1.31mm。各項(xiàng)結(jié)果示意圖如下:彎矩示意圖(單位:KNM)剪力示意圖(單位:KN)支撐反力示意圖(單位:KN)豎向位移示意圖(單位:mm)3.2荷載工況2最大正彎矩,出現(xiàn)在T梁支座附近。最大負(fù)彎矩,出現(xiàn)在跨中的沿程。最大剪力360KN,出現(xiàn)在T梁兩端附近。最大支撐反力為,出現(xiàn)在距離臺(tái)座端部左右處,最小支撐反力為,出現(xiàn)在跨中的沿程及臺(tái)座的兩自由端頭。臺(tái)座中部上拱,最大向上位移為,出現(xiàn)在跨中;臺(tái)座兩自由端頭下沉,最大向下位移為。各項(xiàng)結(jié)果示意圖如下:彎矩示意圖(單位:KNM)剪力示意圖(單位:KN)支撐反力示意圖(單位:KN)豎向位移示意圖(單位:mm)3.3制梁臺(tái)座截面驗(yàn)算整理上述兩種工況的計(jì)算結(jié)果,最大內(nèi)力、變形和支反力如下表。表中正彎矩為+,負(fù)彎矩為-;豎向向上位移為+,向下為-。工況位置剪力z(KN彎矩y(KN.m)支反力KN變形(mm)工況1最大(?。┨幑r2最大(?。┨?60①按最大彎矩驗(yàn)算選取正、負(fù)彎矩最不利的工況進(jìn)行配筋驗(yàn)算。最大正彎矩為,發(fā)生在臺(tái)座兩端底寬的截面處。原截面距底5cm處配置有13根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C25混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為,抗彎承載力為324KNM,不滿足要求。建議改成13根φ16的鋼筋,其抗彎承載力為>,受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力為,裂縫寬度為,滿足規(guī)范要求。最大負(fù)彎矩為,發(fā)生在臺(tái)座中部底寬的截面處。原截面距頂6cm處配置有6根φ12的鋼筋,距頂28cm處配置有4根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C30混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為,抗彎承載力為236KNM>,受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力為47MPa,裂縫寬度為,滿足規(guī)范要求。臺(tái)座兩端底寬的截面處按負(fù)彎矩配筋,臺(tái)座中部底寬的截面處按正彎矩配筋計(jì)算,也均滿足規(guī)范要求。②抗剪能力驗(yàn)算臺(tái)座兩端底寬的截面抗剪能力上限:Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0×(30.0^0.5)××=1586.4kN臺(tái)座兩端底寬的截面抗剪能力下限:Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=394.7kN臺(tái)座中部底寬的截面抗剪能力上限:Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0×(30.0^0.5)××=1470.4kN臺(tái)座中部底寬的截面抗剪能力下限:Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=0.0005×1.00×30.0×700.0×752.0=365.8kN因此,截面抗剪能力足夠,無(wú)須進(jìn)行抗剪驗(yàn)算,只需按構(gòu)造配置箍筋。配筋計(jì)算圖例4、制梁臺(tái)座基礎(chǔ)驗(yàn)算底寬處最大支撐反力為156.3KN,該處單元長(zhǎng)度為0.65m,基底應(yīng)力為82.9KPa;底寬處最大支撐反力為32.6KN,該處單元長(zhǎng)度為0.5m,基底應(yīng)力為34.7KPa;據(jù)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.1.2-2,碎石土地基的最小基本承載力(松散)為200~400KPa>82.9KPa,因此,換填的碎石土承載力滿足規(guī)范要求。粘土持力層頂部的壓應(yīng)力的確定可根據(jù)簡(jiǎn)明計(jì)算土壓力公式:σ'= B×σ+γ×dB+2d×tanθ式中,σ'為粘土持力層頂部的應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;B為梁底的實(shí)際受壓寬度;d為換填碎石層基床厚度,設(shè)計(jì)中d=1m;θ為換填碎石層的擴(kuò)散角度,偏保守取θ=30°;σ為換填碎石層頂部(梁底)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;γ為換填碎石層的重度標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計(jì)取18KN/m3。因此,對(duì)于底寬2.9m處,粘土持力層頂部:σ'= B×σ+γ×d=×+18×1B+2d×tanθ對(duì)于底寬1.88m處,粘土持力層頂部:σ'= B×σ+γ×d=×+18×1=kpa+2×1×tan30°根據(jù)地質(zhì)資料,粘土持力層的承載力特征值為180KPa>95.3KPa,因此,粘土持力層的承載力滿足規(guī)范要求。四、潛江(仙桃)制梁臺(tái)座計(jì)算1、設(shè)計(jì)資料該區(qū)所測(cè)的三層土分別為:粉質(zhì)粘土、淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土,制梁臺(tái)座采用碎石墊層+復(fù)合地基形式:臺(tái)座底為的換填碎石土,其下采用粉噴樁與臺(tái)座底在兩端寬杉木樁加固的復(fù)合基礎(chǔ)。臺(tái)座底在兩端寬2.9m,中部寬1.88m(臺(tái)座本身的設(shè)計(jì)與荊州處的一致)。地質(zhì)情況參見(jiàn)《潛江(仙桃)鐵路荊州梁場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告》。制梁臺(tái)座按最大梁重(邊梁)計(jì)算,考慮模板自重及其它附加荷載80t,共計(jì)臺(tái)座最大受力226.31t。2、計(jì)算模型的建立對(duì)制梁臺(tái)座地上和地下部分進(jìn)行有限元建模計(jì)算,采用彈性地基梁的方法——經(jīng)過(guò)粉噴樁與杉木樁處理的復(fù)合地基,經(jīng)過(guò)粉噴樁處理的復(fù)合地基暫按其特征承載力為150KPa來(lái)計(jì)算。根據(jù)地質(zhì)報(bào)告及臺(tái)座設(shè)計(jì)圖,選取臺(tái)座底的基床系數(shù)為38000KN/m3。其受力機(jī)理及工況同荊州處制梁臺(tái)座一致。模型等視圖3、制梁臺(tái)座計(jì)算結(jié)果3.1荷載工況1最大正彎矩,出現(xiàn)在起吊口靠跨中附近。最大負(fù)彎矩3.4KNM左右,出現(xiàn)在跨中附近。最大剪力54KN,出現(xiàn)在T梁支座附近。最大支撐反力為,出現(xiàn)在距離臺(tái)座端部5m左右處,最小支撐反力為,出現(xiàn)在臺(tái)座端部。臺(tái)座整體豎向向下沉降,最大位移為。各項(xiàng)結(jié)果示意圖可參考荊州處制梁臺(tái)座的圖例,此處不贅述。3.2荷載工況2最大正彎矩,出現(xiàn)在T梁支座附近。最大負(fù)彎矩36KNM,出現(xiàn)在跨中的沿程。最大剪力360KN,出現(xiàn)在T梁兩端附近。最大支撐反力為,出現(xiàn)在距離臺(tái)座端部左右處,最小支撐反力為,出現(xiàn)在跨中的沿程及兩自由端頭。臺(tái)座中部上拱,最大向上位移為,出現(xiàn)在跨中;臺(tái)座兩自由端頭下沉,最大向下位移為。各項(xiàng)結(jié)果示意圖可參考荊州處的,此處不贅述。3.3制梁臺(tái)座截面驗(yàn)算整理上述兩種工況的計(jì)算結(jié)果,最大內(nèi)力、變形和支反力如下表。表中正彎矩為+,負(fù)彎矩為-;豎向向上位移為+,向下為-。工況位置剪力z(KN支反力KN變形mm工況1最大(?。┨?4工況2最大(?。┨?60-36①按最大彎矩驗(yàn)算最大正彎矩為332.6KNM,發(fā)生在臺(tái)座兩端底寬2.9m的截面處。原截面距底5cm處配置有13根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C30混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為57.6mm,抗彎承載力為324KNM,不滿足要求。建議改成13根φ16的鋼筋,其抗彎承載力為551KNM>332.6KNM,受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力為185.9MPa,裂縫寬度為0.189mm,滿足規(guī)范要求。最大負(fù)彎矩為36KNM,發(fā)生在臺(tái)座中部底寬1.88m的截面處。原截面距頂6cm處配置有6根φ12的鋼筋,距頂28cm處配置有4根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C25混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為12.2mm,抗彎承載力為236KNM>36KNM,受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力為47MPa,裂縫寬度為0.043mm,滿足規(guī)范要求。臺(tái)座兩端底寬2.9m的截面處按負(fù)彎矩配筋,臺(tái)座中部底寬1.88m的截面處按正彎矩配筋計(jì)算,也均滿足規(guī)范要求。②抗剪能力驗(yàn)算臺(tái)座兩端底寬的截面抗剪能力上限:Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0×(30.0^0.5)××=1586.4kN臺(tái)座兩端底寬的截面抗剪能力下限:Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=394.7kN臺(tái)座中部底寬的截面抗剪能力上限:Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0×(30.0^0.5)××臺(tái)座中部底寬的截面抗剪能力下限:Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=365.8kN因此,截面抗剪能力足夠,無(wú)須進(jìn)行抗剪驗(yàn)算,只需按構(gòu)造配置箍筋。4、制梁臺(tái)座基礎(chǔ)驗(yàn)算底寬處最大支撐反力為,該處單元長(zhǎng)度為,基底應(yīng)力為;底寬處最大支撐反力為,該處單元長(zhǎng)度為,基底應(yīng)力為35KPa;據(jù)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》表-2,碎石土地基的最小基本承載力(松散)為200~400KPa>,因此,換填的碎石土承載力滿足規(guī)范要求。換填的碎石土底部壓應(yīng)力的確定可根據(jù)簡(jiǎn)明計(jì)算土壓力公式:σ'= B×σ+γ×dB+2d×tanθ式中,σ'為粘土持力層頂部的應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;B為梁底的實(shí)際受壓寬度;d為換填碎石層基床厚度,設(shè)計(jì)中d=;θ為換填碎石層的擴(kuò)散角度,偏保守取θ=30°;σ為換填碎石層頂部(梁底)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;γ為換填碎石層的重度標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計(jì)取18KN/m3。因此,對(duì)于底寬2.9m處,換填的碎石土底部:σ'= B×σ+γ×d=×+18×B+2d×tanθ+2×1×tan30°對(duì)于底寬1.88m處,粘土持力層頂部:σ'= B×σ+γ×d=×+18×B+2d×tanθ+2×1×tan30°若按設(shè)計(jì)初衷,復(fù)合地基的承載能力能達(dá)到150KPa,則基底承載能力滿足要求。若依據(jù)原設(shè)計(jì),粉噴樁的設(shè)計(jì)中距為,并且分布范圍均勻。按摩擦樁的受力對(duì)粉噴樁進(jìn)行參考計(jì)算。按通用的承載力公式:P=0.5×(Ulτ+Aσ)式中,U=2×π×0.5m=l=7.5mτ=(25KPa×5.5m+35KPa×2m)÷7.5m=paπ=A×0.25×0.25×2=0.39m2σ根據(jù)地質(zhì)資料,按保守取為50KPa?!郟=0.5×(Ulτ+σA)=336KN而該處最大支撐反力為156.2×=288.4KN<336KN,安全系數(shù)1.16。可見(jiàn),按這樣的思路配置粉噴樁,能滿足承載能力要求。五、荊州存梁臺(tái)座計(jì)算1、設(shè)計(jì)資料該區(qū)存梁臺(tái)座采用擴(kuò)大基礎(chǔ)的形式:臺(tái)座底為1m的換填碎石土,其下為可~硬塑狀態(tài)的粘土(持力層)。臺(tái)座底寬3m。地質(zhì)情況參見(jiàn)《漢宜鐵路荊州梁場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告》。存梁臺(tái)座按雙層存梁考慮,最大噸位單頭受力146.31噸。兩片梁間距為2.7m。2、計(jì)算模型的建立對(duì)制梁臺(tái)座地上和地下部分進(jìn)行有限元建模計(jì)算,采用彈性地基梁的方法。根據(jù)地質(zhì)報(bào)告及臺(tái)座設(shè)計(jì)圖,選取臺(tái)座底的基床系數(shù)為40000KN/m3。其受力機(jī)理及工況如下:預(yù)制T梁的重力施加在存梁臺(tái)座上,荷載再傳遞至換填的碎石土層,爾后傳遞到底下的粘土持力層。作為彈性地基梁,梁長(zhǎng)、布置T梁的片數(shù)和位置均對(duì)該彈性地基梁(存梁臺(tái)座)的受力產(chǎn)生影響。偏保守計(jì),計(jì)算模型選取27m長(zhǎng)的臺(tái)座,等間距布置10處T梁(共20片)。計(jì)算模型如下:模型等視圖3、存梁臺(tái)座計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果顯示:最大正彎矩439.3KNM,出現(xiàn)在兩端附近的T梁放置點(diǎn)。最大負(fù)彎矩左右,出現(xiàn)在跨中附近的T梁放置點(diǎn)。最大剪力673.1KN。支撐反力在該荷載工況下較為均勻,最大支撐反力為273.7KN,出現(xiàn)在跨中附近,最小支撐反力為237.1KN,出現(xiàn)在端部。臺(tái)座整體豎向向下沉降,沉降較為均勻,最大位移出現(xiàn)在跨中附近,為5.068mm,邊端位移最小,為4.392mm。各項(xiàng)結(jié)果示意圖如下:彎矩示意圖(單位:KNM)剪力示意圖(單位:KN)18支撐反力示意圖(單位:KN)豎向位移示意圖(單位:mm)4、存梁臺(tái)座截面驗(yàn)算整理上述計(jì)算結(jié)果,最大內(nèi)力、變形和支反力如下表。表中正彎矩為+,負(fù)彎矩為-;豎向位移向下為-。位置剪力z(kN)彎矩)支反力kN變形mm最大(?。┌醋畲髲澗仳?yàn)算:最大正彎矩為。原截面距底10cm和44cm處分別配置有10根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C30混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為,抗彎承載力為>滿足規(guī)范要求。最大負(fù)彎矩為。原截面距頂處配置有4根φ12的鋼筋,距頂28cm、53cm處分別配置有2根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C30混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為,抗彎承載力為323KNM>,滿足規(guī)范要求??辜裟芰︱?yàn)算:截面抗剪能力上限:Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0×(30.0^0.5)××=2748.7kN截面抗剪能力下限:Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=683.9kN因此,截面抗剪能力足夠,無(wú)須進(jìn)行抗剪驗(yàn)算,只需按構(gòu)造配置箍筋。5、存梁臺(tái)座基礎(chǔ)驗(yàn)算臺(tái)座底部最大支撐反力為,該處單元長(zhǎng)度為,寬3m,基底應(yīng)力為;據(jù)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》表-2,碎石土地基的最小基本承載力(松散)為200~400KPa,因此,換填的碎石土承載力能滿足規(guī)范要求,但在施工時(shí)應(yīng)注意碎石層的密實(shí)性。粘土持力層頂部的壓應(yīng)力的確定可根據(jù)簡(jiǎn)明計(jì)算土壓力公式:σ'= B×σ+γ×dB+2d×tanθ式中,σ'為粘土持力層頂部的應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;B為梁底的實(shí)際受壓寬度;d為換填碎石層基床厚度,設(shè)計(jì)中d=1m;θ為換填碎石層的擴(kuò)散角度,偏保守取θ=30°;σ為換填碎石層頂部(梁底)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;γ為換填碎石層的重度標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計(jì)取18KN/m3。因此,粘土持力層頂部:σ'=B×σ+γ×d=3×+18×1=B+2d×tanθB+2d×tanθ正常情況下,可取θ=35°時(shí)σ'=B×σ+γ×d=3×+18×KpaB+2d×tanθB+2d×tanθ根據(jù)地質(zhì)資料,粘土持力層的承載力特征值為180KPa>,安全系數(shù)1.15,因此,粘土持力層的承載可以滿足規(guī)范要求。六、潛江(仙桃)存梁臺(tái)座計(jì)算1、設(shè)計(jì)資料該區(qū)所測(cè)的三層土分別為:粉質(zhì)粘土、淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土,制梁臺(tái)座采用碎石墊層+復(fù)合地基形式:臺(tái)座底為0.5m的換填碎石土,其下采用粉噴樁加固的復(fù)合基礎(chǔ)。臺(tái)座底寬。地質(zhì)情況參見(jiàn)《潛江(仙桃)鐵路荊州梁場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告》。存梁臺(tái)座按雙層存梁考慮,最大噸位單頭受力噸,兩片梁間距為。2、計(jì)算模型的建立對(duì)制梁臺(tái)座地上和地下部分進(jìn)行有限元建模計(jì)算,采用彈性地基梁的方法。根據(jù)地質(zhì)報(bào)告及臺(tái)座設(shè)計(jì)圖,選取臺(tái)座底的基床系數(shù)為38000KN/m3。其受力機(jī)理及工況如下:預(yù)制T梁的重力施加在存梁臺(tái)座上,荷載再傳遞至換填的碎石土層,爾后傳遞到底下的復(fù)合地基。作為彈性地基梁,梁長(zhǎng)、布置T梁的片數(shù)和位置均對(duì)該彈性地基梁(存梁臺(tái)座)的受力產(chǎn)生影響。偏保守計(jì),計(jì)算模型選取27m長(zhǎng)的臺(tái)座,等間距布置10處T梁(共20片)。計(jì)算模型如下:模型等視圖3、存梁臺(tái)座計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果顯示:最大正彎矩440.5KNM,出現(xiàn)在兩端附近的T梁放置點(diǎn)。最大負(fù)彎矩左右,出現(xiàn)在跨中附近的T梁放置點(diǎn)。最大剪力674.1KN。支撐反力在該荷載工況下較為均勻,最大支撐反力為273.7KN,出現(xiàn)在跨中附近,最小支撐反力為237.6KN,出現(xiàn)在端部。臺(tái)座整體豎向向下沉降,沉降較為均勻,最大位移出現(xiàn)在跨中附近,為5.336mm,邊端位移最小,為4.632mm。各項(xiàng)結(jié)果示意圖可參考荊州處存梁臺(tái)座的圖例,此處不贅述。4、存梁臺(tái)座截面驗(yàn)算整理上述計(jì)算結(jié)果,最大內(nèi)力、變形和支反力如下表。表中正彎矩為+,負(fù)彎矩為-;豎向位移向下為-。位置剪力z(kN))支反力kN變形mm最大(?。┌醋畲髲澗仳?yàn)算:最大正彎矩為。原截面距底10cm和44cm處分別配置有10根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C30混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為,抗彎承載力為>滿足規(guī)范要求。最大負(fù)彎矩為。原截面距頂處配置有4根φ12的鋼筋,距頂28cm、53cm處分別配置有2根φ12的鋼筋,臺(tái)座采用C30混凝土,折算其截面受壓區(qū)高度為,抗彎承載力為323KNM>,滿足規(guī)范要求??辜裟芰︱?yàn)算:截面抗剪能力上限:Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0×(30.0^0.5)××=2748.7kN截面抗剪能力下限:Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=683.9kN因此,截面抗剪能力足夠,無(wú)須進(jìn)行抗剪驗(yàn)算,只需按構(gòu)造配置箍筋。5、存梁臺(tái)座基礎(chǔ)驗(yàn)算臺(tái)座底部最大支撐反力為,該處單元長(zhǎng)度為,寬3.0m,基底應(yīng)力為2KPa;據(jù)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.1.2-2,碎石土地基的最小基本承載力(松散)為200~400KPa,因此,換填的碎石土承載力能滿足規(guī)范要求,但在施工時(shí)應(yīng)注意碎石層的密實(shí)性。換填的碎石土底部壓應(yīng)力的確定可根據(jù)簡(jiǎn)明計(jì)算土壓力公式:σ'= B×σ+γ×dB+2d×tanθ式中,σ'為粘土持力層頂部的應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值;B為梁底的實(shí)際受壓寬度;d為換填碎石層基床厚度,設(shè)計(jì)中d=;θ為換填
溫馨提示
- 1. 本站所有資源如無(wú)特殊說(shuō)明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請(qǐng)下載最新的WinRAR軟件解壓。
- 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請(qǐng)聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
- 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁(yè)內(nèi)容里面會(huì)有圖紙預(yù)覽,若沒(méi)有圖紙預(yù)覽就沒(méi)有圖紙。
- 4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
- 5. 人人文庫(kù)網(wǎng)僅提供信息存儲(chǔ)空間,僅對(duì)用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對(duì)用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對(duì)任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
- 6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請(qǐng)與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
- 7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時(shí)也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對(duì)自己和他人造成任何形式的傷害或損失。
最新文檔
- 臺(tái)面合同協(xié)議書
- 協(xié)議書轉(zhuǎn)讓合同
- 校園應(yīng)急救護(hù)教育課件大全
- 視覺(jué)效果于異界廣告中的應(yīng)用試題及答案
- 茶樹買賣合同協(xié)議書
- 簽訂勞動(dòng)合同保密協(xié)議書
- 降價(jià)合同協(xié)議書
- 建設(shè)合同三方協(xié)議書范本
- 飯館裝修合同協(xié)議書
- 電商培訓(xùn)合同協(xié)議書范本
- 貴州干部履歷表(2023版)
- 消火栓月檢查表
- 高血壓腦病-PPT課件
- 滿堂支架現(xiàn)澆砼連續(xù)箱梁的監(jiān)理實(shí)施細(xì)則
- 人防工程竣工資料(全套)
- 《電子病歷模板》word版參考模板
- 30萬(wàn)噸年煤制甲醇變換工段初步設(shè)計(jì)
- (高清版)JGJ123-2012既有建筑地基基礎(chǔ)加固技術(shù)規(guī)范
- 蒸汽管道試運(yùn)行方案2015.9.18
- 老年人助行器調(diào)研
- BrownBear自制可打印可涂色
評(píng)論
0/150
提交評(píng)論