年產(chǎn)18萬噸丙烯-54萬噸環(huán)氧丙烷項目-換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計

年產(chǎn)18萬噸丙烯-54萬噸環(huán)氧丙烷項目-換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計年產(chǎn)18萬噸丙烯-54萬噸環(huán)氧丙烷項目換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計目錄TOC\o"1-3"\h\u換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計 第一章?lián)Q熱網(wǎng)絡(luò)理論基礎(chǔ)1.1概述從系統(tǒng)工程的角度可把過程工業(yè)的生產(chǎn)系統(tǒng)分為三個子系統(tǒng)，即化學裝置子系統(tǒng)、換熱網(wǎng)絡(luò)子系統(tǒng)和公用工程子系統(tǒng)。其中化學裝置由反應(yīng)、精餾、吸收、萃取等化工基本設(shè)備單元組成，物料在這些設(shè)備中發(fā)生特定的物理、化學變化。在這些化學裝置的結(jié)構(gòu)和操作條件確定后，進出各個設(shè)備的流股根據(jù)操作條件要求需要冷卻和加熱，這些流股構(gòu)成了熱回收系統(tǒng)，即換熱網(wǎng)絡(luò)。在工藝過程設(shè)計中節(jié)能是非常重要的，因此換熱的目的不僅僅是為了使物流溫度滿足要求，而且也是為了回收過程余熱，減少公用工程消耗，機遇這種思想進行的換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計稱為換熱網(wǎng)絡(luò)合成。換熱網(wǎng)絡(luò)合成的任務(wù)，是確定換熱物流的合理匹配方式，從而以最小的消耗代價，獲得最大的能量利用效益。圖1.1熱集成的來源和輔助換熱網(wǎng)絡(luò)目前，換熱網(wǎng)絡(luò)集成主要有三種方法：試探法，夾點技術(shù)，數(shù)學規(guī)劃法。其中，夾點技術(shù)以其使用簡單，直觀和靈活的優(yōu)點被廣泛的使用。但夾點技術(shù)也有其缺點，夾點在應(yīng)用中的主要缺陷有兩點：過于注重能量的節(jié)省，而在設(shè)備和經(jīng)濟上的考慮略顯不足；有些夾點匹配技術(shù)（如利用分流技術(shù)來匹配物流）在工藝的難以實現(xiàn)。采用夾點技術(shù)進行換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計時，除了通過物流的信息計算相關(guān)的物理參數(shù)從而滿足換熱匹配要求外，還要求得最小公用工程，最小換熱單元數(shù)和最小換熱面積。事實上，對于實際生產(chǎn)裝置，很難達到這一目標。通常，最小公用工程消耗意味著較多的換熱單元數(shù)，而較少的換熱單元數(shù)又需要較大的換熱面積。同時換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計還需要考慮到設(shè)備布置，物流是否具有腐蝕性及對換熱材料的要求，更要結(jié)合實際來確定合理的節(jié)能方案。因此，實際進行換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計時，需要在某方面做出犧牲，以獲得一個折中的方案。本項目采取Oleflex工藝制備丙烯，再以甲醇為溶劑，使丙烯與過氧化氫發(fā)生環(huán)氧化反應(yīng)。縱觀整個流程，大量能量被消耗在分離過程中。因而需要對能量進行回收利用，并采取一定的節(jié)能措施來降低能量消耗，提高過程的經(jīng)濟性。1.2夾點技術(shù)夾點技術(shù)（Pinchtechnology）是以熱力學為基礎(chǔ)，從宏觀角度分析過程系統(tǒng)中能量沿溫度曲線的分布，從中發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)用能的“瓶頸”（Bottleneck）所在，并給以“解瓶頸”（Debottleneck）的一種方法。主要通過構(gòu)造冷、熱物流組合曲線，總組合曲線和平衡組合曲線來對工藝過程進行能量分析，制定節(jié)能設(shè)計和改造方案。要形象的判斷工藝流股的夾點位置，首先就要做出T-H復合圖。T-H圖是用來表示工藝流股的熱特性，即流股的溫度－焓的關(guān)系圖，流股在換熱過程中的焓變?yōu)椋浩渲蠱為質(zhì)量流率，Cp為熱容。以焓變?yōu)闄M坐標，溫度為縱坐標作出的T-H圖如下：圖1.2不同類型的T-H圖T-H圖上，焓在熱力學意義上并不嚴格，其中線段可以水平的隨意移動，并不影響焓變的絕對值，其斜率為1/Cp。對于多股流股，我們在T-H圖上可以實現(xiàn)合并，熱、冷流股經(jīng)過簡單的平移和重疊可以分別統(tǒng)一合并為一條。在對冷熱流股都進行了合并后我們可以得到如下圖：圖1.3冷熱流體的組合曲線圖在夾點位置：冷熱物流間的傳熱溫差最小，剛好等于△Tmin且該處過程系統(tǒng)的熱流量為零。通過圖我們可以很容易的發(fā)現(xiàn)夾點位置，并且直觀的看出內(nèi)部換熱量與冷公用工程及熱公用工程的大小比例關(guān)系。對于夾點的設(shè)計與優(yōu)化存在三條準則：一、無跨越夾點的傳熱二、夾點之上無公用工程冷卻器三、夾點之下無公用工程加熱器夾點的選取對于整個工程的費用有著決定性的作用。從圖中我們可以發(fā)現(xiàn)，當夾點選取越小時，內(nèi)部換熱量增加，公用工程費用減少，但是隨著夾點溫度的減小，換熱器的面積增加，當夾點溫度設(shè)置為零時，換熱器面積達到無限大。因此，夾點溫差與公用工程、設(shè)備投資、總費用的關(guān)系存在下圖關(guān)系：圖1.4最小溫差和費用關(guān)系圖可見，存在一個最優(yōu)值，使總費用最小。第二章工藝流股提取在換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計前，我們已經(jīng)對主要塔設(shè)備進行了優(yōu)化，減少了許多不必要的能量能耗。我們再將可以需要熱交換的數(shù)據(jù)（考慮到反應(yīng)器的熱穩(wěn)定性等問題，不將其列入換熱網(wǎng)絡(luò)中）進行了提取，列于下表（流股編號為AspenPlus初始編號）：表2.1中間過程流股數(shù)據(jù)流股名稱進口溫度/℃出口溫度/℃熱負荷/kJ/hS115_To_S11633.182654829.99999391373558.8S130_To_S201899999393386443.873S124_To_H2-BAC-99.000006129.999993930122567.67S202_To_S20345.739842736.781768597343856.39232-IN_To_S23270.771425269.147377911491184.43S221_To_S222115.0854459115.58544594876055.494S128_To_C3H8-BAC23.191509222.499993972378772.94S110_To_S111309.304423999.9999939249826410.1S210_To_S21120.6401348318.99S214_To_S21566.562.9323557938S219_To_S22034.7117.217087211.7S229_To_S23060.560.417705771FEED_To_S10127.2245190385045.51292表2.2塔設(shè)備流股數(shù)據(jù)塔設(shè)備名稱位置進口溫度/℃出口溫度/℃熱負荷/kJ/hT205BOTTOM99.6641865100.16418651996547097T201BOTTOM163.5141209177.2923899470864664.8T206BOTTOM100.0290919100.5290919294594914.7T202BOTTOM159.3160429160.0316899148938975.9T103BOTTOM23.800498724.3402521141813744.7T204TOP115.2989549114.798954997459192.32T203BOTTOM66.938797868.13738891135620778T207BOTTOM120.0944409120.59444093723994.176T204BOTTOM118.3548689118.854868997624578.88T208BOTTOM142.0475299142.5475299250520053T206TOP97.393844496.8938444294367071.3T202TOP43.081580541.5100465219333741.2T102_heatBOTTOM39.99999394.99999389668015893.63V101BOTTOM99.999993939.9999939286461937.9T208TOP60.360253838529.6T205TOP65.034754564.51982413538第三章?lián)Q熱網(wǎng)絡(luò)合成3.1AspenEnergyAnalyzer介紹Aspen擁有自帶的能量分析模塊，能夠輕松幫助用戶實現(xiàn)熱集成，換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化。在較早期的版本中，稱為Aspenpinch，而近兩年的版本中改名為Aspenenergyanalyzer。Aspenenergyanalyzer換熱網(wǎng)絡(luò)的合成與優(yōu)化上主要是基于夾點技術(shù)。在用戶指定的夾點溫度下，它能夠自動合成多套換熱網(wǎng)絡(luò)備選方案。由于換熱網(wǎng)絡(luò)的合成要考慮到設(shè)備費用與操作費用等各種復雜的情況，如果是基于換熱網(wǎng)絡(luò)合成的準則進行人工合成，那將會是一個浩大的工程，并且可能只會考慮到局部的優(yōu)化而忽略整體優(yōu)化，在這方面，Aspen軟件是一門有力的工具。但是我們也應(yīng)該看到，在實際使用過程當中，Aspen并不能為我們生成最佳的換熱網(wǎng)絡(luò)。計算機模擬生成最優(yōu)換熱網(wǎng)絡(luò)是近幾年來熱門的研究課題，目前有基于Grossmann的超結(jié)構(gòu)模型的改進算法，神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法，模擬退火算法等等各種智能算法，但沒有一個算法能夠確保對于任何換熱工況都能模擬出最佳的網(wǎng)絡(luò)。在另一方面我們也應(yīng)該看到，Aspen模擬出的換熱網(wǎng)絡(luò)存在不符合實際的情況，如兩股相隔較遠的流股進行換熱。這種情況下，雖然能夠?qū)崿F(xiàn)能量的回收，但是管道鋪設(shè)費用將大大增加。因此，Aspenenergyanalyzer主要用于初步的換熱網(wǎng)絡(luò)合成。Aspenenergyanalyzer在使用上主要步驟為：Step1：提取Aspen或Hysys中模擬流程中的物流數(shù)據(jù)，或者是可以人工手動輸入。選取公用工程，輸入流股與換熱器的費用參數(shù)。Step2：進行最佳夾點溫度分析。Step3：自動生成多套換熱網(wǎng)絡(luò)也可以手動合成。Step4：通過調(diào)節(jié)分流比例與換熱器熱負荷自動優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)或認為根據(jù)換熱網(wǎng)絡(luò)的歐拉公式、拓撲結(jié)構(gòu)等判斷不合理的地方手動調(diào)節(jié)。3.2換熱網(wǎng)絡(luò)合成過程我們將所提取的工藝流股輸入Aspenenergyanalyzer中,并對最小傳熱溫差進行經(jīng)濟評估，獲得總費用和溫差的關(guān)系曲線圖。圖3.1總費用-最小溫差關(guān)系圖從上圖觀察可以發(fā)現(xiàn)，7℃左右，曲線總費用降至最低。因而我們選取最小溫差為7℃進行下一步工作。設(shè)定最小溫差后，我們獲得冷熱物流的總組合曲線如下圖圖3.2冷熱物流組合曲圖從而確定了我們換熱網(wǎng)絡(luò)合成的能量目標：圖3.3能量回收目標需要的熱公用工程能量為3.803*109kJ/h，即1056.39MW；需要冷公用工程能量為2.991*109kJ/h，即830.83MW；最小換熱器數(shù)目為33個；夾點溫度為175.0℃、168.0℃和125.4℃、118.4℃以及73.9℃、66.9℃和27.0℃、20.0℃。以下為所得的總組合曲線圖3.4總組合曲線依據(jù)上圖和所要換熱的流股數(shù)據(jù)，我們選取了選取了熱公用工程為：高壓蒸汽、中壓蒸汽，低壓蒸汽。冷公用工程為：冷卻水和冷凍鹽水（-25℃）。選取合理的公用工程可以降低公用總消耗量，從而減少能量浪費。但是由軟件自動生成的網(wǎng)絡(luò)可能過于復雜，對布管等均會帶來一定的困難，考慮到后期建設(shè)的合理性和便利性，我們對于一些不適當?shù)钠ヅ溥M行禁止，同時也禁止了長工段之間的換熱，如下所示

圖3.5禁止換熱流股之后再使用Aspenenergyanalyzer的換熱網(wǎng)絡(luò)自動生成功能，所生成的幾套方案如下所示：圖3.6換熱網(wǎng)絡(luò)方案其中我們選取了總費用最少的一套方案為我們的初步換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計，如下所示：圖3.7較優(yōu)換熱網(wǎng)絡(luò)方案此方案費用指數(shù)為2.918，所需換熱器為34臺。本小組做過初步核算，若換熱流股均采用公用工程，則共需熱公用工程4.787*109kJ/h，冷公用工程3.975*109kJ/h，換熱器數(shù)目為29臺，總費用指數(shù)為3.970。我們可以發(fā)現(xiàn)進行初步的換熱網(wǎng)絡(luò)合成雖然增加了換熱器的數(shù)目，但由于大量能量回收，最終使總費用大大下降，提高生產(chǎn)過程的經(jīng)濟效益。但我們從軟件自動生成的方案中也發(fā)現(xiàn)了許多不合理和待優(yōu)化之處，下一步就要進行對換熱網(wǎng)絡(luò)的進一步優(yōu)化。第四章?lián)Q熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化方法是在在采用夾點設(shè)計法得到的最大能量回收換熱網(wǎng)絡(luò)的基礎(chǔ)上，經(jīng)過調(diào)優(yōu)，得到換熱設(shè)備個數(shù)較少的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，從而得到最優(yōu)或接近最優(yōu)的設(shè)計方案。上述所得的較優(yōu)換熱網(wǎng)絡(luò)仍有很大優(yōu)化空間。減少換熱器的數(shù)目主要方法為流股分割和切斷熱量回路（能量松弛法）。但流股分割減少了操作的靈活性使過程操作復雜化。在可能的情況下，盡可能采用能量松弛法進行優(yōu)化。能量松弛法是通過合并相同物流間的兩個換熱器，將兩個換熱器的熱負荷轉(zhuǎn)移到一個換熱器上，兩物流間交換的總負荷不變，傳熱溫差發(fā)生變化。但這樣常常會導致穿過夾點的熱量流動，導致公用工程相應(yīng)地增加，使得換熱網(wǎng)絡(luò)的合成偏離最大能量回收的目標，因而稱之為能量松弛。通過觀察我們發(fā)現(xiàn)上述換熱網(wǎng)絡(luò)中存在一些熱負荷比較少的換熱器，設(shè)置明顯不合理。通過能量松弛，將其與相鄰換熱合并，減少換熱器數(shù)目。在減少換熱器的同時，去除了一些不必要的分流操作，可以使總費用有所下降，也使得換熱網(wǎng)絡(luò)更加便于布置。最終優(yōu)化后的換熱網(wǎng)絡(luò)如下圖所示：圖4.1優(yōu)化后的換熱網(wǎng)絡(luò)圖4.2優(yōu)化后的換熱網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)最終我們的總費用指數(shù)為2.861，所需熱公用工程為3.974*109kJ/h，冷公用工程為3.162*109kJ/h，換熱器數(shù)目變?yōu)?9臺。相比不進行換熱網(wǎng)絡(luò)合成的工藝流程，總費用降低約30%?？梢哉f能量回收效果十分明顯。以下為所需換熱器的一些基本數(shù)據(jù)：HeatExchangerLoad[kJ/h]Area[m2]HotStreamHotTin[C]HotTout[C]ColdStreamColdTin[C]ColdTout[C]E-1421770577156.8882653S229_To_S23060.560.4CoolingWater2020.098E94429.819234S128_To_C3H8-BAC23.1915022.49999Refrigerant1-25-24.339E-129198241353869045.0648ToCondenser@T205_TO_S22565.0347564.5CoolingWater20.4424.997E-131286461937.910357.3514V101_heat99.9999939.99999CoolingWater20.4424.262E-12317087211.799.089041LPSteam124.7789124S219_To_S22034.7117.2E-11330122567.672865.63135T102_heat39.9999924.49935S124_To_H2-BAC-99.029.999E-115684353149.8968.25377LPSteam125124.7789ToReboiler@T203_TO_S21867.4168.137E-11997459192.32136.49595ToCondenser@T204_TO_S221Duplicate115.2989114.7989549ToReboiler@T203_TO_S21867.2467.352E-1391373558.839.1359475S115_To_S11633.1826529.9999Refrigerant1-25-24.339E-141253838529.69317.92575ToCondenser@T208_TO_S23560.360CoolingWater2020.590E-1323235579381637.55824S214_To_S21566.562.9CoolingWater20.4424.346E-134250520053479.423535MPSteam175174ToReboiler@T208_TO_S236142.0142.54E-114190385045.543676.8499S110_To_S111309.3044149.799FEED_To_S10127.2245E-1373723994.17641.38153HPSteam250249ToReboiler@T207_TO_S233120.0120.59E-127294594914.7591.797933LPSteam124.7789124ToReboiler@T206_TO_S228Duplicate100.0100.52E-12597624578.88949.041112LPSteam124.7789124ToReboiler@T204_TO_S223118.3118.85E-135148938975.9823.224412MPSteam175174ToReboiler@T202_TO_S209159.3160.03E-11759441364.599210.38352S110_To_S111149.799999.9999ToReboiler@T203_TO_S21867.3567.415E-121294367071.3539.48042ToCondenser@T206_TO_S22797.393844496.8938444ToReboiler@T203_TO_S21866.9367.249E-1363386443.87394.4578146MPSteam175174S130_To_S20189999939E-138470864664.8821.028444HPSteam250249ToReboiler@T201_TO_S207163.5177.29E-12811491184.4378.1805219232-IN_To_S23270.771425269.1473779CoolingWater20.4421.136E-1261348318.9920.6399051LPSteam124.7789865124S210_To_S21120.640E-1224876055.49443.1810856LPSteam124.7789865124S221_To_S222115.0115.58E-12419965470974384.82687LPSteam124.7789865124ToReboiler@T205_TO_S22699.66100.16E-11297343856.39861.597123S202_To_S20345.739842736.7817685ToReboiler@T103_TO_S12623.9624.340E-116174863852.91686.09442ToCondenser@T202_TO_S208Duplicate43.081580541.82867482CoolingWater24.7125E-11844469888.31359.183536ToCondenser@T202_TO_S208Duplicate41.8286748241.5100465ToReboiler@T103_TO_S12623.8023.969E-12037893325.961594.25169T102_heat24.499354094.999993896Refrigerant1-24.3-24第五章其他節(jié)能措施5.1乙烯-丙烯復迭制冷所謂復迭制冷循環(huán)是指乙烯-丙烯聯(lián)合制冷過程，即乙烯冷劑從壓縮機出口，經(jīng)丙烯冷劑冷卻冷凝。復迭制冷系統(tǒng)包括兩個循環(huán)：乙烯循環(huán)和丙烯循環(huán)，這兩個循環(huán)均可被看作是單級制冷系統(tǒng)，每個循環(huán)使用不同的冷劑。為說明這一過程，下面用最簡單的單級壓縮式制冷循環(huán)來解釋，它有四個主要組成部分：壓縮機、冷凝器、節(jié)流閥和蒸發(fā)器。單級壓縮制冷的原理見圖，由四個步驟組成：4→1：工質(zhì)在節(jié)流閥中進行等焓節(jié)流，溫度從T2降至T1，從高溫高壓的液體變?yōu)榈蜏氐蛪旱囊后w；1→2：降至T1的液態(tài)烯烴在蒸發(fā)器中將冷量傳給低溫熱流股，完全汽化，從低溫低壓的液體變?yōu)榈蜏氐蛪旱臍怏w；2→3：氣態(tài)烯烴進入壓縮機，溫度從T1升至T2，從低溫低壓的氣體變?yōu)楦邷馗邏旱臍怏w；3→4：升至T2的烷烴在冷凝器中將移出的熱量傳給冷流股（丙烯是冷卻水，乙烯是低溫液態(tài)丙烯），從高溫高壓的氣體變?yōu)楦邷馗邏旱囊后w。這樣就完成了一個制冷循環(huán)。對烯烴而言：4→1和1→2完成了制冷（獲得熱量）過程，2→3和3→4完成了放熱（失去熱量）過程。圖5.1單機制冷過程在復迭制冷循環(huán)中，如圖所示，丙烯與乙烯的單級制冷循環(huán)通過冷凝蒸發(fā)器聯(lián)系在一起，即丙烯經(jīng)過壓縮作為乙烯冷凝器的冷源，乙烯在冷凝節(jié)流后作低溫冷源吸收外部熱量。通過復迭的制冷循環(huán)，提供了-99℃的冷源。圖5.2復迭制冷過程分割溫度定義為兩個循環(huán)分割的溫度（等于丙烯循環(huán)的最低蒸發(fā)溫度），其是影響整個復迭制冷系統(tǒng)所需軸功和投資的重要因素。結(jié)合工業(yè)生產(chǎn)實踐經(jīng)驗，選取丙烯溫度-44℃為分割溫度，控制乙烯冷凝溫度為-36℃。同時，為使得丙烯可被冷卻水冷卻，選取44℃作為丙烯冷凝溫度。系統(tǒng)中冷凝器、蒸發(fā)器均是在飽和狀態(tài)下進行，因而操作壓力為對應(yīng)溫度下烯烴的飽和蒸汽壓，查得-44℃時丙烯的飽和蒸汽壓為1.2bar，44℃時丙烯的飽和蒸氣壓為18bar，-36℃時乙烯的飽和蒸汽壓為16.25bar。所以，丙烯制冷循環(huán)中蒸發(fā)器的操作壓力為1.2bar，壓縮機排出壓力為18bar；乙烯制冷循環(huán)中蒸發(fā)器的操作壓力為1.1bar，壓縮機16.25bar。圖5.3復迭制冷AspenPlus模擬流程圖使用AspenPlus對復迭制冷系統(tǒng)進行了模擬，得出了乙烯的流量為2.615*106kg/h，丙烯流量為6.718*107kg/h。模擬得到的結(jié)果表5.1。表5.1復迭制冷AspenPlus模擬結(jié)果壓縮機乙烯丙烯流量/（kg/h）2.615*1066.718*107進口壓力/bar11進口溫度/℃-102.610出口壓力/bar16.2518出口溫度/℃7897壓縮機功率/kW1.7544*1063.5765*106壓縮機效率0.720.72由上表數(shù)據(jù)可知，乙烯-丙烯復迭制冷系統(tǒng)能夠滿足壓縮深冷處理的冷量需求。圖5.4T103、T201、T203塔頂優(yōu)化AspenPlus模擬流程圖同時，為了減少冷公用工程的種類，降低廠區(qū)公用工程的復雜性，我們對T103、T201和T203三座塔的塔頂進行了冷凝器優(yōu)化，以復迭制冷系統(tǒng)代替冷凝器，分別完成冷量供應(yīng)。具體數(shù)據(jù)見表5.2。表5.2塔頂復迭制冷冷凝優(yōu)化T103塔頂冷凝T201塔頂冷凝T203塔頂冷凝壓縮機乙烯丙烯乙烯丙烯乙烯丙烯流量/（kg/h）173103.721444674.388189.05485.637112485.63進口壓力/bar111111進口溫度/℃-102.610-102.610-102.610出口壓力/bar16.251816.251816.2518出口溫度/℃789778977897壓縮機功率/kW11588.957623625.065912.6825.857.519.04壓縮機效率0.720.720.720.720.720.725.2熱泵精餾塔熱泵是在精餾過程中通常采用的一種有效的節(jié)能技術(shù)。采用熱泵工藝，不僅可使生產(chǎn)能耗大幅降低，而且可使冷卻介質(zhì)的溫度在生產(chǎn)操作中不再具有決定性的作用。因此，該工藝非常適合丙烯-丙烷這種沸點非常接近的精餾系統(tǒng)。常用熱泵流程有2種類型，即塔頂蒸汽直接壓縮式(以下簡稱為A型熱泵流程)和塔釜液閃蒸再沸式(以下簡稱為B型熱泵流程)。A型熱泵精餾是以塔頂丙烯氣體作為工質(zhì)。塔頂丙烯經(jīng)壓縮升溫后進入塔底再沸器，在此冷凝放熱使塔釜液丙烷再沸騰，丙烯冷凝液則經(jīng)節(jié)流閥減壓后，一部分作為產(chǎn)品采出，另一部分作為回流。為了使回流溫度能夠滿足塔頂溫度控制的要求，增設(shè)輔助冷卻器以對回流液進一步冷卻。A型熱泵精餾流程如圖5.5所示。B型熱泵精餾是以塔釜液丙烷為工質(zhì)。塔釜液丙烷一部分作為產(chǎn)品直接采出，剩余部分則經(jīng)節(jié)流閃蒸，吸收塔頂氣相丙烯的熱量后轉(zhuǎn)化為氣相，氣相丙烷經(jīng)壓縮機壓縮后用作塔釜的熱源。B型熱泵精餾流程如圖5.6所示。在本流程中，由于丙烯全熱耦合塔本身操作壓力不高，若采用B型熱泵精餾流程可能無法達到所需冷量，因此采用A型熱泵精餾流程。圖5.5A型熱泵精餾流程圖5.6B型熱泵精餾流程圖5