5.8米高模板施工方案

模板施工方案模板施工方案頁腳內(nèi)容PAGE頁腳內(nèi)容PAGE62模板施工方案頁腳內(nèi)容PAGETOC\o"1-3"\h\u第一節(jié)：模板工程計(jì)算書 2第二節(jié)：模板工程施工方案 49一、工程概況 49二、材料選用 49三、技術(shù)準(zhǔn)備 50四、梁、板、墻、樓梯等模板的支設(shè)工藝 501、柱模施工工藝和質(zhì)量措施 502、墻模施工工藝和質(zhì)量措施 513、梁板模施工工藝和質(zhì)量措施 524、樓梯模板施工工藝 535、梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì) 546、早拆模板體系施工 547、模板安裝要求 558、模板檢驗(yàn) 569、模板拆除 5610、安全要求 5611、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) 5712、模板工程質(zhì)量控制 5913、模板工程質(zhì)量控制程序圖 62第一節(jié)：模板工程計(jì)算書一、200厚剪力墻計(jì)算書墻模板的計(jì)算參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2012)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計(jì)簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計(jì)算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取較小值17.031kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；其中0.90為按《施工手冊(cè)》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=9.60×104/1.88×104=5.1N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=5.1N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=1888.6N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×1888.6/(2×500×15.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.378N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300mm；E--面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105)=0.553mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.553mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6×2=85.334cm3；I=4×8×8×8/12×2=341.334cm4；次楞計(jì)算簡圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02=1.60×105N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=8.53×104mm3；f--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.60×105/8.53×104=1.9N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.9N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.378×500.0=944.3N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--次楞計(jì)算最大剪力(N)：V=944.3N；b--次楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=80.0mm；fv--次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×944.3/(2×40.0×80.0×2)=0.221N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.221N/mm2小于次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.03×0.30=5.11kN/m；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E--次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=3.41×106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.22/2×5004/(100×9000×3.41×106)=0.07mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.07mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.493×2=8.986cm3；I=10.783×2=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m)主楞計(jì)算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載:P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×2×0.3×0.5＝3.486kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l=600mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--主楞的最大彎矩(N·mm)；M=2.82×105N·mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=8.99×103mm3；f--主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.82×105/8.99×103=31.4N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=31.4N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--主楞計(jì)算最大剪力(N)：V=2561.5N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=848.23mm2；fv--主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=2×2561.5/848.230=6.040N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=6.04N/mm2小于主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.312mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.312mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào):M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；穿墻螺栓有效面積:A=76mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=4.65kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.652kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！二、200*700梁模板計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2012、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2012)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:KL20。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：50mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度:l=(700-120)/(4-1)=193.33mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(700-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(700-120)/(4-1)]2=5.23×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(700-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(700-120)/(4-1)]/1000=2.927kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.23×104/3.33×104=1.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.6N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.709N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(700-120)/(4-1)]=193.33mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.709×[(700-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.051mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(700-120)/(4-1)]/250=0.773mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.051mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.773mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.927/0.500=5.854kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4×8×8/6=42.67cm3；I=1×4×8×8×8/12=170.67cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.146kN·m，最大支座反力R=3.220kN，最大變形ν=0.164mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.46×105/4.27×104=3.4N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.164mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.22kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.730kN·m，最大支座反力R=9.273kN，最大變形ν=0.633mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7.30×105/1.28×105=5.7N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=5.7N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.633mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=280/400=0.7mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.633mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.7mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=500×20×20/6=3.33×104mm3；I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×0.50=10.890kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=10.890+2.800=13.690kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×13.69×2002=6.84×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×13.69×0.2=1.369kNσ=Mmax/W=6.84×104/3.33×104=2.1N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.075kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×10.89×2004/(384×6000×3.33×105)=0.113mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.113mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=1.369/0.5=2.738kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.738×0.52=0.068kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.068×106/42666.7=1.6N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值1.6N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×2.738×0.5=0.821kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×0.821×1000/(2×40×80)=0.385N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.385N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×2.738×5004/(100×9000×170.667×104)=0.075mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.075mm小于方木的最大允許撓度[ν]=2mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.369kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.700-0.120)×0.300=0.834kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N2=2.203kN；最大彎矩Mmax=0.881kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=1.951mm；最大應(yīng)力σ=0.881×106/8980=98.1N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值98.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=2.203kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×5.1=0.79kN；N=2.203+0.79=2.993kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=2993.092/(0.205×424)=34.4N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=34.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！九、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N≤12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。三、120厚現(xiàn)澆板模板計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2012、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2012)等規(guī)范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.68；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底鋼管的間隔距離(mm):200.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度(mm):120.00；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×2002=30080N·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=30080/37500=0.802N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為0.802N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.35kN/m面板最大撓度計(jì)算值ν=0.677×3.35×2004/(100×9500×28.125×104)=0.014mm；面板最大允許撓度[ν]=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.014mm小于面板的最大允許撓度0.8mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計(jì)算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩w=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm41.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.12+0.35×0.2=0.67kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1=1.2×q1=1.2×0.67=0.804kN/m；活荷載：q2=1.4×0.9=1.26kN/m；最大彎矩Mmax=(0.1×0.804+0.117×1.26)×12=0.228kN.M；最大支座力計(jì)算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×0.804+1.2×1.26)×1=2.396kN；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.228×106/4490=50.739N/mm2；鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.0N/mm2；縱向鋼最大應(yīng)力計(jì)算值為50.739N/mm2小于縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下:νmax=0.677q1l4/(100EI)靜荷載q1=0.67kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度ν=0.677×0.67×10004/(100×206000×10.78×104)=0.204mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求!四、托梁材料計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管(單鋼管):Ф48×3；W=4.49cm3；I=10.78cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝1.504kN;托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.722kN·m；最大變形Vmax=2.272mm；最大支座力Qmax=8.242kN；最大應(yīng)力σ=722010.231/4490=160.804N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值160.804N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為2.272mm小于1000/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.68=0.786kN；鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=4.136kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=11.263kN；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=11.263kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長度(m)；按下式計(jì)算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m；l0/i=1700/15.9=107；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=11263.334/（0.537×424）=49.468N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=49.468N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.006×(1.5+0.1×2)=1.996m；k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.006；Lo/i=1995.803/15.9=126；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=11263.334/（0.417×424）=63.704N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=63.704N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》。七、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計(jì)值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=11.263/0.25=45.053kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N=11.263kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=45.053≤fg=120kpa。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N≤12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。第二節(jié)：模板工程施工方案一、工程概況錦繡·山河1#、2#、3#、5#、6#樓及會(huì)所工程是由湖北益鵬置業(yè)有限公司投資興建，湖北中江建筑設(shè)計(jì)院有限公司設(shè)計(jì)，湖北地礦建設(shè)勘察有限公司負(fù)責(zé)巖土勘探。該工程位于臨江一路與人民路交匯處。總建筑面積：127468.44㎡;建筑層數(shù)：1#、2#、3#、5#、6#樓地下一層，地上23層，會(huì)所2層；建筑高度為：78.1m。本工程最大截面構(gòu)件分別為：剪力墻200mm厚，梁200mm*700mm，板120mm厚,本方案只針對(duì)5.8米高模加進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。二、材料選用1、木材的選擇要符合《GB50206-2012》規(guī)范中的能承重選材的標(biāo)準(zhǔn)，材質(zhì)不應(yīng)低于Ⅲ等材。不使用脆性、受潮、易變形、易開裂的木材，材質(zhì)不得有腐朽、折裂。2、為保證本工程工期及質(zhì)量要求，工程中所用模板均采用15mm厚的膠合板。支撐時(shí)背面用40×80木枋加肋。增以鋼管、扣件、螺桿等綜合應(yīng)用的支撐體系；總之以施工生產(chǎn)的需要為前提，合理、科學(xué)為原則，嚴(yán)慎的采選模板支撐用材。三、技術(shù)準(zhǔn)備項(xiàng)目部已經(jīng)組織施工組、木工專業(yè)技術(shù)人員和與生產(chǎn)、技術(shù)相關(guān)的所有人士熟悉圖紙，認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握了施工圖內(nèi)容、要求和特點(diǎn)。對(duì)疑難問題，已經(jīng)通過圖紙會(huì)審等途經(jīng)解決。某些節(jié)點(diǎn)，施工技術(shù)和施工方法也與建設(shè)方、監(jiān)理方、設(shè)計(jì)方等取得了共識(shí)，并對(duì)以后可能發(fā)現(xiàn)的新問題，如何及時(shí)迅速解決，通過溝通創(chuàng)造了較好的條件。對(duì)建筑物各部位的截面尺寸、標(biāo)高、如何制定模板等都有比較成熟的構(gòu)思。模板的計(jì)算見前計(jì)算書，所有的支設(shè)按計(jì)算書數(shù)據(jù)進(jìn)行，如有個(gè)別特殊情況再補(bǔ)充計(jì)算，確保支架及模板的穩(wěn)定。四、梁、板、墻、樓梯等模板的支設(shè)工藝1、柱模施工工藝和質(zhì)量措施(1)支模前，必須認(rèn)真清理好底部的廢渣和雜物。(2)支模前，模板板面必須清理干凈，認(rèn)真涂刷脫模劑（注意：禁止使用廢機(jī)油做脫模劑）而且，不得玷污鋼筋。(3)支模前，必須先校正鋼筋位置，以防鋼筋偏移，造成結(jié)構(gòu)偏斜。(4)在底板或樓板上彈出墻、柱縱橫軸線和墻、柱四周邊線，并且將柱位置兜方找中。(5)彈出支模的位置線，以控制和檢查支模質(zhì)量。(6)為防止柱模下口跑漿，發(fā)生爛根現(xiàn)象和控制支模高度，做法如下：在底板及樓板混凝土釘上2cm厚50mm寬與墻、柱同長的木板做成柱底模。木底模里口、上口和底口必須經(jīng)過刨平刨直處理，柱模才可以安放在上面。且在澆混凝土之前將木底模與底板（樓板）之間的縫隙用砂漿或海綿條或其它可靠措施等堵嚴(yán)。(7)柱模支好后，加底模頂撐和中上部加拉撐，以保證結(jié)構(gòu)截面尺寸的準(zhǔn)確性。(8)柱模板施工完畢后，必須經(jīng)檢查驗(yàn)收合格后方可進(jìn)行下道工序。2、墻模施工工藝和質(zhì)量措施模板安裝前把板面清理干凈，脫膜劑涂抹均勻，不得漏刷。鋼筋就位后，將電線管、電線盒等與鋼筋網(wǎng)片固定，門洞口模支好后，內(nèi)用木枋支撐，門洞模板與大模板接觸處要粘貼海綿條或其它可靠措施。安裝工序：放線—做砂漿找平層—安放角?！惭b穿墻螺栓—安裝外?！{(diào)整模板垂直度—固定—混凝土澆筑—拆模、清理—下段施工。在常溫下墻體混凝土拆模強(qiáng)度必須達(dá)到1MPa。模板拆除順序與模板安裝順序剛好相反：先拆下穿墻螺栓，再松斜支撐調(diào)節(jié)螺栓，使模板完全脫離混凝土墻面（局部有吸附或粘結(jié)時(shí)，可在模板下口撬模點(diǎn)用撬棍撬動(dòng)，不得在墻上口晃動(dòng)或用大錘砸模板），拆下的穿墻螺栓、墊片、螺帽清理后放入工具箱內(nèi)，以備周轉(zhuǎn)使用。陰角模拆除：陰角模兩側(cè)都是混凝土墻面，吸附力較大，拆除時(shí)在用撬棍撬動(dòng)角模下口，使角模脫出，不得因拆除困難而用大錘砸，造成破壞，影響后續(xù)施工。角模拆除后，突出墻面的混凝土線條應(yīng)及時(shí)磨平。模板起吊前必須認(rèn)真檢查穿墻螺栓是否已全部拆完，有無鉤、掛、兜、絆的地方，并清除模板及平臺(tái)上的雜物，檢查吊環(huán)是否安放牢固無誤，待垂直、慢速確認(rèn)無障礙后方可提升吊走，同時(shí)注意不得碰撞墻體。墻模板落地或周轉(zhuǎn)至另一工作面上時(shí)，必須一次安放穩(wěn)固，傾斜度要符合75~80度自穩(wěn)定角的要求。注意事項(xiàng)①混凝土澆筑時(shí)對(duì)模板的側(cè)壓力較大，施工中分層澆筑，速度不宜超過2.5m/小時(shí)。②拆模時(shí)砼強(qiáng)度遵照GB50204-2011的規(guī)定，不得提前松動(dòng)穿墻螺栓。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的氣溫條件控制在砼強(qiáng)度達(dá)到1MPa以上方可拆模，但強(qiáng)度也不宜過高，否則模板不易拆除。③模板堆放時(shí)向后傾斜15~20度，不得將模板堆放在施工層上，以防模板在風(fēng)荷載作用下傾覆。堆放場(chǎng)地要平整，不得堆放在松土及坑洼不平處。3、梁板模施工工藝和質(zhì)量措施(1)梁板施工；梁側(cè)模包底模，板模壓梁側(cè)模方法。(2)在支撐鋼管上測(cè)出主梁標(biāo)高控制線，在下層混凝土面上彈出主梁的中心線或軸線和位置線。(3)按規(guī)范要求支搭梁底鋼管腳手架。(4)從邊跨一側(cè)開始安裝，先安第一排立桿，上好連接橫桿，再安第二排立桿，二者之間用橫桿連接好，依次逐排安裝。(5)按設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)整支撐頭的標(biāo)高，然后安裝梁底模板，并要拉線找直，此時(shí)，應(yīng)按前述要求，進(jìn)行梁底板起拱，注意起拱應(yīng)在支模開始時(shí)進(jìn)行，而后將側(cè)模和底模連成整體。在預(yù)留起拱量時(shí)，要迭加上地基下沉、支撐間隙閉合因素，使梁在拆模后起拱量符合規(guī)范要求。(6)梁區(qū)中現(xiàn)澆樓板的起拱，除按設(shè)計(jì)要求起拱外，還應(yīng)將整塊樓板的支模高度上提5mm，確?；炷翝仓髽前搴穸群蛽隙葷M足規(guī)范要求。(7)梁底支撐間距應(yīng)能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形。(8)支模時(shí)梁底應(yīng)起拱，要求同前。(9)梁斜撐搭設(shè)須牢固，且與水平夾角不得大于60°,使斜撐起作用。(10)跨度≤8m梁、板底模拆除須在混凝土強(qiáng)度達(dá)到75％時(shí)才可以拆除，懸臂構(gòu)件和≥8M梁、板底拆除須在混凝土強(qiáng)度達(dá)到100％時(shí)才可以拆除,具體時(shí)間由項(xiàng)目技術(shù)部門提供，并認(rèn)真填寫《拆模申請(qǐng)表》。(11)如局部采用模板和木板支模時(shí)，在梁模與柱模連接處，應(yīng)考慮模板吸水后膨脹的影響，其下料尺寸一般應(yīng)略微縮短些，使混凝土澆筑后不致嵌入混凝土內(nèi)。(12)要注意梁模與柱模的接口處理、主梁樓板與次梁模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接口處的處理，謹(jǐn)防在這些部位發(fā)生漏漿或構(gòu)件尺寸偏差等現(xiàn)象。(13)當(dāng)采用木模板和膠合板時(shí)，要用木枋進(jìn)行轉(zhuǎn)接。(14)綁扎梁鋼筋，經(jīng)檢查合格，并清除雜物后安裝側(cè)模板。(15)用￠48*3.0鋼管連接并夾緊梁側(cè)模板，位置及間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞之后安裝拉桿（模板為豎拼時(shí)的做法）。(16)調(diào)節(jié)樓板支撐的可調(diào)支撐頭，將大擱柵找平。(17)按樓板尺寸，鋪設(shè)樓板模板，從一側(cè)開始鋪設(shè)模板，盡可能選用整張的，并且是經(jīng)包邊角處理的模板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周轉(zhuǎn)使用。(18)模板鋪設(shè)完畢，應(yīng)用水平儀測(cè)量模板標(biāo)高，進(jìn)行校正。(19)標(biāo)高校正完后，支撐系統(tǒng)加設(shè)剪刀撐，并加設(shè)二道縱橫水平向拉桿，以保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。(20)支撐搭設(shè)時(shí)，盡量保證上下層支撐在同一垂直線上。4、樓梯模板施工工藝模板采用15mm厚的木膠合板及40mm×80mm的木枋現(xiàn)場(chǎng)放樣后配制。踏步模板用15mm厚的木膠合板和40mm*800mm木枋預(yù)制成型木模，而樓梯側(cè)模用木枋及若干與踏步幾何尺寸相同的三角形木板拼制。由于澆混凝土?xí)r將產(chǎn)生頂部模板升力，因此，在施工時(shí)采用整體封閉體系，踏步頂板與底板用螺栓拉結(jié)，使其變形得到控制，螺栓套管采用Ф16PVC管。5、梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)在工程結(jié)構(gòu)施工中，框架結(jié)構(gòu)梁柱接頭如果處理不好，容易產(chǎn)生混凝土外觀的蜂窩麻面以及梁柱的不規(guī)則形狀。為了避免以上情況發(fā)生，對(duì)梁柱接頭模板采取如下措施：（1）、梁柱接頭模板由專人進(jìn)行制作，利用計(jì)算機(jī)進(jìn)行放樣，以保證梁柱接頭模板的尺寸準(zhǔn)確性。梁柱接頭模板與梁模板一次支設(shè)，以確保梁柱接頭的方正。（2）、采用四塊模板配制的帶梁豁的柱模板組合制成定型模板，公母扣模。面板采用模板，背肋采用40×80mm木枋，木枋與模板的接觸面必須過刨。根據(jù)梁的尺寸在模板上留出梁豁，豁口周邊加40×80mm木枋，木枋必須雙面過刨。在木枋與模板組成的平面上加一塊200mm寬模板，模板一邊必須與梁豁模板內(nèi)側(cè)對(duì)齊，且必須與背肋木枋固定牢固。梁豁以下的柱模長度不應(yīng)小于100mm長。（3）、在柱子混凝土澆筑時(shí)，混凝土的標(biāo)高控制在梁底標(biāo)高處，四片帶梁豁的柱模板四面抱柱支設(shè)，支模前在柱頂側(cè)面交圈粘貼10mm厚海綿條或其它可靠措施或雙面膠；公母扣模時(shí)，母模模板側(cè)面粘貼10mm厚海綿條或其它可靠措施或雙面膠，防止漏漿；在梁豁下，用柱箍將柱模四面抱死。6、早拆模板體系施工(1)梁面放線后，先立樓面支架后豎梁支撐。(2)支架安裝：地面放線后，確定立桿位置，并使上下層支撐豎向位置一致。在相應(yīng)位置放上調(diào)底托，插上立桿先支2根，并用一橫桿聯(lián)系兩立桿，再立第三根立桿和聯(lián)系桿，以此為基礎(chǔ)擴(kuò)大成整跨的支撐。(3)梁支撐安裝：用一根帶可調(diào)底托的腳手鋼管作橫桿，頂在梁端的墻或柱上，支設(shè)梁底支撐并用扣件與上述橫桿連結(jié)，再用一根短橫桿將梁支撐與柱支撐架聯(lián)系，形成穩(wěn)定支架。(4)模板安裝：安裝梁模時(shí)，在梁支模立桿插上可調(diào)雙翼柱頭，在柱頭的板擱置2根40mm×80mm木枋，上鋪小橫桿，安裝梁底模板和側(cè)模板，柱頭的上翼板穿過木枋和小橫桿的間隙。梁跨度≥6M（懸挑梁跨度≥2M）時(shí)模板應(yīng)起拱L/500，板跨度≥4M時(shí)，模板應(yīng)起拱L/400。柱模板組裝前要復(fù)核平整度、垂直度，縱橫位置要線控制。軸線、斷面尺寸、標(biāo)高等一定要準(zhǔn)確，并派專人負(fù)責(zé)復(fù)核。模板組裝根據(jù)模板排列圖依次對(duì)號(hào)入座，就位后用U型活動(dòng)卡固定，然后安裝圍欄板夾緊，梁柱的截面尺寸以縮小5MM為宜。梁、板模板一次支撐完成，梁底模鋪排時(shí)從梁兩端退向中間，使嵌木被安排在梁中，以克服梁柱節(jié)點(diǎn)縮頸的質(zhì)量通病。結(jié)構(gòu)柱與磚墻之間按規(guī)范及設(shè)計(jì)要求設(shè)置拉結(jié)筋，方法（1）：在柱鋼筋綁扎后，在墻位置處每隔630MM（二層加氣混凝土塊高度）放置2Ф6，L=1000MM或留短筋后焊接，根據(jù)樓層的高度磚模數(shù)確定拉結(jié)筋的間距，予埋件一面與模板相貼，待砼澆好后把插鐵鑿出；方法（2）主體結(jié)構(gòu)時(shí)不考慮拉結(jié)筋，在砌墻時(shí)再按要求植筋，此方法的特點(diǎn)是位置準(zhǔn)確，對(duì)模板的損壞小，不影響主體進(jìn)度。凸出墻面的線腳等必須從下一層引上，水平拉通線制模，要求做到結(jié)構(gòu)上下，左右均在一直線上，保證裝飾質(zhì)量。樓層平臺(tái)模板支撐立桿間距按前計(jì)算書，每隔一定間距設(shè)剪刀撐，使整個(gè)支撐系統(tǒng)具有足夠的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性,擱柵采用40×80MM木枋，模板拼縫要嚴(yán)密，防止漏漿。7、模板安裝要求模板必須具有足夠的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性，以確保在澆筑混凝土過程中不發(fā)生松動(dòng)變形，確保混凝土澆筑質(zhì)量，做到面光內(nèi)實(shí)，棱角方正垂直，尺寸準(zhǔn)確。組裝的模板必須符合模板施工計(jì)算書的要求。各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動(dòng)現(xiàn)象。模板拼縫嚴(yán)密。各種預(yù)埋件、預(yù)留孔洞位置要準(zhǔn)確，固定要牢固。模板塊的木膠合板面邊緣孔眼，均應(yīng)涂刷防水涂料，使用前認(rèn)真涂刷隔離劑。嚴(yán)格控制施工荷載，上料要分散，不要集中。臨時(shí)用的爬梯、腳手板，均應(yīng)支掛牢靠。樓層邊緣要設(shè)護(hù)身欄和安全網(wǎng)，以保施工安全。在支設(shè)的模板上電氣焊時(shí)，應(yīng)在模板板面鋪放石棉布和阻燃物質(zhì)，周邊準(zhǔn)備好滅火器，焊接后應(yīng)及時(shí)將模板澆水降溫。8、模板檢驗(yàn)?zāi)０逯гO(shè)完畢后，要檢查模板加固是否牢靠、并用檢測(cè)工具檢查其垂直度和平整度，在自檢合格的基礎(chǔ)上報(bào)請(qǐng)業(yè)主、監(jiān)理公司進(jìn)行驗(yàn)收，檢驗(yàn)合格后，才可以進(jìn)行砼的施工。9、模板拆除（1）要嚴(yán)格建立模板的拆除申請(qǐng)、批準(zhǔn)制度，防止為趕進(jìn)度而盲目拆模。（2）對(duì)豎向結(jié)構(gòu)，在其混凝土澆筑48小時(shí)后，待其自身強(qiáng)度能保證構(gòu)件自身不缺棱掉角時(shí)，方可拆模。防水混凝土模板須7~14d后才能拆除，或采用其它方法控制干縮裂縫。（3）梁板等水平結(jié)構(gòu)早拆模板部位的拆模時(shí)間，應(yīng)通過同條件養(yǎng)護(hù)的混凝土試件強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果結(jié)合結(jié)構(gòu)尺寸和支撐間距進(jìn)行驗(yàn)算來確定，一般梁底模拆除時(shí)，砼強(qiáng)度要達(dá)到設(shè)計(jì)值70%以上，跨度大于8m的梁混凝土應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)值的100%，懸挑構(gòu)件須待上部結(jié)構(gòu)完工且砼達(dá)