5.8米高模板施工方案

模板施工方案模板施工方案頁腳內(nèi)容PAGE頁腳內(nèi)容PAGE62模板施工方案頁腳內(nèi)容PAGETOC\o"1-3"\h\u第一節(jié)：模板工程計算書 2第二節(jié)：模板工程施工方案 49一、工程概況 49二、材料選用 49三、技術(shù)準備 50四、梁、板、墻、樓梯等模板的支設(shè)工藝 501、柱模施工工藝和質(zhì)量措施 502、墻模施工工藝和質(zhì)量措施 513、梁板模施工工藝和質(zhì)量措施 524、樓梯模板施工工藝 535、梁柱節(jié)點設(shè)計 546、早拆模板體系施工 547、模板安裝要求 558、模板檢驗 569、模板拆除 5610、安全要求 5611、質(zhì)量標準 5712、模板工程質(zhì)量控制 5913、模板工程質(zhì)量控制程序圖 62第一節(jié)：模板工程計算書一、200厚剪力墻計算書墻模板的計算參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2012)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)《建筑施工手冊》，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取較小值17.031kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=9.60×104/1.88×104=5.1N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=5.1N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=1888.6N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1888.6/(2×500×15.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.378N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--計算跨度(次楞間距):l=300mm；E--面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105)=0.553mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.553mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6×2=85.334cm3；I=4×8×8×8/12×2=341.334cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02=1.60×105N·mm；次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=8.53×104mm3；f--次楞的抗彎強度設(shè)計值；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值：σ=1.60×105/8.53×104=1.9N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.9N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.378×500.0=944.3N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--次楞計算最大剪力(N)：V=944.3N；b--次楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=80.0mm；fv--次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×944.3/(2×40.0×80.0×2)=0.221N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.221N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.03×0.30=5.11kN/m；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E--次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=3.41×106mm4；次楞的最大撓度計算值:ν=0.677×10.22/2×5004/(100×9000×3.41×106)=0.07mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.07mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.493×2=8.986cm3；I=10.783×2=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載:P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×2×0.3×0.5＝3.486kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；強度驗算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2)M--主楞的最大彎矩(N·mm)；M=2.82×105N·mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=8.99×103mm3；f--主楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值:σ=2.82×105/8.99×103=31.4N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值σ=31.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--主楞計算最大剪力(N)：V=2561.5N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=848.23mm2；fv--主楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=2×2561.5/848.230=6.040N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=6.04N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值:ν=0.312mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.312mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；穿墻螺栓有效面積:A=76mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=4.65kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.652kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！二、200*700梁模板計算書高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2012、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2012)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:KL20。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：50mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(700-120)/(4-1)=193.33mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(700-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(700-120)/(4-1)]2=5.23×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(700-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(700-120)/(4-1)]/1000=2.927kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.23×104/3.33×104=1.6N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=1.6N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=10.709N/mm；l--計算跨度:l=[(700-120)/(4-1)]=193.33mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×10.709×[(700-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.051mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(700-120)/(4-1)]/250=0.773mm；面板的最大撓度計算值ν=0.051mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.773mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.927/0.500=5.854kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4×8×8/6=42.67cm3；I=1×4×8×8×8/12=170.67cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.146kN·m，最大支座反力R=3.220kN，最大變形ν=0.164mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.46×105/4.27×104=3.4N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.164mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.22kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.730kN·m，最大支座反力R=9.273kN，最大變形ν=0.633mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=7.30×105/1.28×105=5.7N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=5.7N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.633mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=280/400=0.7mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.633mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.7mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=500×20×20/6=3.33×104mm3；I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×0.50=10.890kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=10.890+2.800=13.690kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×13.69×2002=6.84×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×13.69×0.2=1.369kNσ=Mmax/W=6.84×104/3.33×104=2.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.075kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×10.89×2004/(384×6000×3.33×105)=0.113mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.113mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.369/0.5=2.738kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.738×0.52=0.068kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.068×106/42666.7=1.6N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值1.6N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×2.738×0.5=0.821kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×0.821×1000/(2×40×80)=0.385N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.385N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×2.738×5004/(100×9000×170.667×104)=0.075mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大撓度計算值ν=0.075mm小于方木的最大允許撓度[ν]=2mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.369kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.700-0.120)×0.300=0.834kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.203kN；最大彎矩Mmax=0.881kN·m；最大撓度計算值Vmax=1.951mm；最大應(yīng)力σ=0.881×106/8980=98.1N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計算值98.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=2.203kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×5.1=0.79kN；N=2.203+0.79=2.993kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=2993.092/(0.205×424)=34.4N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=34.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！九、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。三、120厚現(xiàn)澆板模板計算書高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2012、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2012)等規(guī)范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.68；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底鋼管的間隔距離(mm):200.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3；4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×2002=30080N·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=M/W=30080/37500=0.802N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為0.802N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.35×2004/(100×9500×28.125×104)=0.014mm；面板最大允許撓度[ν]=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計算值0.014mm小于面板的最大允許撓度0.8mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩w=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm41.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.12+0.35×0.2=0.67kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1=1.2×q1=1.2×0.67=0.804kN/m；活荷載：q2=1.4×0.9=1.26kN/m；最大彎矩Mmax=(0.1×0.804+0.117×1.26)×12=0.228kN.M；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×0.804+1.2×1.26)×1=2.396kN；鋼管的最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.228×106/4490=50.739N/mm2；鋼管的抗壓強度設(shè)計值[f]=205.0N/mm2；縱向鋼最大應(yīng)力計算值為50.739N/mm2小于縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:νmax=0.677q1l4/(100EI)靜荷載q1=0.67kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度ν=0.677×0.67×10004/(100×206000×10.78×104)=0.204mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管):Ф48×3；W=4.49cm3；I=10.78cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝1.504kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.722kN·m；最大變形Vmax=2.272mm；最大支座力Qmax=8.242kN；最大應(yīng)力σ=722010.231/4490=160.804N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值160.804N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為2.272mm小于1000/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.68=0.786kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.136kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2NG+1.4NQ=11.263kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=11.263kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；按下式計算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；l0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=11263.334/（0.537×424）=49.468N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=49.468N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.006×(1.5+0.1×2)=1.996m；k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.006；Lo/i=1995.803/15.9=126；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=11263.334/（0.417×424）=63.704N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=63.704N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》。七、立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=11.263/0.25=45.053kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=11.263kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=45.053≤fg=120kpa。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第二節(jié)：模板工程施工方案一、工程概況錦繡·山河1#、2#、3#、5#、6#樓及會所工程是由湖北益鵬置業(yè)有限公司投資興建，湖北中江建筑設(shè)計院有限公司設(shè)計，湖北地礦建設(shè)勘察有限公司負責(zé)巖土勘探。該工程位于臨江一路與人民路交匯處?？偨ㄖ娣e：127468.44㎡;建筑層數(shù)：1#、2#、3#、5#、6#樓地下一層，地上23層，會所2層；建筑高度為：78.1m。本工程最大截面構(gòu)件分別為：剪力墻200mm厚，梁200mm*700mm，板120mm厚,本方案只針對5.8米高模加進行設(shè)計計算。二、材料選用1、木材的選擇要符合《GB50206-2012》規(guī)范中的能承重選材的標準，材質(zhì)不應(yīng)低于Ⅲ等材。不使用脆性、受潮、易變形、易開裂的木材，材質(zhì)不得有腐朽、折裂。2、為保證本工程工期及質(zhì)量要求，工程中所用模板均采用15mm厚的膠合板。支撐時背面用40×80木枋加肋。增以鋼管、扣件、螺桿等綜合應(yīng)用的支撐體系；總之以施工生產(chǎn)的需要為前提，合理、科學(xué)為原則，嚴慎的采選模板支撐用材。三、技術(shù)準備項目部已經(jīng)組織施工組、木工專業(yè)技術(shù)人員和與生產(chǎn)、技術(shù)相關(guān)的所有人士熟悉圖紙，認真學(xué)習(xí)掌握了施工圖內(nèi)容、要求和特點。對疑難問題，已經(jīng)通過圖紙會審等途經(jīng)解決。某些節(jié)點，施工技術(shù)和施工方法也與建設(shè)方、監(jiān)理方、設(shè)計方等取得了共識，并對以后可能發(fā)現(xiàn)的新問題，如何及時迅速解決，通過溝通創(chuàng)造了較好的條件。對建筑物各部位的截面尺寸、標高、如何制定模板等都有比較成熟的構(gòu)思。模板的計算見前計算書，所有的支設(shè)按計算書數(shù)據(jù)進行，如有個別特殊情況再補充計算，確保支架及模板的穩(wěn)定。四、梁、板、墻、樓梯等模板的支設(shè)工藝1、柱模施工工藝和質(zhì)量措施(1)支模前，必須認真清理好底部的廢渣和雜物。(2)支模前，模板板面必須清理干凈，認真涂刷脫模劑（注意：禁止使用廢機油做脫模劑）而且，不得玷污鋼筋。(3)支模前，必須先校正鋼筋位置，以防鋼筋偏移，造成結(jié)構(gòu)偏斜。(4)在底板或樓板上彈出墻、柱縱橫軸線和墻、柱四周邊線，并且將柱位置兜方找中。(5)彈出支模的位置線，以控制和檢查支模質(zhì)量。(6)為防止柱模下口跑漿，發(fā)生爛根現(xiàn)象和控制支模高度，做法如下：在底板及樓板混凝土釘上2cm厚50mm寬與墻、柱同長的木板做成柱底模。木底模里口、上口和底口必須經(jīng)過刨平刨直處理，柱模才可以安放在上面。且在澆混凝土之前將木底模與底板（樓板）之間的縫隙用砂漿或海綿條或其它可靠措施等堵嚴。(7)柱模支好后，加底模頂撐和中上部加拉撐，以保證結(jié)構(gòu)截面尺寸的準確性。(8)柱模板施工完畢后，必須經(jīng)檢查驗收合格后方可進行下道工序。2、墻模施工工藝和質(zhì)量措施模板安裝前把板面清理干凈，脫膜劑涂抹均勻，不得漏刷。鋼筋就位后，將電線管、電線盒等與鋼筋網(wǎng)片固定，門洞口模支好后，內(nèi)用木枋支撐，門洞模板與大模板接觸處要粘貼海綿條或其它可靠措施。安裝工序：放線—做砂漿找平層—安放角?！惭b穿墻螺栓—安裝外模—調(diào)整模板垂直度—固定—混凝土澆筑—拆模、清理—下段施工。在常溫下墻體混凝土拆模強度必須達到1MPa。模板拆除順序與模板安裝順序剛好相反：先拆下穿墻螺栓，再松斜支撐調(diào)節(jié)螺栓，使模板完全脫離混凝土墻面（局部有吸附或粘結(jié)時，可在模板下口撬模點用撬棍撬動，不得在墻上口晃動或用大錘砸模板），拆下的穿墻螺栓、墊片、螺帽清理后放入工具箱內(nèi)，以備周轉(zhuǎn)使用。陰角模拆除：陰角模兩側(cè)都是混凝土墻面，吸附力較大，拆除時在用撬棍撬動角模下口，使角模脫出，不得因拆除困難而用大錘砸，造成破壞，影響后續(xù)施工。角模拆除后，突出墻面的混凝土線條應(yīng)及時磨平。模板起吊前必須認真檢查穿墻螺栓是否已全部拆完，有無鉤、掛、兜、絆的地方，并清除模板及平臺上的雜物，檢查吊環(huán)是否安放牢固無誤，待垂直、慢速確認無障礙后方可提升吊走，同時注意不得碰撞墻體。墻模板落地或周轉(zhuǎn)至另一工作面上時，必須一次安放穩(wěn)固，傾斜度要符合75~80度自穩(wěn)定角的要求。注意事項①混凝土澆筑時對模板的側(cè)壓力較大，施工中分層澆筑，速度不宜超過2.5m/小時。②拆模時砼強度遵照GB50204-2011的規(guī)定，不得提前松動穿墻螺栓。根據(jù)現(xiàn)場的氣溫條件控制在砼強度達到1MPa以上方可拆模，但強度也不宜過高，否則模板不易拆除。③模板堆放時向后傾斜15~20度，不得將模板堆放在施工層上，以防模板在風(fēng)荷載作用下傾覆。堆放場地要平整，不得堆放在松土及坑洼不平處。3、梁板模施工工藝和質(zhì)量措施(1)梁板施工；梁側(cè)模包底模，板模壓梁側(cè)模方法。(2)在支撐鋼管上測出主梁標高控制線，在下層混凝土面上彈出主梁的中心線或軸線和位置線。(3)按規(guī)范要求支搭梁底鋼管腳手架。(4)從邊跨一側(cè)開始安裝，先安第一排立桿，上好連接橫桿，再安第二排立桿，二者之間用橫桿連接好，依次逐排安裝。(5)按設(shè)計標高調(diào)整支撐頭的標高，然后安裝梁底模板，并要拉線找直，此時，應(yīng)按前述要求，進行梁底板起拱，注意起拱應(yīng)在支模開始時進行，而后將側(cè)模和底模連成整體。在預(yù)留起拱量時，要迭加上地基下沉、支撐間隙閉合因素，使梁在拆模后起拱量符合規(guī)范要求。(6)梁區(qū)中現(xiàn)澆樓板的起拱，除按設(shè)計要求起拱外，還應(yīng)將整塊樓板的支模高度上提5mm，確?；炷翝仓髽前搴穸群蛽隙葷M足規(guī)范要求。(7)梁底支撐間距應(yīng)能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形。(8)支模時梁底應(yīng)起拱，要求同前。(9)梁斜撐搭設(shè)須牢固，且與水平夾角不得大于60°,使斜撐起作用。(10)跨度≤8m梁、板底模拆除須在混凝土強度達到75％時才可以拆除，懸臂構(gòu)件和≥8M梁、板底拆除須在混凝土強度達到100％時才可以拆除,具體時間由項目技術(shù)部門提供，并認真填寫《拆模申請表》。(11)如局部采用模板和木板支模時，在梁模與柱模連接處，應(yīng)考慮模板吸水后膨脹的影響，其下料尺寸一般應(yīng)略微縮短些，使混凝土澆筑后不致嵌入混凝土內(nèi)。(12)要注意梁模與柱模的接口處理、主梁樓板與次梁模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接口處的處理，謹防在這些部位發(fā)生漏漿或構(gòu)件尺寸偏差等現(xiàn)象。(13)當采用木模板和膠合板時，要用木枋進行轉(zhuǎn)接。(14)綁扎梁鋼筋，經(jīng)檢查合格，并清除雜物后安裝側(cè)模板。(15)用￠48*3.0鋼管連接并夾緊梁側(cè)模板，位置及間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞之后安裝拉桿（模板為豎拼時的做法）。(16)調(diào)節(jié)樓板支撐的可調(diào)支撐頭，將大擱柵找平。(17)按樓板尺寸，鋪設(shè)樓板模板，從一側(cè)開始鋪設(shè)模板，盡可能選用整張的，并且是經(jīng)包邊角處理的模板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周轉(zhuǎn)使用。(18)模板鋪設(shè)完畢，應(yīng)用水平儀測量模板標高，進行校正。(19)標高校正完后，支撐系統(tǒng)加設(shè)剪刀撐，并加設(shè)二道縱橫水平向拉桿，以保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。(20)支撐搭設(shè)時，盡量保證上下層支撐在同一垂直線上。4、樓梯模板施工工藝模板采用15mm厚的木膠合板及40mm×80mm的木枋現(xiàn)場放樣后配制。踏步模板用15mm厚的木膠合板和40mm*800mm木枋預(yù)制成型木模，而樓梯側(cè)模用木枋及若干與踏步幾何尺寸相同的三角形木板拼制。由于澆混凝土?xí)r將產(chǎn)生頂部模板升力，因此，在施工時采用整體封閉體系，踏步頂板與底板用螺栓拉結(jié)，使其變形得到控制，螺栓套管采用Ф16PVC管。5、梁柱節(jié)點設(shè)計在工程結(jié)構(gòu)施工中，框架結(jié)構(gòu)梁柱接頭如果處理不好，容易產(chǎn)生混凝土外觀的蜂窩麻面以及梁柱的不規(guī)則形狀。為了避免以上情況發(fā)生，對梁柱接頭模板采取如下措施：（1）、梁柱接頭模板由專人進行制作，利用計算機進行放樣，以保證梁柱接頭模板的尺寸準確性。梁柱接頭模板與梁模板一次支設(shè)，以確保梁柱接頭的方正。（2）、采用四塊模板配制的帶梁豁的柱模板組合制成定型模板，公母扣模。面板采用模板，背肋采用40×80mm木枋，木枋與模板的接觸面必須過刨。根據(jù)梁的尺寸在模板上留出梁豁，豁口周邊加40×80mm木枋，木枋必須雙面過刨。在木枋與模板組成的平面上加一塊200mm寬模板，模板一邊必須與梁豁模板內(nèi)側(cè)對齊，且必須與背肋木枋固定牢固。梁豁以下的柱模長度不應(yīng)小于100mm長。（3）、在柱子混凝土澆筑時，混凝土的標高控制在梁底標高處，四片帶梁豁的柱模板四面抱柱支設(shè)，支模前在柱頂側(cè)面交圈粘貼10mm厚海綿條或其它可靠措施或雙面膠；公母扣模時，母模模板側(cè)面粘貼10mm厚海綿條或其它可靠措施或雙面膠，防止漏漿；在梁豁下，用柱箍將柱模四面抱死。6、早拆模板體系施工(1)梁面放線后，先立樓面支架后豎梁支撐。(2)支架安裝：地面放線后，確定立桿位置，并使上下層支撐豎向位置一致。在相應(yīng)位置放上調(diào)底托，插上立桿先支2根，并用一橫桿聯(lián)系兩立桿，再立第三根立桿和聯(lián)系桿，以此為基礎(chǔ)擴大成整跨的支撐。(3)梁支撐安裝：用一根帶可調(diào)底托的腳手鋼管作橫桿，頂在梁端的墻或柱上，支設(shè)梁底支撐并用扣件與上述橫桿連結(jié)，再用一根短橫桿將梁支撐與柱支撐架聯(lián)系，形成穩(wěn)定支架。(4)模板安裝：安裝梁模時，在梁支模立桿插上可調(diào)雙翼柱頭，在柱頭的板擱置2根40mm×80mm木枋，上鋪小橫桿，安裝梁底模板和側(cè)模板，柱頭的上翼板穿過木枋和小橫桿的間隙。梁跨度≥6M（懸挑梁跨度≥2M）時模板應(yīng)起拱L/500，板跨度≥4M時，模板應(yīng)起拱L/400。柱模板組裝前要復(fù)核平整度、垂直度，縱橫位置要線控制。軸線、斷面尺寸、標高等一定要準確，并派專人負責(zé)復(fù)核。模板組裝根據(jù)模板排列圖依次對號入座，就位后用U型活動卡固定，然后安裝圍欄板夾緊，梁柱的截面尺寸以縮小5MM為宜。梁、板模板一次支撐完成，梁底模鋪排時從梁兩端退向中間，使嵌木被安排在梁中，以克服梁柱節(jié)點縮頸的質(zhì)量通病。結(jié)構(gòu)柱與磚墻之間按規(guī)范及設(shè)計要求設(shè)置拉結(jié)筋，方法（1）：在柱鋼筋綁扎后，在墻位置處每隔630MM（二層加氣混凝土塊高度）放置2Ф6，L=1000MM或留短筋后焊接，根據(jù)樓層的高度磚模數(shù)確定拉結(jié)筋的間距，予埋件一面與模板相貼，待砼澆好后把插鐵鑿出；方法（2）主體結(jié)構(gòu)時不考慮拉結(jié)筋，在砌墻時再按要求植筋，此方法的特點是位置準確，對模板的損壞小，不影響主體進度。凸出墻面的線腳等必須從下一層引上，水平拉通線制模，要求做到結(jié)構(gòu)上下，左右均在一直線上，保證裝飾質(zhì)量。樓層平臺模板支撐立桿間距按前計算書，每隔一定間距設(shè)剪刀撐，使整個支撐系統(tǒng)具有足夠的強度，剛度和穩(wěn)定性,擱柵采用40×80MM木枋，模板拼縫要嚴密，防止漏漿。7、模板安裝要求模板必須具有足夠的強度、剛度及穩(wěn)定性，以確保在澆筑混凝土過程中不發(fā)生松動變形，確保混凝土澆筑質(zhì)量，做到面光內(nèi)實，棱角方正垂直，尺寸準確。組裝的模板必須符合模板施工計算書的要求。各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現(xiàn)象。模板拼縫嚴密。各種預(yù)埋件、預(yù)留孔洞位置要準確，固定要牢固。模板塊的木膠合板面邊緣孔眼，均應(yīng)涂刷防水涂料，使用前認真涂刷隔離劑。嚴格控制施工荷載，上料要分散，不要集中。臨時用的爬梯、腳手板，均應(yīng)支掛牢靠。樓層邊緣要設(shè)護身欄和安全網(wǎng)，以保施工安全。在支設(shè)的模板上電氣焊時，應(yīng)在模板板面鋪放石棉布和阻燃物質(zhì)，周邊準備好滅火器，焊接后應(yīng)及時將模板澆水降溫。8、模板檢驗?zāi)０逯гO(shè)完畢后，要檢查模板加固是否牢靠、并用檢測工具檢查其垂直度和平整度，在自檢合格的基礎(chǔ)上報請業(yè)主、監(jiān)理公司進行驗收，檢驗合格后，才可以進行砼的施工。9、模板拆除（1）要嚴格建立模板的拆除申請、批準制度，防止為趕進度而盲目拆模。（2）對豎向結(jié)構(gòu)，在其混凝土澆筑48小時后，待其自身強度能保證構(gòu)件自身不缺棱掉角時，方可拆模。防水混凝土模板須7~14d后才能拆除，或采用其它方法控制干縮裂縫。（3）梁板等水平結(jié)構(gòu)早拆模板部位的拆模時間，應(yīng)通過同條件養(yǎng)護的混凝土試件強度實驗結(jié)果結(jié)合結(jié)構(gòu)尺寸和支撐間距進行驗算來確定，一般梁底模拆除時，砼強度要達到設(shè)計值70%以上，跨度大于8m的梁混凝土應(yīng)達到設(shè)計值的100%，懸挑構(gòu)件須待上部結(jié)構(gòu)完工且砼達