普通模板工程專項施工方案

延江新材料(X2015G04-G地塊)普通模板工程專項施工方案普通模板工程專項施工方案中建六局第三建筑工程有限公司二○一七年十月十八日 1 1(二)模板工程概況 1 4 6 6(二)材料計劃 7(三)設備計劃 9四、施工工藝技術 (二)工藝流程 (三)施工方法 2.混凝土施工 (四)檢查驗收 五、施工安全保證措施 (二)技術措施 (三)應急預案 (四)監(jiān)測監(jiān)控 (二)特種作業(yè)人員 4 45 (五)地下室180MM厚板滿堂樓板支架計算書 (九)上部樓層550×900梁模板支架 普通模板工程專項施工方案(一)項目概況設計單位：中元(廈門)工程設計研究院有限公司(二)模板工程概況構件驗算尺寸代表構件柱850×850、850×900、900地下室板地下室梁上部樓層板上部樓層梁400×850、400×900、400450×700、450×750、450×8理的通知(征求稿)>意見的通知》;廈建工[2009]30號《廈門市建設工程施工現(xiàn)場防火安全管理暫行規(guī)定的通《現(xiàn)澆鋼筋混凝土(屋面)板及砌筑墻體的設計與施工技術規(guī)程》中元(廈門)工程設計研究院有限公司設計的延江新材料(X2015G04-G地塊)施工圖紙我公司編制的延江新材料(X2015G04-G地塊)施工組織設計中國建筑科學研究院PKPM施工安全計算軟件(20170516通版)三、施工計劃(一)施工進度計劃本工程地下室計劃用20日歷天完成地下室頂板模板工程施工及混凝土澆筑；上部主體計劃用10日歷天完成一個樓層的模板工程施工及混凝土澆筑。工(二)材料計劃1.模板及支撐架的材料選擇(1)模板：采用915mm×1830mm×18mm(厚)膠合板。(5)墊板：選用長度不少于2跨、寬度≥200mm、厚度50mm的通長木墊度100mm、高度60mm,頂托螺桿長度為600mm,螺桿外徑不小于36mm;螺盤(7)對拉螺栓：選用M12的普通對拉螺栓?！?00mm)伸出鋼管頂部不得大于200mm,安裝時應保證上下同心，螺桿外徑序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量進場計劃1模板(膠合板)分批進場2鋼管中48.3×3.6t分批進場3扣件厚度3.6mm個分批進場4頂托U型可調(diào)頂托個分批進場5方木分批進場6方鋼50×50×3.5t分批進場7墊板m分批進場(三)設備計劃序號材料名稱單位數(shù)量進場計劃1單面壓刨臺2一次性進場2臺式平刨臺2一次性進場3臺式電鋸2一次性進場4手提式電鉆把8一次性進場5電焊機臺1一次性進場6扭力扳手把現(xiàn)場常備7水平儀臺1現(xiàn)場常備8經(jīng)緯儀臺1現(xiàn)場常備9混凝土地泵臺1隨進度進場泵管系統(tǒng)套1隨進度進場混凝土罐車臺8隨進度進場振搗棒根3現(xiàn)場常備平板振動器臺1現(xiàn)場常備坍落度筒套1現(xiàn)場常備(一)技術參數(shù)5.水平拉桿：為保證支架的整體安全穩(wěn)定，水平加固桿首步步距不超過3m(現(xiàn)場實際按每隔2步架高)與建筑結構設置一個固結點，加強模板的整體8.支撐系統(tǒng)構造設計做法一覽表構件名稱截面尺寸層高頂托道數(shù)橫距(mm))步距對拉螺栓道數(shù)縱距柱柱箍間距無穿墻對拉螺栓短邊無對拉螺栓長邊1道對拉螺栓短邊1道對拉螺栓長邊1道對拉螺栓短邊無對拉螺栓長邊2道對拉螺栓短邊1道對拉螺栓長邊2道對拉螺栓短邊2道對拉螺栓長邊2道對拉螺栓地下室板地下室梁2道2道1道3道1道2道上部樓層板上部樓層梁2道2道3道2道(二)工藝流程混凝土保養(yǎng)，達到75%混凝土設計強度》(三)施工方法1.支撐架搭設(1)安裝順序(2)支撐系統(tǒng)安裝接頭在水平方向的錯開距離大于500mm,各接頭中心至近主節(jié)點的距離不宜大于跨段的1/3。同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm;各⑨扣件的擰緊力矩應控制在45～60N·m,檢查時形成書面記錄，監(jiān)理單位外觀抽檢數(shù)量不得低于搭設用量的30%,發(fā)現(xiàn)質量不符合標準、情況嚴重的，樣進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料(由監(jiān)理單位見證取樣)送法定專業(yè)檢測機構進行檢測。對梁底扣件應進行100%檢查。(3)模板安裝擴展的澆筑方式?；炷亮旱臐仓繉雍穸炔坏么笥?00mm。先澆筑墻柱混凝(1)準備工作(2)混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑由低處向高處澆搗，混凝土③使用中30或中50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序取50cm;中30棒應為40.5cm,取40cm),振搗上一層時插入下一層混凝土5cm④梁分層(厚度為400mm)澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起相反。當澆筑至梁截面的3/4高時，應加強對支頂變形的監(jiān)控。⑤梁側及梁底部位要用中30或中50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸(3)泵管及布料機加固措施支架。(4)混凝土養(yǎng)護(5)試塊制作(6)質量要求3.支頂、模板的拆除達到規(guī)定的強度并呈報監(jiān)理公司經(jīng)監(jiān)理工程師同意辦理書面手續(xù)并確認不再需(5)嚴格控制模板及其支架拆除的順序。側模拆除時的混凝土應能保證其(6)拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設(7)拆除腳手架支撐前，應清除模板支撐上存留的零星物件等雜物。拆除(8)拆除模板和支頂時，先將腳手架可調(diào)頂托松下，用鋼釬撬動模板，使(9)腳手架支撐的拆除應在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及(10)模板的清理維修、存放點要高出周圍地面150mm,防止下雨時受潮。(四)檢查驗收1.模板支撐系統(tǒng)的結構材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測，并留存(1)應對進場的承重桿件、連接件等材料的產(chǎn)品合格證、生產(chǎn)許可證、檢(2)對承重桿件的外觀抽檢數(shù)量不得低于搭設用量的30%,發(fā)現(xiàn)質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料 (3)應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量應符合《建筑施工扣件查?？奂臄Q緊扭力矩硬控制在45～60N·m,按隨機分布原則進行，對扣件數(shù)量的10%進行抽檢，不合格率超過抽檢數(shù)量10%的應全面檢查，至合格止。施工單位項目技術負責人及項目總監(jiān)理工程師簽字后，方可進入后續(xù)工序的施3.模板支撐系統(tǒng)拆除前，項目技術負責人、項目總監(jiān)應核查混凝土同條件(一)組織保障1.項目部應急救援小組成員名單及聯(lián)系電話：項目經(jīng)理邱曉春項目技術負責人施工員施工員質量員武春賀安全員蔣光見安全員于發(fā)增機械員李青正試驗員紀桂英材料員高炳建水電施工員打墻興恒大酒店西爐庵墻山國小學趙厝小學印斗山新華都馬期安大道西村安全員職責：對搶救出的傷員，視情況采取急救外置措施，盡快送醫(yī)院搶救。3.應急救援小組主要任務(二)技術措施(2)地基是否積水，底座是否松動；(3)鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現(xiàn)象；(4)安全防護措施是否符合規(guī)范要求。(三)應急預案1.重大危險源辨識分數(shù)值識別內(nèi)容LECD風險等級物體打擊6373機械傷害3331高處墜落162架體坍塌63觸電3371火災1622.應急救援裝備序號物品名稱單位數(shù)量存放地點保管人1急救箱個1項目部安全員2止血紗布扎2項目部安全員3碘酒瓶1項目部安全員4消炎藥瓶1項目部安全員5創(chuàng)可貼包項目部安全員6云南白藥瓶2項目部安全員7紅花油瓶1項目部安全員8擔架付2項目部安全員9應急燈具盞5倉庫材料員滅火器個現(xiàn)場配備現(xiàn)場常備消防水源個1現(xiàn)場配備現(xiàn)場常備消防水帶卷2倉庫材料員絕緣手套副倉庫材料員絕緣鞋雙倉庫材料員絕緣棒根3倉庫材料員安全帽頂個人配備材料員安全帶條個人配備材料員切割機臺2倉庫材料員鋼筋鉗把5倉庫材料員皮卡車部1駐工地材料員備注(1)應急救援小組和預案確定后，施工單位安全指揮部組長組織所有應急(2)組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據(jù)評價結4.應急響應程序5.應急救援措施(1)物體打擊急救措施(2)機械傷害急救措施(3)高處墜落急救措施狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20°,盡快送醫(yī)a.遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥上肢出血結扎在上臂以上1/2處(靠近心臟位置),下肢出血結扎在大腿上1/3處(4)坍塌事故急救措施⑤項目部應急小組應迅速判斷事故發(fā)展狀態(tài)和現(xiàn)場情況，采取正確方法施(5)觸電事故急救措施a.斷開電源開頭；b.使用絕緣物(如干燥的竹枝、木枝)隔離或挑開電源或帶電體；a.口對口、口對鼻人工呼吸法(停止呼吸者):木板、干燥的泥地等)的地方。b.胸外心臟擠壓法(心臟跳動停止者):分鐘擠壓60次為宜擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿c.如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法(6)火災事故急救措施及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物(四)監(jiān)測監(jiān)控2.模板日常檢查，巡查重點部位：(2)地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；(3)連接扣件是否松動；(4)架體是否有不均勻的沉降、垂直度；(5)施工過程中是否有超載現(xiàn)象；(6)安全防護措施是否符合規(guī)范要求；(7)支架與桿件是否有變形的現(xiàn)象。3.支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4.監(jiān)測措施土澆筑前在大梁底部的兩端及中間各設兩根吊垂線(兩側),從大梁底一直吊到立桿支承底板(基礎),吊垂尖離地控制在20mm以內(nèi)并做好記錄，在吊垂尖正5.監(jiān)測點布設每個監(jiān)測剖面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監(jiān)測點、3個支架6.監(jiān)測頻率行調(diào)整。監(jiān)測時間應控制在支撐系統(tǒng)使用時間至砼終凝后至少達到設計強度的序號搭設允許偏差變形預警值檢查工具1//2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m//3立桿垂直度全高經(jīng)緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內(nèi)相對值≤H/600吊線和卷尺5支架沉降觀測水準儀6支架水平位移/經(jīng)緯儀及鋼板尺(一)項目管理人員砼砼班組機械員模板班組質量員材料員施工員安全員(二)特種作業(yè)人員序號工種工人數(shù)量備注1架子班組20人負責立桿、掃地桿、水平桿、剪刀撐、U2模板班組30人3鋼筋制作班組10人4鋼筋安裝班組20人5泥水班組8人6機械工10人7測量工2人負責梁側邊線、鋼管立桿位置線、標高的引測。8電工2人9雜工4個負責混凝土澆筑前板面垃圾清理及混凝土澆筑后的澆水養(yǎng)護。(一)600×600柱模板支撐計算書柱模板支撐計算書柱模板的截面高度H=600mm,柱模板的計算高度L=5600mm,柱箍間距計算跨度d=300mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.0mm。柱模板豎楞截面寬度50mm,高度100mm。B方向豎楞3根，H方向豎楞3根。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取T——混凝土的入模溫度，取30.000℃;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=63.750kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：考慮結構的重要性系數(shù)0.90,倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下A面板計算簡圖f=M/W<[f四、豎楞木方的計算AB抗彎計算強度f=M/W=0.180×10?/8333最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：抗剪強度計算滿足要求!最大變形v=0.677ql?/100EI=0.677×15.778×300.04/(100×9000.00×豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨傳遞力。A支撐鋼管計算簡圖AN<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2);P=(1.2×57.38+1.40×2.70)×0.275×0.300=5.99kNA支撐鋼管計算簡圖變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：A?B支撐鋼管變形計算受力圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到抗彎計算強度f=M/W=1.752×10?/8985.9=194.97N/mm2N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.992大斷面柱模板支撐計算滿足要求!(二)800×800柱模板支撐計算書柱模板支撐計算書柱模板的截面寬度B=800mm,B方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度L=5600mm,t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取T——混凝土的入模溫度，取30.000℃;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=63.750kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：考慮結構的重要性系數(shù)0.90,倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下A面板計算簡圖f=M/W<[f四、豎楞木方的計算AB抗彎計算強度f=M/W=0.163×10?/8333最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：抗剪強度計算滿足要求!最大變形v=0.677ql?/100EI=0.677×14.344×300.04/(100×9000.00×豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨傳遞力。A支撐鋼管計算簡圖變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：2.15kN2.15kN4.30kN4.30A支撐鋼管變形計算受力圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大變形vma=0.112mm六、B方向對拉螺栓的計算N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2);f對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.378B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:P=(1.2×57.38+1.40×2.70)×0.250×0.300=5.45kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。A支撐鋼管計算簡圖變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：2.15kN4.30kN4.30kN支撐鋼管變形計算受力圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到抗彎計算強度f=M/W=0.651×10?/8985.9=72.45N/mm2N<[N]=fAA——對拉螺栓有效面積(mm);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;(三)750×1100柱模板支撐計算書柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=750mm,B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1100mm,H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度L=5600mm,柱箍間距計算跨度d=300mm。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=y,Ht——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取T——混凝土的入模溫度，取30.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.600m;β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=63.750kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：考慮結構的重要性系數(shù)0.90,倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下A面板計算簡圖荷載計算值q=1.2×57.375×0.300+1.40×2.700×0.300=21.789kN/m截面慣性矩I=14.58cm?;M——面板的最大彎距(N.mm);W——面板的凈截面抵抗矩；因——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×17.213+1.40×0.810)×0.263×0.263=0.150kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.150×1000×1000/16200=9.268N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!其中最大剪力Q=0.600×(1.20×17.213+1.40×0.810)×0.263=3.432kN面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!算如下AB豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.263m。荷載計算值q=1.2×57.375×0.263+1.40×2.700×0.263=19.065kN/m均布荷載q=P/l=5.720/0.300=19.065kN/m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.300×19.065=3.432kN截面力學參數(shù)為P=(1.2×57.38+1.40×2.70)×0.233×0.300=5.08kN2.54kN2.54kN5.08kNAA最大變形vmax=0.091mm最大支座力Qmax=11.684kN抗彎計算強度f=M/W=0.581×106/8985.9=64.66N/mm2六、B方向對拉螺栓的計算N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.684七、H方向柱1箍的計算1豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨傳遞力。支撐鋼管計算簡圖變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：?BA?B支撐鋼管變形計算受力圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大支座力Qmax=9.363kN抗彎計算強度f=M/W=0.398×10?/8985.9=44.29N/mm2八、H方向對拉螺栓的計算N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;對拉螺栓有效直徑(mm):10對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.363大斷面柱模板支撐計算滿足要求!(四)1000×1000柱模板支撐計算書強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=y,Ht——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取T——混凝土的入模溫度，取30.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.600m;β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=63.750kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：考慮結構的重要性系數(shù)0.90,倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下BAB面板計算簡圖荷載計算值q=1.2×57.375×0.300+1.40×2.700×0.300=21.789kN/m截面慣性矩I=14.58cm?;M——面板的最大彎距(N.mm);W——面板的凈截面抵抗矩；因——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×17.213+1.40×0.810)×0.237×0.237=0.123kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.123×1000×1000/16200=7.587N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!其中最大剪力Q=0.600×(1.20×17.213+1.40×0.810)×0.237=3.105kN面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下AB豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.237m。荷載計算值q=1.2×57.375×0.237+1.40×2.700×0.237=17.250kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載q=P/l=5.175/0.300=17.250kN/m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.300×17.250=3.105kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.300×17.250=5.692kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:P=(1.2×57.38+1.40×2.70)×0.237柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨傳遞力。A△變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：2.04kN4.09kN4.09kN4.09kNA經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大變形vmax=0.087mm抗彎計算強度f=M/W=0.335×10?/8985.9=37.28N/mm2六、B方向對拉螺栓的計算N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;對拉螺栓的直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:集中荷載P取次龍骨傳遞力。A支撐鋼管計算簡圖變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：2.04kN4.09kN4.09A△支撐鋼管變形計算受力圖八、H方向對拉螺栓的計算N<[N]=fA(五)地下室180mm厚板滿堂樓板支架計算書設計規(guī)范：《建筑施工模板安全技術規(guī)范》板底支撐參數(shù)板底支撐形式：托梁支撐次龍骨間隔距離(mm):300腳手架參數(shù)面板計算寬度(m):1.2荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.30施工人員及設備荷載標準值(kN/m2):4.00立桿的縱距b=1.10m,立桿的橫距l(xiāng)=1.10m,立桿的步距h=1.80m。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元一、模板面板計算W——面板的凈截面抵抗矩；經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.101×1000×1000/59400=1.707N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值q=0.9×(25.100×0.180×1.200+0.300×面板的計算跨度1=300.000mm經(jīng)計算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.203×0.300×經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.234×1000×1000/59400=3.939N/mm2二、模板支撐龍骨的計算2.龍骨的計算最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.07×1.10×1.最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.100×3.073=2.02最大支座力N=1.1ql=1.1×1.100×3.073=3.718kN截面抵抗矩W=8.34cm3;撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，考慮荷載重要性系數(shù)0.9,集中荷載P=0.9×2.5kN經(jīng)計算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.100+0.080×1.561×1.100×托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=3.718kN均布荷載取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁計算簡圖托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：AB截面抵抗矩W=14.98cm3;截面慣性矩I=37.44cm?;抗彎計算強度f=M/W=1.521×10°/1.05/14975.7=96.73N/mm2最大變形v=0.664mm四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)NG?=0.138×5.420=0.750kNNG?=25.100×0.180×1.100×1.100=5.467kNNo=0.9×(4.000+0.000)×N=1.20Ng+1.40N?五、立桿的穩(wěn)定性計算W=u?×u,×w?=0.500×1.000×0.1考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!(六)地下室450×800梁模板支架計算書梁兩側的樓板計算長度(m):0.50模板與木塊自重(kN/m2):0.30混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.50梁截面B×D=450mm×800mm,立桿的縱距(跨度方向)1=1.10m,立桿的步距鋼管慣性矩計算采用I=π(D?-a)/64,抵抗距計算采用W=π(D?-d)/32D。一、模板面板計算q?=0.300×1.100×(2×0.800+0.4截面抵抗矩W=59.40cm3;計算簡圖變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N?=2.455kNN?=9.055kNN?=2.455kN最大彎矩M=0.184kN.m最大變形V=0.101mm經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.184×1000×截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×4090.0/(2×1100.000×18.000)=0.310N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.101mm二、梁底支撐龍骨的計算最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.23×1.10×1.10=0.996kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.100×最大支座力N=1.1ql=1.1×1.100×8.232=9.961kN截面慣性矩I=20.85cm?;抗彎計算強度f=M/W=0.996×106/8339.7=119.44N/mm2截面抗剪強度計算值T=3×5433.04/(2×50.00×50.00)=3.260N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)最大變形v=0.677ql?/100EI=0.677×6.122×1100.04/(100×206000.00×三、托梁的計算均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。AB托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：A托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.589kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=10.113kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.055mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=14.98cm3;截面慣性矩I=37.44cm?;最大變形v=0.055mm三、立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N?=10.113kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N?=0.9×1.35×0.144×4.800=0.837kNN=10.113+0.837=10.951kNA—立桿凈截面面積，A=4.241cm2;因——鋼管立桿抗壓強度設計值，[]=184.50N/mm2;λ——長細比，為2200/16.0=138<150長細比驗算滿足要求!Wk=u?×u?×w?=0.500×1.000×0.12Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式N=10.113+0.9×1.2×0.689+0.9×0.9×1.4×0.032/1.100=10.984kN考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!(七)上部樓層130mm厚板滿堂樓板支架計算書設計規(guī)范：《建筑施工模板安全技術規(guī)范》板底支撐參數(shù)板底支撐形式：托梁支撐次龍骨間隔距離(mm):300腳手架參數(shù)面板計算寬度(m):1.2荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.30混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.10施工人員及設備荷載標準值(kN/m2):4.00樓板截面支座配筋率(%):0.30計算樓板短邊比長邊的比值(0.1～1.0):1.00扣件鋼管樓板模板支架計算書立桿的縱距b=1.20m,立桿的橫距1=1.20m,立桿的步距h=1.80m。一、模板面板計算其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.848+1.40×4.320)×0.300=1.920kN面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!集中荷載P=2.5kN面板的計算跨度1=300.000mm經(jīng)計算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×3.848×0.300×經(jīng)計算得到，活荷載標準值q?=(4.000+0.000)×0.300=1.200kN/m均布荷載q=P/1=3.200/1.200=2.666kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.67×1.20×1.最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×2.666=1.92最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×2.666=3.520kN截面抵抗矩W=8.34cm3;抗彎計算強度f=M/W=0.384×10°/8339.7=46.04N/mm2截面抗剪強度計算值T=3×1919.82/(2×50.00×50.00)=1.152N/mm2距)最大變形v=0.677q?/100EI=0.677×0.962×1200經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08qI2考慮荷載重要性系數(shù)0.9,集中荷載P=0.9×2.5kN經(jīng)計算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.200+0.080×1,154×1.200×三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=3.520kNkI3.52kI3.52kI3.52kI3.52A托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：AB托梁變形計算受力圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.753kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=15.638kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.816mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=14.98cm3;截面慣性矩I=37.44cm?;抗彎計算強度f=M/W=1.753×10°/1.05/14975.7=111.48N/mm2最大變形v=0.816mm作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。NG?=0.138×4.270=0.591kNNG?=25.100×0.130×1.200×1.200=4.699kNNo=0.9×(4.000+0.000)×N=1.20Ng+1.40N?五、立桿的穩(wěn)定性計算a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m;1?！嬎汩L度，取1.800+2×0.200=2.200m;λ——長細比，為2200/16.0=138<150長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比1?/i查表得到0.363;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[4],滿足要求!風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw依據(jù)模板規(guī)范計算公式5.2.5-15:h——立桿的步距，1.80m;1——立桿迎風面的間距，1.20m;lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m;風荷載產(chǎn)生的彎矩M=0.9×0.9×1.4Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式Nw=1.2×5.149+0.9×1.4×5.184+0.9×0.9×1.4×0.028/1.200=12.737kN經(jīng)計算得到o=12737/(0.363×424)+28000/4493=89.017N/mm2;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[t],滿足要求!板的截面尺寸為b×h=4200mm×100mm,截面有效高度h?=80mm。第1層縱距第2層縱距第3層板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mm=0.0513×ql2=0.0513×44.18×4.2按照混凝土的強度換算得到10天后混凝土強度達到69.10%,C30.0混凝土強度近似等效為C20.7?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fm=9.94N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=A.f,/bhofem=1260.00×360.00/(4200.查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為此層樓板所能承受的最大彎矩為：M?=α.bh?2fem=0.130×4200.000×80.0002×9.結論：由于ZM?=34.72=34.72<Mmx=39.98所以第10天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。樓板計算范圍內(nèi)擺放4×4排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為計算單元板帶所承受均布荷載q=4.20×14.53=61.04kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mm=0.0513×q12=0.0513×61.04×4.2按照混凝土的強度換算得到20天后混凝土強度達到89.90%,C30.0混凝土強度近似等效為C27.0。混凝土彎曲抗壓強度設計值為f.m=12.85N/mm2ξ=A.f,/bhofm=1260.00×360.00/(4200.0查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為此層樓板所能承受的最大彎矩為：M?=α.bho2fem=0.104×4200.000×80.0002×12.結論：由于ZM?=34.72+35.91=70.63>Mmx=55.24所以第20天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。鋼管樓板模板支架計算滿足要求!(八)上部樓層400×1200梁模板支架計算書梁底支撐木方長度(m):1.40梁兩側的樓板計算長度(m):0.50模板與木塊自重(kN/m2):0.30振搗混凝土的荷載標準值(kN/m2):梁截面B×D=400mm×1200mm,立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m,立桿的步距圖1梁模板支撐架立面簡圖由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.20+0.7×1由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9×1.35×25.500×0.130×0.500×1.200=2.417kN。鋼管慣性矩計算采用I=π(D?-d)/64,抵抗距計算采用W=π(D?-d?)/32D。1.荷載的計算：q?=0.300×1.200×(2×1.200+0.4經(jīng)計算得到，活荷載標準值P?=2.000×0.400×1.200=0.960kN彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N?=3.576kNN?=12.766kNN?=3.576kN最大彎矩M=0.238kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.238×1000×截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×5959.0/(2×1200.000×18.00最大彎矩M=0.1ql2=0.1×10.64×1.20×1.最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×10.638=7.66最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×10.638=14.042kN截面抵抗矩W=8.34cm3;截面慣性矩I=20.85cm?;抗彎計算強度f=M/W=1.532×10?/8339.7=183.69N/mm2截面抗剪強度計算值T=3×7659.52/(2×50.00×50.00)=4.596N/m截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2距)三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。358kN358kN32.42NkNA托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：A托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.134kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=12.439kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.140mm頂托梁的截面力學參數(shù)為抗彎計算強度f=M/W=1.134×10°/1.05/14975.7=72.12N/mm2(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.140mm三、立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N?=12.439kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N?=0.9×1.35×0.144N=12.439+0.558=12.998kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm;A立桿凈截面面積，A=4.241cm2;團——鋼管立桿抗壓強度設計值，[]=184.50N/mm2;a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m;λ——長細比，為2200/16.0=138<150長細比驗算滿足要求!經(jīng)計算得到g=12998/(0.363×424)=84.530N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[],滿足要求!Wk=u?×u.×w?=0.500×1.000×0.12h——立桿的步距，1.80m;風荷載產(chǎn)生的彎矩M=0.9×0.9×1.4×0.063×1.400×1.800×Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式N=12.439+0.9×1.2×0.460+0.9×0.9×1.4×0.032/1.200=13.028kN(九)上部樓層550×900梁模板支架計算書設計規(guī)范：《建筑施工模板安全技術規(guī)范》承重架支設方式：多根承重立桿，木方頂托支撐C梁底增加承重立桿根數(shù)；2梁底木方根數(shù)：3頂托內(nèi)托梁材料選擇：方鋼管2×50×50×3mm次龍骨材料選擇：方鋼管50×50×3mm梁底支撐木方長度(m):1.50扣件選擇：單扣件腳手架參數(shù)立柱梁跨度方向間距1(m):1.20梁底支撐托梁間距(m):1.20腳手架步距h(m):1.80腳手架搭設高度H(m):3.60立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.20扣件抗滑移力系數(shù)：0.8鋼管強度折減系數(shù)：0.9梁兩側的樓板情況：考慮梁兩側樓板荷載梁兩側的樓板計算長度(m):0.50梁截面B×D=550mm×900mm,立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m,立桿的步距面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量集中力大小為F=0.9×1.35×25.50鋼管慣性矩計算采用I=π(D?-d)/64,抵抗距計算采用W=π(D?-d?)/32D。作用荷載包括梁與模板自重荷載，振搗混凝土荷載等。q?=0.300×1.200×(2×0.900+0.55經(jīng)計算得到，活荷載標準值P?=2.000×0.550×1.200=1.320kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載q=0.9×(1.35×27.540+1.35×截面抵抗矩W=64.80cm3;截面慣性矩I=58.32cm?;35.33kN/mN?=3.643kNN?=13.309kNN?=3.643kN最大彎矩M=0.333kN.m最大變形V=0.250mm面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!均布荷載q=P/1=13.309/1.200=11.091kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×11.09×1.20×1.最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×11.091=7.985kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×11.091=14.640kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=8.34cm3;最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)三、托梁的計算A托梁計算簡圖托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下；3.00kN3.00kNAB托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.370kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=12.783kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.242mm頂托梁的截面力學參數(shù)為最大變形v=0.242mm三、立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：N=12.783+0.652=13.435kNW=u?×u?×w?=0.500×1.000×0.12Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式Nw=12.783+0.9×1.2×0.536+0.9×0.9×1.4×0.035/1.200=13.468kN考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板支撐架計算滿足要求!(十)800mm～1000mm高度大梁側模計算書混凝土的重力密度了c(kN/m3):24.00混凝土的初凝時間to(h):6.0混凝土的入模溫度T(度):30.0混凝土的澆筑速度v(m/h):2.50側壓力計算位置到頂面的高度H(m):1.00混凝土坍落度影響修正系數(shù)β:1.0新澆筑混凝土側壓力標準值(kN/m2):24.00傾倒混凝土側壓力標準值(kN/m2):2.00結構重要性系數(shù)：0.9支設方式：類型B面板材料：膠合板斷面寬度B(mm):400斷面高度H(mm):1000兩側樓板厚度h(mm):130內(nèi)龍骨間距(mm);300對拉螺栓斷面跨度方向間距(mm):600對拉螺栓直徑(mm):12寬度(mm):50高度(mm):100外龍骨梁側模板計算書F=0.28y.Iβ√vF=y,Ht——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取考慮結構的重要性系數(shù)0.90,倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=46.98cm3;截面慣性矩I=42.28cm?;A計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：A變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N?=2.969kNN?=8.165kNN?=8.165kNN?=2.969kN最大彎矩M=0.222kN.m最大變形V=0.407mm經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.222×1000×四、梁側模板內(nèi)龍骨的計算不不截面抵抗矩W=83.33cm3;(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算截面抗剪強度必須滿足：截面抗剪強度計算值T=3×2264/(2×50×100)=0.679N/mm2截面抗剪強度設計值[T|=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求!最大變形v=0.030mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于425.0/250,滿足要求!外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。4.53kI4.53k14.53k14.53kI4.53kI4.53kI4.53kNB支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m