高架支模施工計(jì)算書

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高架支模施工計(jì)算書

目錄

10.1門診醫(yī)技樓門診大廳計(jì)算書...............................2

10.2直線加速器機(jī)房計(jì)算書..................................39

10.3門診樓一層梁計(jì)算書.....................................51

10.4門診樓三層雨篷計(jì)算書..................................67

10.5診室二層板計(jì)算書.......................................79

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10.1門診醫(yī)技樓門診大廳計(jì)算書

10.1.1120厚板模板計(jì)算書(盤扣式)

計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008

2、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2021

3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB5(X)10-2010

4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5(X)09-2012

5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017

一、工程屬性

新澆混凝土樓板名稱門診大廳頂板，標(biāo)高13.45m新澆混凝土樓板計(jì)算厚度(mm)120

模板支架高度H(m)13.5模板支架縱向長度L(m)20

模板支架橫向長度B(m)20

二、荷載設(shè)計(jì)

面板0.1

模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值GlHkN/n?)面板及小梁0.3

樓板模板0.5

混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m)25綱筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/n?)1.1

施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qlk

3

(kN/m2)

泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平

0.073

荷載標(biāo)準(zhǔn)值02k(kN/m2)

基本風(fēng)壓co(XkN/n12)0.3

地基粗糙程度D類［有密集建筑群且房屋較高市區(qū))

模板支架頂部距地

9

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3k(kN/m2)面高度(m)0.076

風(fēng)壓高度變化系數(shù)

0.51

眼

風(fēng)荷載體型系數(shù)內(nèi)0.5

風(fēng)荷載佐用方向沿模板支架橫向作用

三、模板體系設(shè)計(jì)

結(jié)構(gòu)重?要性系數(shù)加1.1腳手架安全等級I級

2

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EOONACOWntUCTlONEX>im<ENGINEERINGDIVISIONCORPXTO，，，，，，，

主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距h(mm)900

立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500

頂層步距h'(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中450

心線的距離a(mm)

小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度h(mm)150

主梁最大懸挑長度h(mm)100承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)客1

設(shè)計(jì)簡圖如下：

模板設(shè)計(jì)平面圖

3

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縱向剖面圖

4

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四、面板驗(yàn)算

面板類型覆面木膠合板面板厚度i(n】m)12

面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值山(N/mnf)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［JN/mn?)1.4

面板彈性模量RN/mnf)10000面板計(jì)算方式簡支梁

按簡支梁，取1m單位寬度計(jì)算。

W=blr/6=1OOOx12x12/6=24000mm3,I=bh3/l2=lOOOx12x12x12/12=144000mm4

承載能力極限狀態(tài)

qi=Yoxll.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQIk]xb=l.lx[l.3x(0.1+(25+1.1)x0.12)+1.5x3]xl=9.572kN/m

正常使用極限狀態(tài)

q=(YG(G代+(G2k+G3k)xh)+YQxQ|k)xb=(1x(0.1+(25+1.1)x0.12)+lx3)xl=6.232kN/m

計(jì)算簡圖如下：

i、強(qiáng)度驗(yàn)算

Mnm=qil2/8=9.572XO.32/8=0.108kNm

6

o=Mmax/W=0.108x10/24000=4.487N/mnr<[fJ/yR=15/1=15N/mnr

滿足要求！

2、撓度驗(yàn)算

44

vmax=5ql/(384EI)=5x6.232x300/(384x10000x144000)=0.456mm

Vmax=0.456inm<min{300/150?10}=2mm

滿足要求！

五、小梁驗(yàn)算

小梁類型方木小梁被面類型(mm)50x80

小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［「KN/mn?)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值KKN/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn】3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350

小梁截面慣性矩I(cn?)213.333小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁

5

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qi=yoX[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQIklxb=l.lx[1.3x(0.3+(25+1.1)x0.12)+1.5x31x03=2.957kN/m

因此，q而=%)xl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)xb=l.lxl.3x(0.3+(25+l.l)x0.12)x03=1.472kN/m

qi活=yox1.5xQ]kxb=1.1x1.5x3x03=L485kN/m

計(jì)算簡圖如下:

1、強(qiáng)度驗(yàn)算

M1=0.125qi濟(jì)I?+0.125qi活L2=0.125xl.472x0.92+0.125xl.485x0.92=0.299kN?m

22

M2=qiLi/2=2.957x0.15/2=O.O33kNm

Mniax=max[M),M2_|=max[0.299，0.033]=0.299kN-m

o=Mnm/W=0.299x1()6/53333=5.614N/mm2qf|/yR=15.444/1=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗(yàn)算

Vi=0.625qi靜L+0.625qi活L=0.625x1.472x0.9+0.625x1.485x0.9=1.663kN

V2=qiLi=2.957xO.l5=0.444kN

Vmax=inax[V|,V2]=max[1.663,0.444]=1.663kN

:2

Tmax=3Vinax/(2bho)=3x1.663x]()00/(2x50x80)=0.624N/mm<[T]/YR=1.782/1=l.782N/mm

滿足要求！

3、撓度驗(yàn)算

q=(YG(G味+(G2k+G3k)xh)+YQxQ|k)xb=(Ix(0.3+(25+l.l)x0.12)+1x3)x0.3=1.93kN/m

6

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撓度，跨中Vmax=0.521qL4/(l00EI)=0.521x1.93x9004/(l00x9350x213.333xl04)=0.331mm<[v]

=min(L/150,10)=min(900/150,IO)=6mm；

444

#^^vmax=qli/(8EI)=L93xl50/(8x9350x213.333xl0)=0.006mm<[v]=min(2xl1/150,10)

=min(2xl50/150,10)=2mm

滿足要求！

六、主梁驗(yàn)算

主梁類型鋼管主梁戒而類型(mm)①432.5

主梁計(jì)算截面類型(mm)①48x2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fKN/mn?)205

主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值125主梁戒面抵抗矩W(cn?)3.86

m2)

主梁彈性模量E(N/mn12)206000主梁豉面慣性矩Kcnd)9.23

主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2

主梁受力不均勻系數(shù)0.6

1、小梁最大支座反力計(jì)算

qi=Yoxfl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQik]xb=1.1X[1.3x(0.54-(254-L1)x0.12)+1.5x3]x0.3=3.043kN/m

qi靜=Y()xl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)xb=l.lxl.3x(0.5+(25+1.1)x0.12)x03=1.558kN/m

qMi5=yoxl.5xQikXb=1.1x].5x3x03=1.485kN/m

q2=(YG(Gik

+(G2k+G3k)xh)+yQxQ?k)xb=(1x(0.5+(25+l.l)x0.12)+1x3)x().3=1.99kN/m

承載能力極限狀態(tài)

按二等跨連續(xù)梁，Rmax=1,25qiL=1.25x3.043x0.9=3.424kN

按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，Ri=(0.375qi靜+0.437qi活)L

+q山=(0.375x1.558+0.437X1.485)x0.9+3.043x0.15=1.566kN

主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)二0.6

R=max[Rmax,Ri]x().6=2.054kN;

正常使用極限狀態(tài)

7

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按二等跨連續(xù)梁，R'max=1.25q2L=1.25X1.99x0.9=2.238kN

按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'i=0.375q2L

+q2li=0.375x1.99x0.9+1.99x0.15=0.97kN

R'=max[R'max,R'iJxO.6=1.343kN;

計(jì)算簡圖如下：

2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.C54kN2.054kN2.054kN2.054kN

主梁計(jì)算簡圖一

2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN

主梁計(jì)算簡圖二

2、抗彎驗(yàn)算

主梁彎矩圖一(kN?m)

8

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主梁彎矩圖二(kN-m)

62

n=MIlwx/W=0.589x10/3860=152.468N/mm<[f]/yR=205/1=205N/mnr

滿足要求！

3、抗剪驗(yàn)算

3.3923.392

2.3682.3S82.^21g

1.3381.338

0.3340.3340.6080.608

-0.716

-1.446?1.V%

.3.7-3.7743535

主梁剪力圖一(kN)

2.0542.054

1.5071.507

0.5470.S47

°

■0.547OS47________0y2

?1,507-1.507

-2.054-2.054

.2.6012601

主梁剪力圖二(kN)

Tnm=2Vmax/A=2x3.774x1000/357=21.141N/mnr<[T]/yR=125/1=125N/mnr

滿足要求！

4、撓度驗(yàn)算

9

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主梁變形圖一(mm)

主梁變形圖二(mm)

跨中Vmax=L063mmW[v]=min{900/150,10)=6mm

懸挑段乂皿=0/39mm三[v]=min(2乂100/150/0)=1.333mm

滿足要求！

5、支座反力計(jì)算

承載能力極限狀態(tài)

圖一

支座反力依次為Ri=4.442kN,R2=6.436kN,R3=6.892kN,R4=2.77kN

圖二

支座反力依次為Ri=3.561kN,R2=6.709kN,R3=6.709kN,R4=3.561kN

七、可調(diào)托座驗(yàn)算

荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)100

按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=6.892/0.6=lL487kNqN]/yR=IOO/l=IQOkN

滿足要求!

10

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八、立桿驗(yàn)算

立桿鋼管截面類型(mmj048x2.5立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)048x2.5

鋼材等級Q235立桿截面面積A(mn12)357

立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16.1立桿截面抵抗矩W(cn『)3.86

抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fKN/ninf)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15

支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)n1.05懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.6

支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)陽1.05架體J貝層步也修止系數(shù)y0.9

1、長細(xì)比驗(yàn)算

loi=pHYh'+2ka=1.05x0.9xl000+2x0.6x450=1485mm

lo=pHnh=1.05xl.05x1500=1653.75mm

X=max[loi，lo]/i=1653.75/16.1=102.717<[X]=150

滿足要求！

2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T

231-2021公式5.3.1-2,考慮風(fēng)荷載時(shí)，可變荷載需考慮09組合系數(shù)：

小梁驗(yàn)算

qi=yo><|1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xO.9xQ,k]xb=l.lx[|.3x(0.5+(25+1.1)x0.12)+l.5x0.9x3]x().

3=2.895kN/m

同上四?六步計(jì)算過程，可得：

Ri=4.226kN,R2=6.383kN,R3=6.556kN,R4=3.387kN

頂部立桿段：

21oi/i=1485.OOO/16.1=92.236

查表得，(p=0.648

不考慮風(fēng)荷載：

Ni=11.487kN

f=Ni/(OA)=11486.652/(0.648x357)=49.654N/mnr<[f]/YR=205/l=205N/mnr

滿足要求！

考慮風(fēng)荷載：

x22

Mw=yoYQ(Pc(OkXLxh/10=1.1x1.5xO.9xO.O76xO.9x1.5/10=0.023kNm

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Nlw

=Max[Ri,R2,Ra,R4]/0.6+Mw/lt>=Max[4.226,6.383,6.556,3.387]/O.6+O.O23/O.9=lO.953kN

f=Niw/((pA)+

6

Mw/W=10953/(0.648x357)+0.023xl0/3860=53.306N/mnr<[f]/YR=205/l=205N/mnr

滿足要求！

非頂部立桿段：

X=lo/i=1653.750/16.1=102.717

查表得，(pi=0.573

不考慮風(fēng)荷載：

N=11.487+l.lxyGxqxH=11.487+1.1x1.3x0.15x13.5=14.382kN

f=N/((p]A)=14.382x103/(0.573x357)=70.309N/mm2<[a]/YR=205/1=205N/mm2

滿足要求！

考慮風(fēng)荷載：

22

Mw=YoXYQ(pL(OkXltxh/10=1.1x1.5x0.9x0.076x0.9xl.5/10=0.023kN-m

Nw

=Max[Ri,R2,R3,R4]/0.6+1.1xyGxqxH+Mw/lb=Max[4.226,6.383,6.556,3.387]/0.6+1.1x1,3x0.15x1

3.5+0.023/0.9=13.849kN

362

f=Nw/((piA)4-Mw/W=l3.849xl0/(0.573x357)+0.023xl()/3860=73.66N/mm<[o]/yR=205/l=205

N/mm2

滿足要求！

九、高寬比驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2021第6.2.1:

支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)

H/B=13.5/20=0.675<3

滿足要求！

十、抗傾覆驗(yàn)算

混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生

MT-yoxq)cYQ(cOkLH2/2)=1.1x1x1.5x(0.076x20x13.52/2)=228.542kN-m

12

，，，，，，，，

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22

MR=YG(Gik+0.15H/(lalb))LB/2=0.9x(0.5+0.15x13.5/(0.9x0.9))x20x20/2=10800kN-m

Mi-228.542kNm<MR=10800kNm

滿足要求！

混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力

矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生

MT=yox(pcYQ(Q2kLH2)=l.lxlx|.5x(0.073x20x13.5:)=439.04kN-m

2

MR=yG[(G2k+G3k)xho+(Gik+0.15H/(lalb))]LB/2=0.9x[(25+1.1)x0.12+(0.5+0.15x13.5/(0.9x0,9))l

x20x202/2=22075.2kNm

MT=439.04kNm<MR=22075.2kN-m

滿足要求！

十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算

支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強(qiáng)度等級C35

混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mnf)9.686

混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度fKN/mnf)0.911立桿墊板長a(mm)200

立桿墊板寬b(mm)KX)

F,=N=14.382kN

1、受沖切承載力計(jì)算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第651條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

Fl局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值

截面高度影響系數(shù)：當(dāng)?shù)?00mm時(shí),取怵=1.0：當(dāng)后20G0

削

mm時(shí)，取ph=0.9；中間線性插入取用。

It混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

Fl<(0.7phft+0.25apc,m)T|U

Opc,臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加雙

mho

平均值，其值控制在1.0-3.52*2范圍內(nèi)

臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0

um

/2處板垂直截面的最不利周長。

ho截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值

m局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)

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H1=0.4+1.2/Ps，n2=0.5+asxn2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)

hO心Um

局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸

Ps比較,保不宜大于4：當(dāng)代＜2時(shí)取誨=2,當(dāng)面積為圓形時(shí)，取火

=2

板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40,對邊柱，

as

取as=30：對角柱，取as=20

說明本工程無預(yù)應(yīng)力，不考慮上式中。pc,m之值，將其取為0。

可得:ph=l?ft=0.911N/mm2,q=l,ho=h-2O=16Omm>

Um=2[(a+ho)+(b+ho)l=1240mm

F=(0.7phf,+0.25opc.m)numh3=(0.7xlx0.911+0.25x0)xlxi240xl60/1000=126.52kN>Fi=14.382k

N

滿足要求！

2、局部受壓承載力計(jì)算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500I0-20I0第6.6.1條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

Fl局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值

fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值

Fl<1.35PcPlfcAlnpc混凝土強(qiáng)曳影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用

Pl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)

Ain泡凝十.局部受壓凈面積

Al混凝土局部受壓面積

pl=(Ab/Al),/2

Ab局部受壓的計(jì)算底面枳，按本規(guī)范第662條確定

2

可得：fc=9.686N/mm,儀=1,

pi=(Ab/Ai),/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)r/2=[(400)x(300)/(200x|00)l,/2=2.449,Am=ab=20000mm2

F=1.35pcpifcAin=135xlx2,449x9.686x20000/1000=640.595kN>Fi=14.382kN

滿足要求！

10.1.2300X900梁模板計(jì)算書(盤扣式)

14

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計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2021

2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010

3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012

4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017

一、工程屬性

新澆混凝土梁名稱300*900以下混凝土梁計(jì)算截面尺寸(mmxmm)300x900

梁側(cè)樓板計(jì)算厚度(mm)120模板支架高度H(m)14.5

模板支架橫向長度B(m)17模板支架縱向長度L(m)17

二、荷載設(shè)計(jì)

面板0.1

模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值GIKkN/m2

面板及小梁0.3

)

樓板模板0.5

新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/n?

24

)

混凝土梁鋼筋H重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/n『混凝十.板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)

1.51.1

)值G3k(kN/n?)

施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qlk(kN/

3

泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水

0.07

平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/n?)

基本風(fēng)壓coO(k

0.3

N/m2)

D類(有密集建筑群且房屋

地基粗糙程度

較高市區(qū))

非自定義：

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值cok(kN/m2)模板支架頂部距地

60.199

面高度(m)

風(fēng)氏高度變化系數(shù)

0.51

風(fēng)荷載體型系數(shù)由1.3

風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用

三、模板體系設(shè)計(jì)

15

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結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)州1.1

腳手架安全等級I級

新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立桿縱距是否相等是

梁跨度方向立桿間距3mm)900

梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900

最大步距h(uiui)1500

頂層步距h,(mm)1000

可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500

新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)a(mm)、1b(mm)900、900

混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中

梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450

梁底增加立桿根數(shù)1

梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分

梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)450

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200

梁底支撐小梁根數(shù)4

梁底支撐小梁間距100

每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0

承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)YR1

模板及支架計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全

技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2021

設(shè)計(jì)簡圖如下:

16

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本圖梁側(cè)支撐構(gòu)造僅作示意，具體詳見梁網(wǎng)模板設(shè)計(jì)

17

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四、面板驗(yàn)算

面板類型覆面木股合板面板厚度t(mm)15

面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fRN/mn?)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值m(N/mn?)1.4

面板彈性模量ElN/mm?)10000

取單位寬度b=1000mm,按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：

W=bh2/6=IO(M)x15x15/6=375(X)mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

qi=yox[1.3(Gik+(G2k+G3k)xh)+l.5xQ|k]xb=l.lx[1.3x(0.1+(24+1,5)x0.9)+1.5x3]x1=37.912kN/

m

41靜=丫0'1.3x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=l.lxl.3x[0.1+(24+L5)x0.9]x1=32.962kN/m

=x

9iJi*iY01.5xQii(xb=l.lxl.5x3x1=4.95kN/m

q2=|lx(G)k+(G2k+G3k)xh)+1xQ(k]xb=11x(0.l+(24+1.5)x0.9)+1x3Jx1=26.05kN/m

計(jì)算簡圖如下：

37.912kN/m37.912kN/m37.912kN/m

4------------------------------------------------------+-----------------------------------------------------+------------------------------------------------------

1、強(qiáng)度驗(yàn)算

Mmax=0.1qi靜L2+0.117qi活L2=().1x32.962x().12+().ll7x4.95x0.12=0.039kNm

o=M,nax/W=0.039x106/37500=1.033N/mm2<[f|/YR=15/1=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗(yàn)算

44

vnwx=0.677q2L/(l00EI)=0.677x26.05x100/(l00x10000x281250)=0.006mm<[v]=min[L/l50

,10J=min[100/150,10]=0.667mm

滿足要求！

3、支座反力計(jì)算