高架支模施工計算書

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高架支模施工計算書

目錄

10.1門診醫(yī)技樓門診大廳計算書...............................2

10.2直線加速器機房計算書..................................39

10.3門診樓一層梁計算書.....................................51

10.4門診樓三層雨篷計算書..................................67

10.5診室二層板計算書.......................................79

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10.1門診醫(yī)技樓門診大廳計算書

10.1.1120厚板模板計算書(盤扣式)

計算依據(jù)：

1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008

2、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021

3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5(X)10-2010

4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5(X)09-2012

5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017

一、工程屬性

新澆混凝土樓板名稱門診大廳頂板，標高13.45m新澆混凝土樓板計算厚度(mm)120

模板支架高度H(m)13.5模板支架縱向長度L(m)20

模板支架橫向長度B(m)20

二、荷載設(shè)計

面板0.1

模板及其支架自重標準值GlHkN/n?)面板及小梁0.3

樓板模板0.5

混凝土自重標準值G2k(kN/m)25綱筋自重標準值G3k(kN/n?)1.1

施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標準值Qlk

3

(kN/m2)

泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平

0.073

荷載標準值02k(kN/m2)

基本風壓co(XkN/n12)0.3

地基粗糙程度D類［有密集建筑群且房屋較高市區(qū))

模板支架頂部距地

9

風荷載標準值3k(kN/m2)面高度(m)0.076

風壓高度變化系數(shù)

0.51

眼

風荷載體型系數(shù)內(nèi)0.5

風荷載佐用方向沿模板支架橫向作用

三、模板體系設(shè)計

結(jié)構(gòu)重?要性系數(shù)加1.1腳手架安全等級I級

2

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EOONACOWntUCTlONEX>im<ENGINEERINGDIVISIONCORPXTO，，，，，，，

主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距h(mm)900

立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500

頂層步距h'(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中450

心線的距離a(mm)

小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度h(mm)150

主梁最大懸挑長度h(mm)100承載力設(shè)計值調(diào)整系數(shù)客1

設(shè)計簡圖如下：

模板設(shè)計平面圖

3

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縱向剖面圖

4

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四、面板驗算

面板類型覆面木膠合板面板厚度i(n】m)12

面板抗彎強度設(shè)計值山(N/mnf)15面板抗剪強度設(shè)計值［JN/mn?)1.4

面板彈性模量RN/mnf)10000面板計算方式簡支梁

按簡支梁，取1m單位寬度計算。

W=blr/6=1OOOx12x12/6=24000mm3,I=bh3/l2=lOOOx12x12x12/12=144000mm4

承載能力極限狀態(tài)

qi=Yoxll.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQIk]xb=l.lx[l.3x(0.1+(25+1.1)x0.12)+1.5x3]xl=9.572kN/m

正常使用極限狀態(tài)

q=(YG(G代+(G2k+G3k)xh)+YQxQ|k)xb=(1x(0.1+(25+1.1)x0.12)+lx3)xl=6.232kN/m

計算簡圖如下：

i、強度驗算

Mnm=qil2/8=9.572XO.32/8=0.108kNm

6

o=Mmax/W=0.108x10/24000=4.487N/mnr<[fJ/yR=15/1=15N/mnr

滿足要求！

2、撓度驗算

44

vmax=5ql/(384EI)=5x6.232x300/(384x10000x144000)=0.456mm

Vmax=0.456inm<min{300/150?10}=2mm

滿足要求！

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁被面類型(mm)50x80

小梁抗彎強度設(shè)計值［「KN/mn?)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值KKN/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn】3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350

小梁截面慣性矩I(cn?)213.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁

5

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qi=yoX[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQIklxb=l.lx[1.3x(0.3+(25+1.1)x0.12)+1.5x31x03=2.957kN/m

因此，q而=%)xl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)xb=l.lxl.3x(0.3+(25+l.l)x0.12)x03=1.472kN/m

qi活=yox1.5xQ]kxb=1.1x1.5x3x03=L485kN/m

計算簡圖如下:

1、強度驗算

M1=0.125qi濟I?+0.125qi活L2=0.125xl.472x0.92+0.125xl.485x0.92=0.299kN?m

22

M2=qiLi/2=2.957x0.15/2=O.O33kNm

Mniax=max[M),M2_|=max[0.299，0.033]=0.299kN-m

o=Mnm/W=0.299x1()6/53333=5.614N/mm2qf|/yR=15.444/1=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vi=0.625qi靜L+0.625qi活L=0.625x1.472x0.9+0.625x1.485x0.9=1.663kN

V2=qiLi=2.957xO.l5=0.444kN

Vmax=inax[V|,V2]=max[1.663,0.444]=1.663kN

:2

Tmax=3Vinax/(2bho)=3x1.663x]()00/(2x50x80)=0.624N/mm<[T]/YR=1.782/1=l.782N/mm

滿足要求！

3、撓度驗算

q=(YG(G味+(G2k+G3k)xh)+YQxQ|k)xb=(Ix(0.3+(25+l.l)x0.12)+1x3)x0.3=1.93kN/m

6

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撓度，跨中Vmax=0.521qL4/(l00EI)=0.521x1.93x9004/(l00x9350x213.333xl04)=0.331mm<[v]

=min(L/150,10)=min(900/150,IO)=6mm；

444

#^^vmax=qli/(8EI)=L93xl50/(8x9350x213.333xl0)=0.006mm<[v]=min(2xl1/150,10)

=min(2xl50/150,10)=2mm

滿足要求！

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁戒而類型(mm)①432.5

主梁計算截面類型(mm)①48x2.5主梁抗彎強度設(shè)計值［fKN/mn?)205

主梁抗剪強度設(shè)計值125主梁戒面抵抗矩W(cn?)3.86

m2)

主梁彈性模量E(N/mn12)206000主梁豉面慣性矩Kcnd)9.23

主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2

主梁受力不均勻系數(shù)0.6

1、小梁最大支座反力計算

qi=Yoxfl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQik]xb=1.1X[1.3x(0.54-(254-L1)x0.12)+1.5x3]x0.3=3.043kN/m

qi靜=Y()xl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)xb=l.lxl.3x(0.5+(25+1.1)x0.12)x03=1.558kN/m

qMi5=yoxl.5xQikXb=1.1x].5x3x03=1.485kN/m

q2=(YG(Gik

+(G2k+G3k)xh)+yQxQ?k)xb=(1x(0.5+(25+l.l)x0.12)+1x3)x().3=1.99kN/m

承載能力極限狀態(tài)

按二等跨連續(xù)梁，Rmax=1,25qiL=1.25x3.043x0.9=3.424kN

按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，Ri=(0.375qi靜+0.437qi活)L

+q山=(0.375x1.558+0.437X1.485)x0.9+3.043x0.15=1.566kN

主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)二0.6

R=max[Rmax,Ri]x().6=2.054kN;

正常使用極限狀態(tài)

7

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按二等跨連續(xù)梁，R'max=1.25q2L=1.25X1.99x0.9=2.238kN

按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'i=0.375q2L

+q2li=0.375x1.99x0.9+1.99x0.15=0.97kN

R'=max[R'max,R'iJxO.6=1.343kN;

計算簡圖如下：

2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.C54kN2.054kN2.054kN2.054kN

主梁計算簡圖一

2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN

主梁計算簡圖二

2、抗彎驗算

主梁彎矩圖一(kN?m)

8

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主梁彎矩圖二(kN-m)

62

n=MIlwx/W=0.589x10/3860=152.468N/mm<[f]/yR=205/1=205N/mnr

滿足要求！

3、抗剪驗算

3.3923.392

2.3682.3S82.^21g

1.3381.338

0.3340.3340.6080.608

-0.716

-1.446?1.V%

.3.7-3.7743535

主梁剪力圖一(kN)

2.0542.054

1.5071.507

0.5470.S47

°

■0.547OS47________0y2

?1,507-1.507

-2.054-2.054

.2.6012601

主梁剪力圖二(kN)

Tnm=2Vmax/A=2x3.774x1000/357=21.141N/mnr<[T]/yR=125/1=125N/mnr

滿足要求！

4、撓度驗算

9

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主梁變形圖一(mm)

主梁變形圖二(mm)

跨中Vmax=L063mmW[v]=min{900/150,10)=6mm

懸挑段乂皿=0/39mm三[v]=min(2乂100/150/0)=1.333mm

滿足要求！

5、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

圖一

支座反力依次為Ri=4.442kN,R2=6.436kN,R3=6.892kN,R4=2.77kN

圖二

支座反力依次為Ri=3.561kN,R2=6.709kN,R3=6.709kN,R4=3.561kN

七、可調(diào)托座驗算

荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)100

按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=6.892/0.6=lL487kNqN]/yR=IOO/l=IQOkN

滿足要求!

10

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八、立桿驗算

立桿鋼管截面類型(mmj048x2.5立桿鋼管計算截面類型(mm)048x2.5

鋼材等級Q235立桿截面面積A(mn12)357

立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16.1立桿截面抵抗矩W(cn『)3.86

抗壓強度設(shè)計值［fKN/ninf)205支架自重標準值q(kN/m)0.15

支架立桿計算長度修正系數(shù)n1.05懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.6

支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)陽1.05架體J貝層步也修止系數(shù)y0.9

1、長細比驗算

loi=pHYh'+2ka=1.05x0.9xl000+2x0.6x450=1485mm

lo=pHnh=1.05xl.05x1500=1653.75mm

X=max[loi，lo]/i=1653.75/16.1=102.717<[X]=150

滿足要求！

2、立桿穩(wěn)定性驗算

根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T

231-2021公式5.3.1-2,考慮風荷載時，可變荷載需考慮09組合系數(shù)：

小梁驗算

qi=yo><|1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xO.9xQ,k]xb=l.lx[|.3x(0.5+(25+1.1)x0.12)+l.5x0.9x3]x().

3=2.895kN/m

同上四?六步計算過程，可得：

Ri=4.226kN,R2=6.383kN,R3=6.556kN,R4=3.387kN

頂部立桿段：

21oi/i=1485.OOO/16.1=92.236

查表得，(p=0.648

不考慮風荷載：

Ni=11.487kN

f=Ni/(OA)=11486.652/(0.648x357)=49.654N/mnr<[f]/YR=205/l=205N/mnr

滿足要求！

考慮風荷載：

x22

Mw=yoYQ(Pc(OkXLxh/10=1.1x1.5xO.9xO.O76xO.9x1.5/10=0.023kNm

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Nlw

=Max[Ri,R2,Ra,R4]/0.6+Mw/lt>=Max[4.226,6.383,6.556,3.387]/O.6+O.O23/O.9=lO.953kN

f=Niw/((pA)+

6

Mw/W=10953/(0.648x357)+0.023xl0/3860=53.306N/mnr<[f]/YR=205/l=205N/mnr

滿足要求！

非頂部立桿段：

X=lo/i=1653.750/16.1=102.717

查表得，(pi=0.573

不考慮風荷載：

N=11.487+l.lxyGxqxH=11.487+1.1x1.3x0.15x13.5=14.382kN

f=N/((p]A)=14.382x103/(0.573x357)=70.309N/mm2<[a]/YR=205/1=205N/mm2

滿足要求！

考慮風荷載：

22

Mw=YoXYQ(pL(OkXltxh/10=1.1x1.5x0.9x0.076x0.9xl.5/10=0.023kN-m

Nw

=Max[Ri,R2,R3,R4]/0.6+1.1xyGxqxH+Mw/lb=Max[4.226,6.383,6.556,3.387]/0.6+1.1x1,3x0.15x1

3.5+0.023/0.9=13.849kN

362

f=Nw/((piA)4-Mw/W=l3.849xl0/(0.573x357)+0.023xl()/3860=73.66N/mm<[o]/yR=205/l=205

N/mm2

滿足要求！

九、高寬比驗算

根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:

支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)

H/B=13.5/20=0.675<3

滿足要求！

十、抗傾覆驗算

混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生

MT-yoxq)cYQ(cOkLH2/2)=1.1x1x1.5x(0.076x20x13.52/2)=228.542kN-m

12

，，，，，，，，

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22

MR=YG(Gik+0.15H/(lalb))LB/2=0.9x(0.5+0.15x13.5/(0.9x0.9))x20x20/2=10800kN-m

Mi-228.542kNm<MR=10800kNm

滿足要求！

混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力

矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生

MT=yox(pcYQ(Q2kLH2)=l.lxlx|.5x(0.073x20x13.5:)=439.04kN-m

2

MR=yG[(G2k+G3k)xho+(Gik+0.15H/(lalb))]LB/2=0.9x[(25+1.1)x0.12+(0.5+0.15x13.5/(0.9x0,9))l

x20x202/2=22075.2kNm

MT=439.04kNm<MR=22075.2kN-m

滿足要求！

十一、立桿支承面承載力驗算

支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C35

混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mnf)9.686

混凝土的實測抗拉強度fKN/mnf)0.911立桿墊板長a(mm)200

立桿墊板寬b(mm)KX)

F,=N=14.382kN

1、受沖切承載力計算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第651條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

Fl局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值

截面高度影響系數(shù)：當?shù)?00mm時,取怵=1.0：當后20G0

削

mm時，取ph=0.9；中間線性插入取用。

It混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值

Fl<(0.7phft+0.25apc,m)T|U

Opc,臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應(yīng)力按長度的加雙

mho

平均值，其值控制在1.0-3.52*2范圍內(nèi)

臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0

um

/2處板垂直截面的最不利周長。

ho截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值

m局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)

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H1=0.4+1.2/Ps，n2=0.5+asxn2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)

hO心Um

局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸

Ps比較,保不宜大于4：當代＜2時取誨=2,當面積為圓形時，取火

=2

板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40,對邊柱，

as

取as=30：對角柱，取as=20

說明本工程無預應(yīng)力，不考慮上式中。pc,m之值，將其取為0。

可得:ph=l?ft=0.911N/mm2,q=l,ho=h-2O=16Omm>

Um=2[(a+ho)+(b+ho)l=1240mm

F=(0.7phf,+0.25opc.m)numh3=(0.7xlx0.911+0.25x0)xlxi240xl60/1000=126.52kN>Fi=14.382k

N

滿足要求！

2、局部受壓承載力計算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500I0-20I0第6.6.1條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

Fl局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值

fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值

Fl<1.35PcPlfcAlnpc混凝土強曳影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用

Pl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)

Ain泡凝十.局部受壓凈面積

Al混凝土局部受壓面積

pl=(Ab/Al),/2

Ab局部受壓的計算底面枳，按本規(guī)范第662條確定

2

可得：fc=9.686N/mm,儀=1,

pi=(Ab/Ai),/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)r/2=[(400)x(300)/(200x|00)l,/2=2.449,Am=ab=20000mm2

F=1.35pcpifcAin=135xlx2,449x9.686x20000/1000=640.595kN>Fi=14.382kN

滿足要求！

10.1.2300X900梁模板計算書(盤扣式)

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計算依據(jù)：

1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021

2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010

3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012

4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017

一、工程屬性

新澆混凝土梁名稱300*900以下混凝土梁計算截面尺寸(mmxmm)300x900

梁側(cè)樓板計算厚度(mm)120模板支架高度H(m)14.5

模板支架橫向長度B(m)17模板支架縱向長度L(m)17

二、荷載設(shè)計

面板0.1

模板及其支架自重標準值GIKkN/m2

面板及小梁0.3

)

樓板模板0.5

新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/n?

24

)

混凝土梁鋼筋H重標準值G3k(kN/n『混凝十.板鋼筋自重標準

1.51.1

)值G3k(kN/n?)

施工人員及設(shè)備荷載標準值Qlk(kN/

3

泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水

0.07

平荷載標準值Q2k(kN/n?)

基本風壓coO(k

0.3

N/m2)

D類(有密集建筑群且房屋

地基粗糙程度

較高市區(qū))

非自定義：

風荷載標準值cok(kN/m2)模板支架頂部距地

60.199

面高度(m)

風氏高度變化系數(shù)

0.51

風荷載體型系數(shù)由1.3

風荷載作用方向沿模板支架橫向作用

三、模板體系設(shè)計

15

中國欠我第八工程局開限公司

跖OONACONSTKICTIOSEKiimiEKGINEERIN3DIMSIONCOKFLTD

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)州1.1

腳手架安全等級I級

新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立桿縱距是否相等是

梁跨度方向立桿間距3mm)900

梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900

最大步距h(uiui)1500

頂層步距h,(mm)1000

可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500

新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)a(mm)、1b(mm)900、900

混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中

梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450

梁底增加立桿根數(shù)1

梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分

梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)450

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200

梁底支撐小梁根數(shù)4

梁底支撐小梁間距100

每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0

承載力設(shè)計值調(diào)整系數(shù)YR1

模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全

技術(shù)標準》JGJ/T231-2021

設(shè)計簡圖如下:

16

中圄爬琥第八工程局青限公司

跖OONACONSTKICTIOSEKiimiEKGINEERIN3DIMSIONCOKFLTD

本圖梁側(cè)支撐構(gòu)造僅作示意，具體詳見梁網(wǎng)模板設(shè)計

17

中圄爬琥第八工程局青限公司

跖OONACONSTKICTIOSEKiimiEKGINEERIN3DIMSIONCOKFLTD

四、面板驗算

面板類型覆面木股合板面板厚度t(mm)15

面板抗彎強度設(shè)計值［fRN/mn?)15面板抗剪強度設(shè)計值m(N/mn?)1.4

面板彈性模量ElN/mm?)10000

取單位寬度b=1000mm,按三等跨連續(xù)梁計算：

W=bh2/6=IO(M)x15x15/6=375(X)mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

qi=yox[1.3(Gik+(G2k+G3k)xh)+l.5xQ|k]xb=l.lx[1.3x(0.1+(24+1,5)x0.9)+1.5x3]x1=37.912kN/

m

41靜=丫0'1.3x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=l.lxl.3x[0.1+(24+L5)x0.9]x1=32.962kN/m

=x

9iJi*iY01.5xQii(xb=l.lxl.5x3x1=4.95kN/m

q2=|lx(G)k+(G2k+G3k)xh)+1xQ(k]xb=11x(0.l+(24+1.5)x0.9)+1x3Jx1=26.05kN/m

計算簡圖如下：

37.912kN/m37.912kN/m37.912kN/m

4------------------------------------------------------+-----------------------------------------------------+------------------------------------------------------

1、強度驗算

Mmax=0.1qi靜L2+0.117qi活L2=().1x32.962x().12+().ll7x4.95x0.12=0.039kNm

o=M,nax/W=0.039x106/37500=1.033N/mm2<[f|/YR=15/1=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

44

vnwx=0.677q2L/(l00EI)=0.677x26.05x100/(l00x10000x281250)=0.006mm<[v]=min[L/l50

,10J=min[100/150,10]=0.667mm

滿足要求！

3、支座反力計算