腳手架與卸料平臺施工策略解析

一、編制根據(jù)

1、建筑施工圖

2、《建筑施工安全檢查原則》JGJ59-99

3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ130-2023

4、《高層建筑施工手冊》

5、懸挑式腳手架安全技術(shù)規(guī)程DGTJ08-2023

6、有關(guān)法律、法規(guī)、規(guī)章、管理文獻

7、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2023)

二、工程概況

1、工程概況：

2、腳手架方案設(shè)想

本工程A3、A4樓腳手架設(shè)置九層（23.2m）如下用雙排鋼管落地

搭設(shè)（6.5米如下為雙立桿），23.2m（九層）、40.6m（十五層）、58m（二十

一層）上采用16#工字鋼作為挑架，在挑架上搭設(shè)挑排腳手架，立桿間距

為1.5m,搭設(shè)高度為六層（17.4m）,分四組挑設(shè)。遇陽角處、采光井選

用聯(lián)梁加斜支撐懸挑方式處理；山于本工程樓梯間與電梯間高出檐口

6M,則在最上懸挑面的J樓梯、電梯間位置的懸挑鋼梁下均加12.6#槽鋼

斜撐增長穩(wěn)定性。二幢樓循環(huán)上下翻，整個二幢樓配置八套六層的腳手

既可滿足需要。

二、組織機構(gòu)及人員安排

1、組織機構(gòu)如下：

2、重要人員安排如下：

（1）施工員1名：重要負責(zé)腳手架搭設(shè)、拆除的技術(shù)指導(dǎo)。

（2）安全員1名：重要負責(zé)腳手架搭設(shè)、驗收和拆除的安全工作。

（3）腳手架技術(shù)工人50人：根據(jù)進度需要，重要負責(zé)腳手架的搭設(shè)、

拆除工作，人員必須具有專業(yè)上崗證書。

（4）其他配合人員5人：重要負責(zé)協(xié)助操作人員對鋼管、扣件口勺運送

工作。

四、材料及規(guī)定

1、鋼管的材質(zhì)及規(guī)格規(guī)定

采用符合GB700《一般碳素構(gòu)造鋼技術(shù)條件》技術(shù)規(guī)定日勺Q23.鋼，

外表平直光滑，無裂縫、分層、變形扭曲、打洞截口以及銹蝕程度不不

小于0.5mm的鋼管,必須具有生產(chǎn)廠家KJ產(chǎn)品檢查合格證或租賃單位H勺

質(zhì)量保證證明。各桿件均采用外徑048mm,壁厚3.0mm的（焊接鋼管，

用于立桿、大橫桿和斜桿H勺鋼管長度以4?6m為宜，用于小橫桿H勺鋼管

長度以0.8?1.0m為宜。

2、扣件H勺材質(zhì)及規(guī)格規(guī)定

扣件是專門用來對鋼管腳手架桿件進行連接H勺，它有回轉(zhuǎn)、直隹（十

字）和對接（一字）三種形式，扣件應(yīng)采用可鍛鑄鐵制成，其技術(shù)規(guī)定

應(yīng)符合GB15831《鋼管腳手架扣件》口勺規(guī)定，嚴禁使用變形、裂紋、滑

絲、砂眼等疵病口勺扛件，所使用的（扣件還應(yīng)具有生產(chǎn)廠家的J產(chǎn)品檢查合

格證或租賃單位的質(zhì)量保證證明。在使用時，直角扣件和回轉(zhuǎn)扣件不容

許沿軸心方向承受拉力；直角扣件不容許沿十字軸方向承受扭力；對接

扣件不適宜承受拉力，當(dāng)用于豎向節(jié)點時只容許承受壓力?？奂菟ㄈ丈?/p>

緊固力矩應(yīng)控制在40?50N.M之間，使用直角和回轉(zhuǎn)扣件緊固時，鋼管

端部應(yīng)伸出扣件蓋板邊緣不不不小于100mm?？奂A緊鋼管時，開口處

最小距離不不不小于5mm。回轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙要不不小于1

mm。

3、竹笆腳手板的材質(zhì)及規(guī)格規(guī)定

竹笆腳手板是用平放帶竹青H勺竹片縱橫編織而成，每根竹片寬度不

不不小于30mm,厚度不不不小于8mm,橫筋一正一反，邊緣處縱橫

筋相交點用鐵絲扎緊，板長為1.8m,寬度為0.8?1.0m。

4、安全密網(wǎng)

架體外側(cè)必須用密目式安全網(wǎng)封閉，安全密網(wǎng)密目在2023目以上,

網(wǎng)體與操作層不應(yīng)有不小于10mm區(qū)I縫隙，網(wǎng)間不應(yīng)有不小于25mm的

縫隙。

5、欄桿和擋腳板

操作層必須設(shè)置1.2m高口勺欄桿和180mm高口勺檔腳板，擋腳板應(yīng)與

立桿固定，并有一定的機械強度。

五、外腳手架基本構(gòu)造

（一）落地腳手架出J構(gòu)造

1、基礎(chǔ)構(gòu)造

1.1基礎(chǔ)回填土扎實上做100厚的C20險散水坡，等混凝土達

到設(shè)計強度后方可搭設(shè)。

1.2腳手架立管底部處理采用方木（50*100）作襯墊。

2、平面布置

落地腳手架立桿縱向間距1800mm,橫向間距800mln,內(nèi)排立桿與建筑

物的距離為300mm,立桿與大橫桿相交處必須采用直角扣件扣緊，不得

隔步設(shè)置和遺漏。且立桿的直接頭應(yīng)互相錯開0.5節(jié)長且不能設(shè)置在同

步內(nèi)，其接頭與大橫桿的距離不不小于步距的1/3。（見附圖）

3、立面布置

大橫桿步距1800nrni,上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不不

不小于縱距的1/3,和臨橫桿接頭不能設(shè)置在同跨內(nèi)，扶手桿水平設(shè)置

每步架L2高處。剪刀撐規(guī)定滿設(shè)，并沿高持續(xù)布設(shè)，斜桿與立桿接角

部位均用旋轉(zhuǎn)扣件扣緊，其與水平桿夾角在45°?60°之間，剪刀撐的

節(jié)點應(yīng)在同一水平和垂直線上，其接長必須采用搭接，搭接接頭長度不

不不小于1500mm,且不少于三個旋轉(zhuǎn)扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿連

接外，中間還增長2?3個節(jié)點，立桿和大橫桿交點處一定設(shè)小橫桿。

（見附圖）

4、斜道搭設(shè)

斜道坡度為1:3,寬度不不不小于1m,斜道腳手板應(yīng)鋪嚴，上面設(shè)

厚3cm間距不不小于30cm日勺防滑條，轉(zhuǎn)變處搭設(shè)休息平臺，寬度不不不

小于1.2m,護攔高度1.2m。斜道設(shè)置在便于員工通行的腳手架外側(cè)，用

安全網(wǎng)封閉，外設(shè)踢腳板，通道兩側(cè)設(shè)剪刀撐，進出口搭設(shè)防護棚，并

懸掛標(biāo)志牌。

5、縱向水平桿的構(gòu)造

縱向水平桿采用對接扣件連接，符合下列規(guī)定：縱向水平桿的對接

扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭或不一樣跨兩個相鄰諼頭

在水平方向錯開的距離不應(yīng)不不小于500mm，各接頭中心至近來主節(jié)點

的距離不適宜不小于縱距的1/3。

6、橫向水平桿的構(gòu)造

主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除。

主節(jié)點處兩個直角扣件時中心距離不應(yīng)不小于150mm,在雙排腳手架中,

靠墻一端的外伸長度不應(yīng)不小于0.4L,且不應(yīng)不小于500mm。

作業(yè)層上非主節(jié)點處日勺橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板於J需要等間

距設(shè)置，最大間距不應(yīng)不小于縱距的1/2。

7、立桿日勺構(gòu)造

7.1＞每項立桿下端必須設(shè)置固定日勺墊板。

7.2、腳手架必須設(shè)置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿亦采用直角扣件

固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。

7.3、腳手架底層步距亦為1.8m。

7.4、立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接。

7.5、立桿除頂層頂部可采用搭接外，其他各層少接頭必須采用對

接扣件連接，并應(yīng)符合下列規(guī)定：

7.5.1、立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)

設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開口勺距

離不適宜不不小于500mm,各接頭中心至主節(jié)點的距離不適宜不小于步

距的1/3。

7.5.2、搭設(shè)長度不應(yīng)不不小于1m,應(yīng)采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固

定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)不不小于100mm。

（二）懸挑腳手架的構(gòu)造

1、平面布置

懸挑腳手架立桿縱向間距1500mm,橫向間距800mm,內(nèi)排立桿與

建筑物的距離為300mm,立桿與大橫桿相交處必須采用直角扣件扣緊，

不得隔步設(shè)置和遺漏。且立桿日勺直接頭應(yīng)互相錯開0.5節(jié)長且不能設(shè)置

在同步內(nèi)，其接頭與大橫桿日勺距離不不小于步距aJ1/3。（見附圖）

2、立面布置

大橫桿步距1800mm,上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不不

不小于縱距H勺1/3,用臨橫桿接頭不能設(shè)置在同跨內(nèi)，扶手桿水平設(shè)置

每步架1.2高處。剪刀撐規(guī)定滿設(shè)，并沿高持續(xù)布設(shè)，斜桿與立桿接角

部位均用旋轉(zhuǎn)扣件扣緊，其與水平桿夾角在45。?60°之間，剪刀撐時

節(jié)點應(yīng)在同一水平和垂直線上，其接長必須采用搭接，搭接接頭長度不

不不小于1500mm,且不少于三個旋轉(zhuǎn)扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿連

接外，中間還增長2-3個節(jié)點，立桿和大橫桿交點處一定設(shè)小橫桿。

（見附圖）

3、挑架的構(gòu)造

3.1、挑架懸挑長度為1.20m,內(nèi)固定長度為2.4m,固定部分前后各

布置一根616日勺鋼筋吊環(huán)用雙螺帽固定挑架。工字鋼橫向間距1500加，

詳細布置見附圖。

3.2、當(dāng)挑架在陽角轉(zhuǎn)角處及建筑外形有變化懸挑長度不小于1.6m

時挑架設(shè)置斜撐，斜撐材料選用12.6#槽鋼，詳細布置見附圖。

4、腳手架通道

在腳手架內(nèi)部留L0m*L5郵勺洞口，再用鋼管搭設(shè)爬梯，便于施工人員

上下通行。

其他各部構(gòu)造與落地腳手架同。

六、連墻件的設(shè)置

為了增強腳手架的側(cè)向剛度及穩(wěn)定性，在外腳手架與建筑物之間設(shè)

置連墻件，設(shè)置闡明如下：

1、連墻件用短鋼管制成，長度約500mm?800mm,一端用U型抱箍固

定于腳手架日勺立桿上，另一端焊上50*50角鐵預(yù)埋于碎；遇剪力墻時可

以運用原有日勺穿墻螺桿洞用螺桿焊鋼管拉結(jié)，連墻件均采用短鋼管。按

二步二跨設(shè)置，上下錯開，成菱形布置。

2、連墻件盡量設(shè)置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體

垂直，如在規(guī)定的位置上設(shè)置有困難，應(yīng)在鄰近點補足。

七、腳手架的設(shè)計計算書

（一）、落地腳手架扣件鋼管腳手架計算書

落地式扣件鋼管腳手架計算書

一、參數(shù)信息：

L腳手架參數(shù)

雙排腳手架搭設(shè)高度為23.2米，6.50米如下采用雙管立桿，6.50米以上采用

單管立桿；

搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿『、J橫距為0.80米，大小橫桿的步距

為1.80米;

內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；

腳手架沿墻縱向長度為40米；

采用的鋼管類型為①48x3.0；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；

連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米，采用螺栓連接;

2.活荷載參數(shù)

施工均布活荷載原則值:3.000kN//；腳手架用途:構(gòu)造腳手架；

同步施工層數(shù):2層；

3.風(fēng)荷載參數(shù)

本工程地處江蘇省蘇州昆山市，基本風(fēng)壓為0.50kN/m2；

風(fēng)荷載高度變化系數(shù)也為1.42,風(fēng)荷載體型系數(shù)|Js為0.65；

腳手架計算中考慮風(fēng)荷載作用；

4.靜荷載參數(shù)

每米立桿承受的構(gòu)造向重原則值（kN/裙）:0.1248：

腳手板自重原則值（kN/哨:0.300；欄桿擋腳板自重原則值（kN/d）:0.14C；

安全設(shè)施與安全網(wǎng)（kN/m?）:0.010；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；

每米腳手架鋼管自重原則值（kN/nO:0.033；

5.地基參數(shù)

地基土類型:碎石土；地基承載力原則值（kN//）：500.00；

立桿基礎(chǔ)底面面積（武）：0.09；地面廣截力調(diào)整系數(shù):0.40。

a]a

la—搔向間距或排距h-一步距

U-—內(nèi)排架與堵距離

落地架拗立面圖

二、大橫桿的計算：

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2023)第5.2.4條規(guī)定，大橫

桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的

腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重原則值:P產(chǎn)0.033kN/m；

腳手板的自重原則值:P2=0.300X0.800/(2+1)=0.080kN/m；

活荷載原則值：Q=3.000X0.800/(2+1)=0.800kN/m；

靜荷載的設(shè)計值:qi=l.2X0.033+1.2X0.080=0.136kN/m；

活荷載的設(shè)計值:02=1.4X0.800=1.120kN/m；

圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）

5q?

圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）

2.強度驗算

踏中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。

跨中最大彎距計算公式如下：

陷皿=O.O8"2+(noq/

跨中最大彎距為此皿=0.08X0.136X1.500-+0.10X1.120X1.5002=0.276

kN.m；

支座最大彎距計算公式如下：

%=-0.10"-0.117初尸

支座最大彎距為M^-0.10X0.136X1.500-0.117X1.120X1.5002=-0.325

kN.m；

選擇支座彎矩和跨中彎矩時最大值進行強度驗算：

a=Max(0.276x106,0.325x106)/4490.0=72.383N/mm2；

大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為a=72.383N/mm2不不小于大橫桿的抗壓強度設(shè)

計值[f]=205.0N/mm2,滿足規(guī)定！

3.撓度驗算:

最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。

計算公式如下：

34

0.677+0,990

100SZ100班

其中:

靜荷載原則值:q尸P1+P2=O.033+0.080=0.113kN/m；

活荷載原則值：qz=Q=0.800kN/m；

最大撓度計算值為：

V=0.677X0.113X1500.07(100X2.06X105X107800.0)+0.990X0.800X

1500.07(100X2.06X103X107800.0)=1.980mm；

大橫桿的最大撓度1.980mm不不小于大橫桿H勺最大容許撓度1500.C/150

mm與10mm,滿足規(guī)定！

三、小橫桿的計算：

根據(jù)JGJ130-2023第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大

橫桿在小橫桿日勺上面。用大橫桿支座H勺最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最

不利荷載布置下計算小橫桿H勺最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重原則值：p.=0.033X1.500=0.050kN；

腳手板的自重原則值:P2=0.300X0.800X1.500/(2+1)=0.120kN；

活荷載原則值:Q=3.000X0.800X1.500/(2+1)=1.200kN；

集中荷載的設(shè)計值:P=l.2X(0.050+0.120)+1.4XI.200=1.884kN；

小橫桿計算簡圖

2.強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的原則值最不利分派

日勺彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下：

Mf=//8

Mqlwx=1.2X0.033X0.80078=0.003kN.m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

._Pl

=-

Max=1.884X0.800/3=0.502kN.m；

最大彎矩M=NU+NU=0.506kN.m；

坡大應(yīng)力計算值a=M/W=0.506x106/4490.000=112.602N/mm2；

小橫桿的最大應(yīng)力計算值。=112.602N/mm2不不小于小橫桿的抗壓強度

設(shè)計值205.000N/mm2,滿足規(guī)定!

3.撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分派

口勺撓度和

小橫桿向重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

AM

s

Vqnax=5X0.033X800.07(384X2.060X10X107800.000)=0.008mm；

大橫桿傳遞荷載P=Pi+p2+Q=0.050+0.120+1.200=1.370kN；

集中荷載原則值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:

=產(chǎn)?(32-4尸/9)

*=—TZET

25

VpniIX=1369.950X800.0X(3X800.0-4X800.079)/(72X2.060X10

X107800.0)=1.121mm；

最大撓度和V=V—+V-=0.008+1.121=1.129mm；

小橫桿的最大撓度和1.129mm不不小于小橫桿的最大容許撓度

800.000/150=5.333與10mm,滿足規(guī)定!

四、扣件抗滑力的I計算:

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.OOkN,按照扣件抗滑承載力

系數(shù)0.80,該工程實際口勺旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kNo

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件日勺抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范

5.2.5）:

RW&

其中Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計值，取6.40kN；

R~縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;

大橫桿的自重原則值:P.=0.033X1.500X2/2=0.050kN；

小橫桿的自重原則值:P2-0.033X0.800-0.027kN

腳手板的自重原則值：P3=0.300X0.800X1.500/2=0.180kN；

活荷載原則值:Q=3.000X0.800X1.500/2=1.800kN；

荷載的設(shè)計值：R=L2X(0.027+0.180)+1.4X1.800=2.768kN；

R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定！

五、腳手架立桿荷載計算：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載原則值包括如下內(nèi)

容:

(1)每米立桿承受口勺構(gòu)造自重原則值(kN),為0.1248

NGl=[0.1248+11.50X2/2+1.50X2)X0.033/1.80]X23.20=4.827；

(2)腳手板日勺自重原則值(kN/耐)；采用竹笆片腳手板，原則值為0.30

N(i2=0.300X5X1.500X(0.800+0.3)/2=1.238kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，原則值為

0.14

g=0.140X5X1.500/2=0.525kN；

(4)吊掛日勺安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/nO；0.005

NG4=0.010X1.500X23.200=0.348kN；

經(jīng)計算得到，靜荷載原則值

NG=NGI+NG2+NG3+NG〃=6.937kN；

活荷載為施工荷載原則值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載

總和口勺1/2取值。

經(jīng)計算得到，活荷載原則值

NQ=3.000X0.800X1.500X2/2=3.600kN；

風(fēng)荷載原則值按照如下公式計算

wk=0.7%y,%

其中w.,"基本風(fēng)壓(kN/哨，按照《建筑溝造荷載規(guī)范》(GB50009-2023)

H勺規(guī)定采用：

W.,=0.500kN/m2；

U-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-2023)

H勺規(guī)定采用：

&二1.420；

Us~風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.653；

經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載原則值

2

Wk=0.7X0.500X1.420X0.653=0.325kN/m；

不考慮風(fēng)荷載時\立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式

N=1.2NC+1.4NQ=1.2X6.937+1.4X3.600=13.365kN；

考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為

N-1.2NO+O.85X1.4NQ-1.2X6.937+0.85X1.4X3.600-12.60SkN；

風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩為

2

M=0.85X1.4WkLah/10=0.850XI.4X0.325X1.500X

1.800710=0.188kN.m；

六、立桿的穩(wěn)定性計算：

外腳手架采用雙立桿搭設(shè)部分，按照構(gòu)造規(guī)定設(shè)置，不進行穩(wěn)定性計算，只進

行單立桿的穩(wěn)定性計算。

不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:

力

立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=13.365kN；

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：|J=1.500；

計算長度，由公式lo=kph確定：10=3.119m；

長細比L/i=196.000；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（p,由長細比L/iH勺計算成果查表得到：（p=

0.188；

立桿凈截面面積：A=4.24cmJ；

立桿凈截面模量（豕御矩）：W=4.49cm3；

鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：［f］=205.000N/mm2；

o=13365.000/（0.188x424.000）=167.662N/mm2：

立桿穩(wěn)定性計算a=167.662N/mm2不不小于立桿的抗壓強度設(shè)計值［門

=205.000N/mm2,滿足規(guī)定!

考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式

陽wuJ

立桿啊軸心壓力設(shè)計值：N=12.609kN；

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：p=1.500；

計算長度，由公式lo=kuh確定：lo=3.119m；

長細比:U/i=196.000；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（P，由長細比L/i的成果查表得到：@=0.188

立桿凈截面面積：A=4.24cm2；

立桿凈截面模量（詆御矩）：W=4.49cm3；

鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205.000N/mm2；

o=12608.712/（0.188x424.000）+187695.042/4490.000=199.981N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算a=199.981N/mm2不不小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]

205.000N/mm2,滿足規(guī)定!

七、最大搭設(shè)高度的計算:

按《規(guī)范》5.3.6條不考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉時

腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：

_西一(1.2%….4&磔)

i~L.-1

構(gòu)配件自重原則值產(chǎn)生的軸向力NG窈(kN)計算公式為：

+

NG2K=NG2NG3+NG4=2.IllkN；

活荷載原則值：NQ=3.600kN；

每米立桿承受的構(gòu)造自重原則值：Gk=0.125kN/m；

乩=[0.188X4.240X101X205.000X10-(1.2X2.111

+1.4X3.600)]/(l.2X0.125)=58.549m；

按《規(guī)范》5.3.7條腳手架搭設(shè)高度乩等于或不小于26米，按照下式調(diào)整且不

超過50米：

U

[H]=——

1+0.001也

[II]=58.549/(H0.001X58.549)=55.3111)；

[H]=55.311和50比較取較小值。得到，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=50000

m,滿足規(guī)定！

按《規(guī)范》5.3.6條考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳

手架可搭設(shè)高度按照下式計算：

耙時[1.2%減+O.85xl.4(N0+姐印)]

sL2g上

構(gòu)配件自重原則值產(chǎn)生的軸向力N儂(kN)計算公式為：

NG2K=NC2+NC3+NC4=2.IllkN；

活荷載原則值：NQ=3.600kN；

每米立桿承受的構(gòu)造自重原則值：Gk=0.125kN/m；

計算立桿段由風(fēng)荷載原則值產(chǎn)生的彎矩:M.k=M/(1.4X0.85)=0.188/(1.4

X0.85)=0.158kN.m；

43

Hs二(0.188X4.240X10-X205.000X10--(1.2X2.111+0.85X1.4X

(3.600+0.188X4.240X0.158/4.490)))/(1.2X0.125)=41.347m；

按《規(guī)范》5.3.7條腳手架搭設(shè)高度也等于或不小于26米，按照下式調(diào)整且不

超過50米：

14-0.0017/,

[H]=41.347/(1+0.001X41.347)=39.706n；

[H]=39.706和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值[H]

=39.706m,滿足規(guī)定!

八、連墻件的計算：

連墻件H勺軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：

N"Nlw+No

2

風(fēng)荷載原則值Wk=0.325kN/m；

每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)啊迎風(fēng)面積鼠=10.800m2；

按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),No=

5.000kN；

風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN),按照下式計算：

Nu-=1.4XWkXAw=4.907kN；

連墻件的軸向力設(shè)計值M=Nw+No=9.907kN；

連墻件承載力設(shè)計值按下式計算:

Nf=(p-A[f]

其中（p-軸心受玉立桿H勺穩(wěn)定系數(shù);

由長細比10,i=300.000/15.900/、J成果查表得到（p=0.949,1為內(nèi)

排架距離墻H勺長度:

又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.949X4.240X10^X205.000X10、82.487

kN；

N,=9.907<Nr=82.487,連墻件的設(shè)計計算滿足規(guī)定!

連墻件采用一般螺栓連接，一般螺栓計算參見《施工計算手冊》鋼構(gòu)造部分。

連墻件一般螺栓連接示意圖

九、立桿的地基承載力計算：

立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式H勺規(guī)定

P＜九

地基承載力設(shè)計值：

2

fg=fgkXkc=200.000kN/m；

其中，地基承載力原則值：f#500.000kN/n2；

腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：k.=0.400；

立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力:p=N/A=140.097kN/m2；

其中，上部構(gòu)造傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=12.609kN；

基礎(chǔ)底面面積：A=0.090m2o

p二140.097W^=200.000kN/m2。地基承載力滿足規(guī)定!

（二）、挑架計算書

1、一般懸挑式扣件鋼管腳手架計算書

一、參數(shù)信息：

1.腳手架參數(shù)

雙排腳手架搭設(shè)高度為17.4米，立桿采用單立桿；

搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.80

米；

內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根：

腳手架沿墻縱向長度為40米；

采用的鋼管類型為①48x3.0；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；

連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米，采用螺栓連

接；

2.活荷載參數(shù)

施工均布荷載原則值(kN/m?):3.000；腳手架用途:構(gòu)造腳手架；

同步施工層數(shù)：2層；

3.風(fēng)荷載參數(shù)

本工程地處江蘇省蘇州昆山市，查荷載規(guī)范基本風(fēng)壓為0.500,風(fēng)

荷載高度變化系數(shù)也為L950,風(fēng)荷載體型系數(shù)內(nèi)為0.645；

計算中考慮風(fēng)荷載作用；

4.靜荷載參數(shù)

每米立桿承受的構(gòu)造自重荷載原則值(kN//)：0.1248；

腳手板自重原則值(kN/nd:0.300；欄桿擋腳板自重原則值(kN/nO:0.15C；

安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重原則值(kN/m?):0.010；

腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；

5.水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內(nèi)錨

固段長度2.40米。

與樓板連接艮I螺栓直徑(mm):16.00；

樓板混凝土標(biāo)號:C30；

6.拉繩與支桿參數(shù)

支撐數(shù)量為：1；

a一內(nèi)排架距離墻長度1b一立桿的演距或排距

m一懸挑梁錨固長度t一懸挑梁懸挑長度

懸挑腳手架側(cè)面圖

懸挑水平鋼梁采用懸臂式構(gòu)造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結(jié)。

二、大橫桿的計算:

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2023)第5.2.4條規(guī)定，大橫

桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的

腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重原則值:Pi=0.033kN/m；

腳手板的自重原則值：Pz=O.300X0.800/(2+1)=0.080kN/m；

活荷載原則值:Q=3.000X0.800/(2+l)=0.800kN/m；

靜荷載的設(shè)計值:qi=l.2X0.033+1.2X0.080=0.136kN/m；

活荷載的設(shè)計值：q2=1.4X0.800=1.120kN/m；

圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）

1q?

圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）

2.強度驗算

跨中和支庫最大彎距分別按圖1、圖2組合。

跨中最大彎距計算公式如下：

=0吟1+0.2

跨中最大彎距為此3=0.08X0.136X1.50040.10X1.120X1.5002=C.276

kN.m；

支座最大彎距計算公式如下：

%*=-0.10^/2-0.117^/2

支座最大彎距為-0.10X0.136X1.5002-0.117X1.120X1.5002=-0.325

kN.m；

選擇支座彎矩和跨中彎矩H勺最大值進行強度驗算：

a=Max(0.276x106,0.325x106)/4490.0=72.383N/mm2；

大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為。=72.383N/mm2不不小于大橫桿的抗壓強度設(shè)

計值[f]=205.0N/nun2,滿足規(guī)定！

3.撓度驗算：

最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。

計算公式如下：

-0.677+0.990

100SZ1005Z

其中：

靜荷載原則值:q尸P,+P2=0.033+0.080=0.113kN/m；

活荷載原則值：q2=Q=0.800kN/m；

最大撓度計算值為：

V=0.677X0.113X1500.07(100X2.06X105X107800.0)+0.990X0.800X

1500.07(100X2.06X105X107800.0)=1.980mm；

大橫桿的最大撓度1.980mm不不小于大橫桿口勺最大容許撓度1500.C/150

mm與10mm,滿足規(guī)定!

三、小橫桿的計算：

根據(jù)JGJ130-2023第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大

橫桿在小橫桿日勺上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最

不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重原則值:Pi=0.033X1.500=0.050kN；

腳手板的自重原則值：P2=0.300X0.800X1.500/(2+l)=0.120kN；

活荷載原則值：Q=3.000X0.800X1.500/(2+1)=1.200kN；

集中荷載的設(shè)計值:P=1.2X(0.050+0.120)+1.4XI.200=1.884kN；

小橫桿計算簡圖

2.強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載口勺原則值最不利分派

H勺彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

仁=//8

Mq1m=1.2X0.033X0.80078=0.003kN.m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下：

.-Pl

NU=1.884X0.800/3=0.502kN.m；

最大彎矩M=NU+NU=0.506kN.m；

最大應(yīng)力計算值a=M/W=0.506x106/4490.000=112.602N/mm2；

小橫桿的最大應(yīng)力計算值Q=112.602N/mm2不不小于小橫桿的抗壓強度

設(shè)計值205.000N/mm2,滿足規(guī)定！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分派

日勺撓度和

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

s

Vqnilx=5X0.033X800.07(384X2.060X10X107800.000)=0.008mm；

大橫桿傳遞荷載P=Pi+p2+Q=0.050+0.120+1.200=1.370kN；

集中荷載原則值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:

H(攵2-4/2/9)

72￡2

225

Vpnax=1369.950X800.0X(3X800.0-4X800.0/9)/(72X2.060X10

X107800.0)=1.121mm；

最大撓度和V=丫由+Va=0.008+1.121=1.129mm；

小橫桿的最大撓度和1.129mm不不小于小橫桿的最大容許撓度

800.000/150=5.333與10mm,滿足規(guī)定!

四、扣件抗滑力的計算:

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.OOkN,按照扣件抗滑承載力

系數(shù)0.80,該工程實際H勺旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kNo

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范

5.2.5):

RWR(

其中Rc—扣件抗滑承載力設(shè)計值，取6.40kN；

R-縱向或橫向水平桿傳給立桿H勺豎向作用力設(shè)計值；

大橫桿的自重原則值：Pi=0.033X1.500X2/2=0.050kN；

小橫桿的自重原則值:P2=0.033X0.800=0.027kN；

腳手板的自重原則值：P3=0.300X0.800X1.500/2=0.180kN；

活荷載原則值:Q=3.000X0.800X1.500/2=1.800kN；

荷載的設(shè)計值：R=l.2X(0.027+0.180)+1.4X1.800=2.768kN；

R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定！

五、腳手架立桿荷載的計算:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載原則值包括如下內(nèi)

容:

(1)每米立桿承受H勺構(gòu)造自重原則值(kN),為。.1248

NGl=[0.1248+；1.50X2/2+1.50X2)X0.033/1.80]X17.40=3.620；

(2)腳手板H勺自重原則值(kN//)：采用竹笆片腳手板，原則值為0.30

電二0.300X5X1.500X(0.800+0.3)/2=1.238kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/川)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，原則

值為0.15

N(；3=0.150X5X1.500/2=0.563kN；

(4)吊掛日勺安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/nf)；0.005

=0.010X1.500X17.400=0.261kN；

經(jīng)計算得到，靜荷載原則值

'=NG1+NG2+NG3+NC.,=5.681kN；

活荷載為施工荷載原則值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載

總和口勺1/2取值。

經(jīng)計算得到，活荷載原則值

NQ=3.000X0.800X1.500X2/2=3.600kN；

風(fēng)荷載原則值按照如下公式計算

wk=0.7%,q?%

其中此一基本風(fēng)壓(kN/nO，按照《建筑福造荷載規(guī)范》(GB50009-2023)

H勺規(guī)定采用：

K,=0.500kN/m2；

U-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-2023)

日勺規(guī)定采用：

U2=1.950；

Us~風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.645；

經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載原則值

Wk=0.7X0.500X1.950X0.645=0.440kN/m2；

不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2X5.681+1.4X3.600=11.857kN；

考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X5.681+0.85X1.4X3.600=11.101kN；

風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩曲為

M=0.85X1.4WkLah710=0.850XI.4X0.440X1.500X

1.800710:0.255kN.m；

六、立桿的穩(wěn)定性計算：

不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：

〃斐“［力

翻

立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=11.857kN；

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：p=1.500；

計算長度，由公式In=kph確定：1。=3.119m：

長細比Lo/i=196.000；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（P，由長細比L/i的計算成果查表得到：（p=

0.188；

立桿凈截面面積：A=4.24cm2；

立桿凈截面模量（詆御矩）：W=4.49cm3；

鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205.000N/nim2；

a=11857.000/（0.188x424.000）=148.752N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算a=148.752N/mm2不不小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]

205.000N/mm2,滿足規(guī)定!

考慮風(fēng)荷載時,立桿H勺穩(wěn)定性計算公式

=乙%#力

四wLyJ

立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=11.101kN；

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：p=1.500；

計算長度，由公式10=kuh確定：lo=3.119m；

長細比：Lo/i=196.000；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（P，由長細比L/i的成果查表得到：（p=0.188

立桿凈截面面積：A=4.24cm2；

立桿凈截面模量（詆御矩）：W=4.49cm:5；

鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205.000N/mm2；

a=11101.284/(0.188x424.000)+254592.497/4490.000=195.970N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算a=195.970N/mm2不不小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]

=205.000N/mm2,滿足規(guī)定!

七、連墻件的計算：

連墻件H勺軸向力沒計值應(yīng)按照下式計算：

N.=Nlw+No

2

風(fēng)荷載原則值Wk=0.440kN/m；

每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積上二10.800m2；

按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),No=

5.000kN；

風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN),按照下式計算：

Nu=1.4XWkXAA=6.656kN；

連墻件的軸向力設(shè)計值Ni=Nlw+No=11.656kN；

連墻件承載力設(shè)計值按下式計算:

Nf=(p-A[f]

其中（p-軸心受玉立桿日勺穩(wěn)定系數(shù)；

由長細比10i=300.000/15.900/、]成果查表得到（p=0.949,1為內(nèi)

排架距離墻H勺長度；

又：A=4.24cm2；[f]=205.00

-43

連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.949X4.240X10X205.000X10=82.487

kN：

N,=11.656<N,=82.487,連墻件的設(shè)計計算滿足規(guī)定!

連墻件采用一般螺栓連接，一般螺栓計算參見《施工計算手冊》鋼構(gòu)造部分。

連墻件一般螺栓連接示意圖

八、懸挑梁的受力計算：

懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算

懸出端C受腳手架荷載Nlft作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

懸臂單跨梁計算簡圖

支座反力計算公式

勺="(2+芻+卬+處(1+1)

2

%=-歆仁+占）+去。-/）

乙

支座彎矩計算公式

C點最大撓度計算公式

~舞。+中繆。+鏟翡,+4—

其中k=m/1,kl=ml/1,k2=m2/lo

本方案算例中，m=1.200m,1=2.400m,nl=0.300m,m2=1.10Cm；

水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.000cm,,截面模量（抵御矩）W=141.000

cm3o

受腳手架作用集中強度計算荷載P=5.681+3.600=9.281kN；

水平鋼梁自重強度計算荷載q=2.61X103X78.500=0.205kN/m；

k=1.200/2.400=0.500

kl=0.300/2.400=0.125

k2=l.100/2.400=0.458

代入公式，通過計算得到

支座反力RA=24.283kN

支座反力RB=-5.230kN

最大彎矩MA=13.141kN.m

最大應(yīng)力a=13141015.200/(1.05X141000.000)=88.761N/mm2

水平支撐梁的最大應(yīng)力計算值88.761N/mm2不不小于水平支撐梁口勺抗壓強

度設(shè)計值215.000N/mn；滿足規(guī)定！

受腳手架作用集中計算荷載N=5.681+3.600=9.281kN

水平鋼梁自重計算荷載q=0.003X78.500=0.205kN/m

最大撓度V—4.693mm

按照《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2023)附錄A構(gòu)造變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨

度對懸臂梁為

懸伸長度的兩倍,即2200.000mm

水平支撐梁日勺最大撓度4.693mm不不小于水平支撐梁的最大容許撓度

2200.000/400mm,滿足規(guī)定!

九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:

水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下

嬤弘

其中q）b--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算:

,570必235

電fy

(pb=570x9.9x88.0x235/(2200.0x160.0x235.0)=1.41

由于（Pb不小于0.6,查《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》（GB50017造設(shè)3）附表B,得到佻值

為0.870o

通過計算得到最大應(yīng)力a=13.141X106/(0.870x141000.00)=107.112

N/mm2；

水平鋼梁的穩(wěn)定性計算O=107.112不不小于［門=215.000N/mm2,滿足規(guī)

定!

十、錨固段與樓板連接的計算:

L水平鋼梁與樓板壓點假如采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下:

水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=5.230kN；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:

=白［力

其中［f］為拉環(huán)綱筋抗拉強度，按照《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》10.9.8條［f］

50N/mm-；

所需耍的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=［5229.501X4/(3.142X50

X2)]l/2=8.160mm；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側(cè)30cm

以上搭接長度。

2.水平鋼梁與樓板壓點假如采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如

T：

錨固深度計算公式:

C品

其中N-錨固力，即作用于樓板螺栓的I軸向拉力，N=5.230kN；

d—樓板螺栓的直徑，d=16.000mm

[f.J-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取L430N/nmi2；

h-樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，通過計算得到h要不小于

5229.561/(3.142X16.000X1.430)=72.754哂

3.水平鋼梁與樓板壓點假如采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:

混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:

N-3

其中N-錨固力，即作用于樓板螺栓FJ軸向壓力，N=24.283kN；

d—樓板螺栓的直徑，d=16.000mm；

b~樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長,b=5Xd=8O.000mm；

fee-混凝土『口局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.9508=14.300N/mn?；

通過計算得到公式右邊等于88.64kN,不小于錨固力N=24.28kN,樓板混凝

土局部承壓計算滿足規(guī)定!

2、陽角聯(lián)梁懸挑式扣件鋼管腳手架計算書

一、參數(shù)信息：

L腳手架參數(shù)

雙排腳手架搭設(shè)高度為17.4米，立桿采用單立桿；

搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿時橫距為0.80米，立桿