懸飄式卸料平臺計算書

懸飄式卸料平臺計算書1．計算參數(shù)本工程的卸料平臺采用懸飄式卸料平臺，卸料平臺為每層上移式（即下一層拆除后繼續(xù)搭設(shè)上一層）；采用16a#槽鋼@2000mm作主梁懸飄卸料平臺，平臺前后端分別采用一道12.6#槽鋼封口，平臺中間設(shè)三道12.6#槽鋼作次梁，次梁面設(shè)置3mm鋼板，鋼板與槽鋼穩(wěn)固焊接；錨固端采用預埋φ22鋼筋與槽鋼主梁穩(wěn)固連接；卸料平臺尺寸：長3m、寬2.0m；2．荷載計算平臺活載標準值：2.5kN/m2；面板荷載計算荷載類型標準值單位計算寬度系數(shù)設(shè)計值①面板自重0.30kN/m21.0m1.20.36kN/m0.30kN/m2×1.0m×1.2=②活荷載2.5kN/m21.0m1.43.5kN/m2.5kN/m2×1.0m×1.4=面板承載力計算組合(①＋②)q1=3.86kN/m面板和龍骨撓度驗算計算組合(①/1.2＋②/1.4)q2=2.8kN/m3．面板驗算次梁間距L=750mm，計算跨數(shù)4跨。底模厚度3mm,面板寬度=1000mm；W=bh2/6=1000×32/6=1500mm3，I=bh3/12=1000×33/12=2250mm4，E=210000N/mm2=1\*GB3①內(nèi)力分析次梁間距L=750mm，面板跨度按750mm計算，按四跨連續(xù)梁計算；根據(jù)力學求解器計算：Vmax＝1.76kNMmax＝0.23kN·m計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算模型簡圖（單位：P=kN,q=kN/m）彎矩圖（單位：kN.m）剪力圖（單位：kN）位移圖=2\*GB3②抗彎強度驗算W＝Mmax/σ＝0.23×103/215＝1.1cm3由于面板采用3厚鋼板，鋼板計算寬度為1000mm。；查表得，1.0米寬3厚鋼板[W]＝100×0.32/6＝1.5cm3＞W(wǎng)＝1.1cm3面板抗彎強度滿足設(shè)計要求；=3\*GB3③抗剪強度驗算Vmax＝1.76kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1760/(2×1000×3)=0.88N/mm2托梁抗剪強度τ＝0.88N/mm2＜fv＝125N/mm2,滿足要求。2.次梁計算次梁采用[12.6槽鋼；W=62137mm3，I=3914660mm4，E=210GPa，抗彎強度f=215N/mm2，抗剪強度fv=125N/mm2，I/S=493mm。次梁橫向間距750mm，計算跨數(shù)1跨，跨距2000mm。q＝q1×次梁間距/計算寬度＝3.86×750/1000＝2.895kN/m=1\*GB3①內(nèi)力分析根據(jù)力學求解器計算：Vmax＝4.05kNMmax＝2.84kN·m最大支座反力N＝4.05kN計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算模型簡圖（單位：P=kN,q=kN/m）彎矩圖（單位：kN.m）剪力圖（單位：kN）位移圖支座反力圖=2\*GB3②抗彎強度驗算W＝Mmax/σ＝2.84×103/215＝13.2cm3本工程采用[12.6#槽鋼，查表得，[12.6#槽鋼[W]＝62.1cm3＞W(wǎng)＝13.2cm3槽鋼抗彎強度滿足設(shè)計要求；=3\*GB3③抗剪強度驗算Vmax＝4.05kN查表得，[12.6#槽鋼I/S＝4.93cm，b＝0.55cmτ＝VmaxS/Id＝4050/(49.3×5.5)＝14.94N/mm2托梁抗剪強度τ＝14.94N/mm2＜fv＝125N/mm2,滿足要求。=4\*GB3④撓度驗算[12.6#槽鋼，I＝391cm4，E＝210GPa根據(jù)力學求解器計算：撓度系數(shù)Kυ＝1.85υmax＝Kυ×103/EI＝1.85×102/(210×391)＝2.2×10-3m＝2.2mm[υ]＝1800/250＝7.2mm撓度υmax＝2.2mm＜[υ]＝7.2mm,滿足要求。6．懸飄梁驗算本工程采用[16a槽鋼槽鋼@3000mm作主梁懸飄卸料平臺；主梁長度為6米槽鋼，懸飄長度為4000mm（平臺長度加排柵寬度1米），錨固端采用預埋Φ22鋼筋與槽鋼主梁穩(wěn)固連接；[16a槽鋼W=108300mm3，I=8662000mm4，E=210GPa，抗彎強度f=215N/mm2，抗剪強度fv=125N/mm2，I/S=130mm。計算模型第一工況計算模型（平臺安裝時，由于未安裝鋼絲繩，應(yīng)按懸臂結(jié)構(gòu)計算）安裝時，施工荷載按q施工＝0.5kN/m2計算；平臺自重按g＝0.1kN/m計算；主梁龍骨受均布荷載q=1.4×q1×平臺面積/平臺長度＋1.2×g1=1.4×0.5×9/3+1.2×0.1=2.22kN/m計算模型簡圖（單位：P=kN,q=kN/m）彎矩圖（單位：kN.m）剪力圖（單位：kN）=1\*GB3①內(nèi)力分析：根據(jù)力學求解器計算，Mmax=16.65kN·m；Vmax=6.66kN；=2\*GB3②強度驗算抗彎強度W=Mmax/σ＝16.65×103/215=77.44cm3＜fm=108.3cm3,滿足要求?？辜魪姸圈樱絍maxS/Id＝6660/(130×6.5)=7.88N/mm2＜fv=125N/mm2,滿足要求。第二工況計算模型（平臺工作時，已安裝鋼絲繩，應(yīng)按連續(xù)結(jié)構(gòu)計算）集中力P＝次梁支座反力=2.61kN=1\*GB3①內(nèi)力分析根據(jù)力學求解器計算：Vmax＝12.15kNMmax＝10.32kN·m計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：計算模型簡圖（單位：P=kN,q=kN/m）彎矩圖（單位：kN.m）剪力圖（單位：kN）支座反力圖=2\*GB3②抗彎強度驗算W＝Mmax/σ＝10.32×103/215＝48cm3本工程采用[16a#槽鋼，查表得，[16a#槽鋼[W]＝108.3cm3＞W(wǎng)＝48cm3槽鋼抗彎強度滿足設(shè)計要求；=3\*GB3③抗剪強度驗算Vmax＝10.32kN查表得，[[16a#槽鋼I/S＝13cm，b＝0.65cmτ＝VmaxS/Id＝10320/(130×6.5)＝12.21N/mm2托梁抗剪強度τ＝12.21N/mm2＜fv＝125N/mm2,滿足要求。

6．鋼絲繩及吊環(huán)驗算（附表10-2）繩6×19股（1+6+12）繩纖維芯片規(guī)格性能表繩6×19股（1+6+12）繩纖維芯片【用途】各種起重、提升和牽引設(shè)備直徑（mm）鋼絲總斷面積（mm2）鋼絲繩參考重量（kg/100m）鋼絲繩公稱抗拉強度（Mpa）鋼絲繩鋼絲14001550170018502000鋼絲破斷拉力總和（N）≥6.20.414.3213.5320000221002430036400286007.70.522.3721.1431300346003800041300447009.30.632.2230.45451004990054700596006440011.00.743.8541.44613006790074500811008770012.50.857.2754.1280100887009730010550011450014.00.972.4968.5010100011200012300013400014450015.51.089.4984.5712500013850015200016550017850017.01.1108.28102.315150016750018400020000021650018.51.2128.87121.818000019950021900023800025750020.01.3151.24142.921150023400025700027950030200021.51.4175.40165.824550027150029800032400035050023.01.5201.35190.328150031200034200037200040250024.51.6229.09216.532050035500038900042350045800026.01.7258.63244.436200040050043950047800051700028.01.8289.95274.040550044900049250053600057950031.02.0357.96338.350100055450060850066200071550034.02.2433.13409.360600067100073600080100037.02.4515.46487.172150079850087600095350040.02.6604.95571.78465009375001025000111500043.02.8701.60663.698200010850001190000129500046.03.0805.41761.11125000124500013650001490000支反力F3=21.96kN；鋼絲繩拉力T＝F3/sin55o＝21.96kN/sin60o＝25.35kN＝25350N本工程采用Φ20mm（6x19）鋼絲繩，根據(jù)上表，擬采用Φ20mm（6x19）鋼絲繩；鋼絲繩容許拉力計算式：注：[Fg]--鋼絲繩容許拉力（kN）Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）a--鋼絲繩之間不均勻系數(shù)，對6x19mm鋼絲繩，a取0.82K--安全系數(shù)，取6（無繞曲時）[Fg]＝aFg/K＝(0.82×211.5)/6＝28.905kN＞25.35kN，滿足要求。吊環(huán)驗算吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm