超高超重梁模板支撐專項施工方案

xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1超高超重梁模板支撐專項施工方案一對于工程施工中出現的“水平混凝土構件模板支撐系統(tǒng)高度超過8m，或跨度超過18m，或施文件作出了“應當在施工前單獨編制安全專項施工方案并應當組織專家組進行論證審查”的規(guī)定。本工程主體結構梁設計截面尺寸諸多，荷載不等，相對梁模板支撐架的設計與施工提出了不同層次的要求。在本項目部編制的《xxxxxxxxxxxxx混凝土模板支架專項施工方案》中，專門對于由該方案劃分的第一、二類梁即較普通梁施工支撐架體系作出了設計驗算，而第三類梁體即超高超重梁歸為本專項方案論證設計范疇，單獨計算，并待專家審查通過后方可實施。本工程樓層標高為+14.00m轉換層樓面處，梁體截面均相對較大，部分混凝土梁體計算集中線荷載大于15kN/m，施工總荷載大于10kN/m2，屬于超高超重梁，其模板支撐系統(tǒng)應作有效的設計與計算校核，有關結構梁體簡況如表1-14KZLD1(1)4KZLD2(1)4KZLC1(1)4KZLC2(4)4KZL20(3)4KZL22(2)4KZL23(3)4KZL24(3)跨度板厚層高轉換層超高超重梁匯總表軸線范圍最大軸線跨度為8.40m截面尺寸800mmX2000mm800mmX2000mm1000mmX2100mm1000mmX2100mm局部1100mmX2100mm900mmX2000mm800mmX2000mm800mmX2000mm900mmX2000mm200mm5.05m本方案將以上述梁體作研究分析對象。xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1本專題方案編制執(zhí)行方遠建設集團股份有限公司企業(yè)標準FY－QB02－2005《超高超重梁模板件式鋼管腳手架的設計安全度和施工安全管理》及《施工技術》2002年3期刊登的《扣件式鋼管模設計總體思路是以工字鋼支承梁底橫向木龍骨，工字鋼底面直接擱置在扣件式鋼管架立桿頂端的特制可調支托上，使扣件式鋼管腳手架支撐立桿處于軸心受壓狀態(tài)。根據荷載情況，計算立桿的強度和穩(wěn)定性，得到扣件式鋼管支撐架的縱、橫間距和步距。在此基礎上采用必要的構造措施，可解決在超高超限梁模板支撐系統(tǒng)中采用型鋼組和扣件式鋼管支撐架的安全問題。避免了因“采用鋼柱、鋼托架或鋼管門型架支撐體系”增大投資效應，也解決了作業(yè)層因不熟悉新支撐體系而易產生不安全因素的弊端。具體設計結果參數如下：混凝土梁底、側面板采用15mm厚度模板，模板下為直接支承模板的小龍骨即小楞，材質：油松，其寬×高=60mm×80mm，間距統(tǒng)一為@250mm，平行于梁截面擱置；小楞下部為10號工字鋼即大楞垂直梁截面設置，其下為下口植入Ф48×3.5mm鋼管立桿的可調頂托。平行于梁截面方向鋼管立桿立桿數量間距依梁截面而定（統(tǒng)一計算公式為間距a=b50mm，其中2間距為425mm，當梁截面寬度為1000mm，則立桿間距為475mm，當梁截面寬度為1100mm，則立桿間距為525mm。相應其上主龍骨根數為3根，其間距與立桿平行于梁截面間距一致。垂直于梁截面方向立桿間距為@750mm。梁下立桿數量統(tǒng)一為3根，詳見圖1“梁模板支撐示意圖”及圖2“梁模板3.方案驗算選取截面最大的4KZLC2(4)1100mmX2100mm梁體作為最不利驗算對象，具體計算如下；3.1.1.混凝土模板用膠合板的整張板的長向為強方向，短向為弱方向。15mm厚膠合板的主要靜曲強度[f]：強方向－24N/㎜2；弱方向－20N/㎜2；彈性模量E：強方向－5000N/㎜2；弱方向－4000N/㎜2；3.1.2.直接支承模板的木龍骨（寬×高=60mm×80mm，材質：油松）主要力學性能為：3.1.3.支承木龍骨的工字鋼主要力學性能為：型尺寸（型尺寸（mm）截面面重量X－X2245349.04.148.59d4.5thb彈性模量：2.06×105N/㎜2；xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1抗拉、抗壓、抗彎強度設計值f=205N/㎜2；彈性模量：2.06×105N/㎜2；直角/旋轉扣件抗滑RC=8KN；3.2.1說明：本方案荷載計算中的荷載取值均為折減后的設計值，即：對資料中提供的荷載標準值分別乘以荷載分項系數后，再乘以0.9系數予以折減（按《建筑施工手151頁模板采用15㎜厚木膠合板；混凝土采用商品混凝土，混凝土輸送泵布料；未考慮墻、柱、高度較大梁類構件垂直面模板的水平荷載。3.2.2現澆梁板模板自重設計值：0.5×1.2×0.9=0.54KN/㎡（a）3.2.3新澆鋼筋混凝土梁自重設計值：（24＋1.5）×1.2×0.9=27.54KN/m3（b）3.2.4施工人員及設備自重設計值：①計算模板及直接支承模板的小楞時，均布荷載為2.5×1.4×0.9=3.15KN/㎡，另應以集中荷載2.5×1.4×0.9=3.15KN再行驗算，比較兩者的彎矩值，按其中較大者采用。（c）②計算直接支承小楞的梁底主龍骨工字鋼時，均布荷載為1.5×1.4×0.9=1.89KN/㎡（d）③計算扣件式鋼管支撐架的立桿時，均布荷載為1.0×1.4×0.9=1.26KN/㎡。（e）3.2.5振搗混凝土時產生的荷載設計值：2.0×1.4×0.9=2.52KN/㎡。（f）3.3.1計算寬×高=b×h=1.1m×2.1m的現澆梁底面模板：q11=[（ab）×hcf）]×b=[0.54+27.54×2.1＋3.15＋2.52]×1.1=72.45KN/m。另以集中荷載3.15KN再行驗算，比較兩者的彎矩值，按其中較大者采用，其荷載組合為：q12=[（ab）hf）]×b+[受力簡圖中另設集中荷載3.15KN，單獨荷載產生最大彎矩值時集中荷載位置為三跨連續(xù)兩側跨1跨度處]2=[0.54+27.54×2.1＋2.52]×1.1+[受力圖中面板作用集中荷載以求彎矩]=66.98KN/m+[受力圖中面板作用集中荷載以求彎矩]。3.3.2計算現澆梁底面模板下小楞:注：本步計算是根據3.4.1條確定了小楞間距a后進行的。為保持計算條目的的整體性而將q21=＋[（cf）]×axxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1=16.477KN/m。[其中h'表示扣除板厚后的梁截面高度，即梁側模分布高度h'=2.1-0.2=1.9m]另以集中荷載3.15KN再行驗算，比較兩者的彎矩值，按其中較大者采用，其荷載組合為：q22=＋（f）×a+[受力簡圖中另設集中荷載3.15KN，單獨荷載產生最大彎矩值時集中荷載位置為兩跨連續(xù)梁任一跨跨中部位]+2.52×0.25+[受力圖中木楞作用集中荷載求彎矩]=15.690+[受力圖中木楞作用集中荷載求彎矩]3.3.3計算寬×高=b×h=1.1m×2.1m的現澆梁底面下支承梁底木龍骨的工字鋼，根據木楞的支座反力來確定其荷載。由3.3.2條木楞的計算過程可知其荷載組合是考慮施工人員及設備自重設計值為2.5×1.4×0.9=3.15KN/㎡，現以1.5×1.4×0.9=1.89KN/㎡對該取值進行置換，得到新的q21值（由第3.4.2條知q21值最大，故不考慮集中力的組合）：=16.162KN/mq圖4木楞受力簡圖KVB=±0.625、較小剪力系數KVA=KKVB=±B=RB=2KVBq21’l=2×0.625×16.162×0.525=10.606KN=RB=RC=KVBq取大值FB作為工字鋼大楞受力簡圖中的作用荷載F，即取B支座工字鋼作為計算對象。3.3.4計算寬×高=b×h=1.1m×2.1m的現澆梁底面支承型鋼的支撐架立桿時，根據工字鋼主楞的支座反力來確定其荷載。由3.3.2條木楞的計算過程可知其荷載組合是考慮施工人員及設備自重設計值為2.5×1.4×0.9=3.15KN/㎡，現以1.0×1.4×0.9=1.26KN/㎡對該取值進行置換，得當新的q21值（由第3.4.2條知q21值最大，故不考=16.004KN/m得最大剪力系數KVB=±0.625、較小剪力系數KVA=KVC=0.375。xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1B=RB=2KVBq21’’l=2×0.625×16.004×0.525=10.503KN=RB=RC=KVBq21’l=0.375×16.004×0.525=3.151KN取較大值FB作為工字鋼大楞受力簡圖中的作用荷載F，即取B支座工字鋼作為計算對象，同時應疊加上工字鋼自重設計值11.2×10-3×9.8×1.4×0.9=0.119KN/m。根據圖6受力簡圖，因該受力荷載圖不規(guī)則，擬采用SMSolver1.5結構力學求解器進行軟件EQ\*jc3\*hps27\o\al(\s\up3(1),7)EQ\*jc3\*hps27\o\al(\s\up3(2),7)EQ\*jc3\*hps27\o\al(\s\up3(3),7)圖6工字鋼受力簡圖（單位KN、KN/m）CD剪力圖（單位KN）根據上圖可知支座反力分別為：RA=7.74KN；RB=23.91KN；RC=23.91KN；RD=7.74KN。并且根據足要求，故驗算立桿支座力N=Rmax=23.91KN。荷載計算后，分別對模板、小楞（木龍骨。木枋）進行內力驗算，其順序如下：梁底模板的抗彎強度、撓度驗算→小楞的抗彎強度、撓度驗算→工字鋼主龍骨的抗彎強度、撓度驗算→扣件式鋼管腳手架支撐立桿的強度、穩(wěn)定性驗算。3.4.1底模面板計算：梁底模支承在方木小楞上，先假定小楞間距為a，計算三等跨連續(xù)梁情況下面板及小楞的強度和剛度，若不滿足要求，則重新調整a值，直到面板及小楞均滿足強度和剛度要求后，就確定了a值。因確定a值以前為試算過程，所以，僅將確定后的a值相對應的強度和剛度驗算內容寫入計算書。驗算內容如下：底模的寬度取與梁寬相等，沿梁長度方向的均布荷載為q1。底模面板的受力簡圖見圖3。qq圖3梁底模板受力簡圖(1)強度驗算：跨度（250mm）/板厚（15㎜）=16.67＜100，按小撓度三跨連續(xù)板，查“荷載與xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1另以集中荷載3.15KN再行驗算，其受力簡圖見圖3-1，圖3-1面板受集中力作用簡圖印本52頁）得彎矩系數KMF=0.200：并且最大彎矩位置與三跨連續(xù)梁最大大彎矩位置相同即支座BMql2+q12KMFFl=0.1q122+0.2×Fl=0.1×66.98×2502+0.2×3.15×250=4.188×面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=1100×152/6=4.125×104㎜3(2)撓度驗算：查“荷載與結構靜力計算表”得Kf=0.677。4）3.4.2小楞計算：長度為250的面板對小楞沿梁寬方向的均布荷載為q2，橫向間距為@525mm的工字鋼是小楞的支承，小楞在兩端挑出很少，可以按兩跨連續(xù)梁計算。小楞的受力簡圖見圖4。筑施工手冊》第四版縮印本51頁得支座B彎矩系數KM=-0.125為最大值，跨中M1、M2彎矩系另以集中荷載3.15KN再行驗算，其受力簡圖見圖4-1Bxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1圖4-1小楞受集中力作用簡圖51頁）得跨中M1或M2彎矩系數KMF=0.203為最大值，支座B彎矩系數K=-0.094：55JW=bh2/6=60×802/6=64000㎜3因為σ<小楞抗彎強度設計值[f]=13(N/㎜2)慣性矩I=bh3/12=60×803/12=2560000（㎜4）443.4.3工字鋼主龍骨驗算：間距為250mm的小楞，對工字鋼主龍骨的作用為集中荷載P，支承工字鋼主龍骨的扣件式鋼管腳手架立桿，橫向三根，縱向間距為800mm。按三跨連續(xù)梁計算。工字鋼主龍骨的受力簡圖見圖5。（1）強度驗算：荷載組合按3.3.3條取值即F=10.606KN間距為@250mm，工字鋼自重按0.119KN/m，因該受力荷載圖不規(guī)則，擬采用SMSolver1.5結構力學求解器計算：EQ\*jc3\*hps28\o\al(\s\up3(1),7)EQ\*jc3\*hps28\o\al(\s\up3(2),7)EQ\*jc3\*hps28\o\al(\s\up3(3),7)受力簡圖（單位KN、KN/m）DDxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1彎矩圖（單位KN.m）W=49.0cm3=4.90×1因σ=41.40N/㎜2<強度容許值[f]=215N/㎜2位移圖（單位mm）D∴根據上圖得：fmax=0.65mm工字鋼通過可調頂托將荷載直接傳遞給鋼管架立桿，立桿在梁下橫向三根，橫向間距與工字鋼同為@525mm；縱向間距為750mm。梁下鋼管架支撐立桿的搭設除必須滿足《規(guī)范》的構造要求外，向掃地桿；若梁邊無板，梁下支撐立桿的排數應≥6排（其中僅中間2排立桿為承重支撐并參與計②為保證梁/板下支撐立桿的均衡、協調受力，板下滿堂支撐立桿沿梁的縱向間距應為e的整③當支撐高度≥4.0m時，應引入高度調降系數KH。此條要求來源于《施工技術》2003年2期刊登的北京中建建筑科學技術研究院杜榮軍編寫的《扣件式鋼管腳手架的設計安全度和施工安全管理》及《施工技術》2002年3期刊登的《扣件式鋼管模板高支撐架的設計和使用安全》。以下簡稱為符合立桿穩(wěn)定承載力安全系數K=2的要求，依據《杜文》，將超高超限支撐架立桿計算長度HK1－按支架立桿步距確定的附加系數,本工程步距h=1.5m，K1=1.167。時，KH=1.0,[注：本梁體H=層高－（梁高＋模板厚度+木楞高度+工字鋼高度＋可調頂托高度）－掃xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1地桿離地高度，遠小于4m]a－立桿頂層水平橫桿中心線至工字鋼底面的長度。且a≤0.4m。 (2)計算立桿段的軸向力設計值N：因為支撐體系為敞開式，可以不考慮風荷載組合。由前文3.3.4條可知；N=Rmax=23.91KNN－計算立桿段的軸向力設計值（KN4.施工工藝流程及操作要點測量放線→搭設支撐鋼管架→梁下安設頂托及工字鋼→安裝梁/板模板⑴測量放線：根據施工圖尺寸在平面上彈出軸線、超高超限大梁和主梁的位置線。并在而后搭設的鋼管架支撐立桿上，用水準儀投設標高紅三角標志，標志間距以3～5m為宜，為梁/板模板的①為保證支撐立桿均衡受力，凡超高超限大梁的投影面上應預先用1：3水泥砂漿找平，然后在找平面上平行于梁軸線鋪設二道50㎜厚木腳手板或凹面向上的10#～14#槽鋼做立桿下的墊板。②按計算確定的縱橫間距設置立桿→在立桿下段150～200㎜處搭設縱橫向掃地桿→按計算確定的步距搭設縱橫向水平桿。③立桿接長必須采用對接扣件。為確保梁/板模板標高，立桿最上一段鋼管應按計算長度預先下好料（在本工法中立桿頂端標高應較梁底標高低300～450㎜）。并注意保證符合“立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相臨立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高范》中強制條文的要求。④設置剪刀撐或斜撐：在安設頂托之前進行。應在梁下三道支撐立桿外側由底至頂連續(xù)設置剪刀撐；對于板下支撐立桿，沿滿堂架四周外立面應滿設剪刀撐，中部可視需要每隔10～15m設一道豎向剪刀撐；并在高支撐架的頂層和掃地桿層xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1設置整體性水平加強層（水平剪刀撐或斜撐）。剪刀撐的或斜撐構造應符合《規(guī)范》要求。⑶梁下安設頂托及工字鋼：在以上各條經檢查符合要求后進行。①支撐可調頂托制作圖見圖7，它可以使梁下支撐立桿處于軸心受壓狀態(tài)。使用時，將螺桿部②安設工字鋼：工字鋼主龍骨是支撐方木小楞的承力件，安裝時要注意擱置在槽鋼頂托的中心線上?？刹捎迷诠ぷ咒搩蓚却蛉肽拘〝D緊的辦法來保證位置。⑷板下支撐設置：板下支撐采用常規(guī)滿堂架，搭設要求同前。板底模板擱置在60×80的方木小楞上，小楞擱置在支撐架頂層的水平桿上。小楞間距及支撐立桿的間距應由計算確定。梁/板模板安裝形式見圖1，本樓層全部樓板下模板支撐架立桿步距應順應梁下模板支撐架的立桿步距！并執(zhí)行本公司《竹、木散裝模板施工工藝標準》的規(guī)定。其中，梁側立面模板加固用的對拉螺栓雙向間距應由計算確定。對拉螺栓的規(guī)格和性能如下：螺栓直徑（㎜）螺栓直徑（㎜）計算面積（㎜2）585.材料與設備5.1材料主要包括鋼管、扣件、木腳手板或槽鋼、支撐可調頂托及工字鋼。①采用φ48×3.5鋼管，鋼管、扣件、木腳手板的要求詳見《規(guī)范》第3.1～3.3條。使用前，必須對鋼管進行隨機抽樣檢測，以重新確定鋼管的壁厚，[因A和i都與鋼管的壁厚相關，據有關資料介紹：在相同條件下，采用壁厚3.0的鋼管較壁厚3.5的鋼管，其承載力將降低12%左右。所以，施工現場的鋼管在使用前，必須進行隨機抽樣檢《現場鋼管抽樣檢測及截面特性計算》詳見方遠建設集團有限公司企業(yè)標準FY－QB02－2005]。②槽鋼和工字鋼的質量應符合《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。其中，工字鋼與懸挑架挑梁要求相同，可根據現場實際情況相互調劑使用。③支撐可調頂托的材質也為Q235-A級鋼。使用前，在螺母在螺桿上情況下，可在螺母的任意兩個對面上，加焊10㎝長φ12圓鋼筋作手柄，能方便調節(jié)頂托的高度。但任何情況下，螺桿插入支撐立桿的長度不得小于150㎜。5.2設備主要包括水準儀、經緯儀、50m普通鋼卷尺、扭矩搬手、塔吊等。①S3水準儀、J2經緯儀和50m普通鋼卷尺主要用于測量放線、標高測設及投放。是按圖施工主要的控制措施，必須經過檢定并在周檢合格的有效期內。②扭矩搬手主要用于檢測扣件螺拴擰緊的扭力矩，是否在40～65N·m區(qū)間。③塔吊是垂直運輸物料的設備。在施工現場塔吊繁忙的情況下，本方案的支撐材料可以通過散裝散拆由人工完成作業(yè)。6.質量控制及安全措施6.1本方案必須嚴格執(zhí)行《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ－2001）的各項規(guī)定外，在荷載取值和荷載組合時采用了《建筑施工手冊》第四版第2冊148～151頁的規(guī)定，計算xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案16.2項目部技術負責人必須按照工程實際情況編制超高超限結構模板支撐專項施工方案,報送總工辦審核,并按照規(guī)定組織專家評審、論證,最后經總工程師批準實施。6.3項目部在實施專項施工方案的過程中,由技術負責人組織材料、安全人員對鋼管進行隨機抽樣檢測，并重新確定鋼管的壁厚.在支撐架搭設完成后,由項目經理組織技術負責人、施工員、安全員,對支撐架搭設與專項施工方案的符合性進行檢查、驗收,合格后方可進行梁/板模板的安裝工序。6.4.支撐體系豎向立桿必須落在堅實平整的支承面上，凡超高超限大梁的投影面上應預先用1：3水泥砂漿找平，然后在找平面上平行于梁軸線鋪設二道50㎜厚木腳手板或凹面向上的10#～14#槽鋼做立桿下的墊板必須設有掃地桿和縱橫方向的拉桿及剪刀撐，以保證支撐體系穩(wěn)定。6.5.所有模板必須滿足強度，剛度和穩(wěn)定性要求。模板上施工荷載不得超過設計要求。6.6.模板使用前必須刷隔離劑，且不允許玷污鋼筋和混凝土接搓處，每周轉一次，清理一次，修理一次，做到先清理后修理，再刷隔離劑后，方可使用。6.7.安裝現澆結構的上層模板及支架時，下層模板應具有承受上層荷載的承載力，或加設支架，上下層的支架立柱應對準，并鋪設墊板。本工程樓層下兩層模板支架不允許拆除。6.8.模板必須做到接口平直接縫嚴密，縫隙不得超差，縫隙處均貼膠布堵縫，防止漏漿，同時要處理好所有構件交叉的節(jié)點，接槎吻合、方正，防止移位。同時嚴格控制預留孔位置，在澆搗混凝土前模板內的雜物應清理干凈，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。立桿要求接長應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心至節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。縱、橫向水平桿接長宜采用對拉扣件連接，也可以采用搭接。水平桿的對接應交錯布置：兩根相鄰縱向或橫向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。凝土澆搗；大部分的立桿軸向力須傳遞到下兩層樓板，因此使用前應檢查扣件式鋼管是否存在彎曲、裂縫和銹蝕嚴重等缺陷。若有則應剔除不用。對于多次重復使用的鋼管（包括配件），要認真檢查。在搭設一步高后，應進行立桿和橫桿的校正調直。立桿應用線錘校正其垂直度，橫桿應拉線調直校正水平。6.11.模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件。6.12.搭設承重支撐架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測。未經檢測或檢測不合格的一6.13.施工操作前，項目技術負責人必須親自向全體操作人員進行技術交底。項目技術負責人應注意區(qū)別技術交底和安全交底的不同要求、不同內搭設要求、立桿縱橫間距、縱橫聯系桿和掃地桿、剪刀撐、拉結點、頂部小橫桿的間距等。局部要使用2個扣件的，也應詳細說明。6.14.搭設完成后，項目部和監(jiān)理單位有關人員應認真進行檢查驗收。檢查要依據專項施工方案確定的各項指標，依照《承重支撐架搭設分項檢查驗收表》的要求逐一檢查驗收。扣件擰緊度檢查必須采用力矩扳手。其中，扣件扭力檢查數量規(guī)定為：頂部大橫桿與立桿連接節(jié)點的扣件應全數檢查，其余扣件檢查數量不少于10％。6.15.除應遵守以上構造規(guī)定以外，還應遵守各相關規(guī)范以及規(guī)程的規(guī)定。7.超重梁模板支撐架的構造和施工要求7.1.模板支架的構造要求：a.模板支撐架根據設計計算可采用單立桿；xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；應由于架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大，故采用等步距設置；支撐架步距不宜超過1.5m。本工程按步距1.5m計算。a.本工程支撐架高度為2.835m，必須加強設置整體性水平層；b.在任何情況下，支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須水平加強，縱橫桿應有效聯結，同時應在水平向設置斜拉桿。其中掃地桿應按距離樓面150mm設置。a.沿支架應滿設剪刀撐。b.凡支撐主梁的立桿，必須沿梁長度方向設置剪力撐，每道剪力撐須跨越3～5根立桿，其間距不得超過6跨。c.凡是立桿同橫桿、斜桿的相交處，均必須用直角扣件或旋轉扣件固定，扣件螺栓的擰緊扭力8.模板安裝和拆除安全要求8.1模板安裝安全要求(1)模板安裝必須按施工設計進行，嚴禁隨意變動；(2)模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置臨時固定措施，嚴防傾覆；(3)模板的支柱以及縱橫向水平桿、剪刀撐等均應按方案規(guī)定布置；(4)支撐應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序；(6)平板模板安裝要在支架搭設穩(wěn)固，板下楞與支架連接牢固后進行；(7)支模時，支撐、拉桿不準連接在腳手架或其它不穩(wěn)固的物體上；(8)在混凝土澆搗過程中，要有專人檢查模板，發(fā)現有變形、松動現象，及時進行加固和修理；8.2模板拆除安全要求(2)樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，且達到規(guī)范規(guī)定強度，并報工程技術負責人審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側向支撐，后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞；(3)拆下的模板和支架宜分散堆放并及時清運，不準亂拋亂扔；(4)拆除模板采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下；(6)拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人；xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1模板自重0.50kN/m2鋼筋自重施工均布荷載標準值2.5kN/m2新澆混凝土側壓力標準值50.4kN/m2傾倒混凝土側壓力2.0kN/m2振搗混凝土荷載標準值2.0kN/m2穿梁螺栓直徑穿梁螺栓直徑M14mm次楞龍骨截面穿梁螺栓豎向間距250mm次楞龍骨材料次楞間距250mm主楞截面類型48×3.5mm穿梁螺栓水平間距600mm主楞合并根數2主楞間距600mm主楞龍骨材料鋼楞2.梁側模模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取。亦可按經驗公式200計算得4.444hT--混凝土的入模溫度，取30℃;V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.1m；β--外加劑影響修正系數，取1.2；1β--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。2根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為51.20kN/m2、50.40kN/m2，取較小值50.40kN/m2作為本工程計算荷載。3.梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1面板計算簡圖3.1.抗彎驗算σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩=22.50cm3；按以下公式計算面板跨中彎矩：q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.60×50.40×0.90=32.659kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.60×2.00×0.90=1.512kN/m；計算跨度(內楞間距):l=250.00mm；面板的最大彎距M=0.1×34.17×250.002=2.14×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值=9.511N/mm2；3.2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=50.40×0.60=30.24N/mm；E--面板材質的彈性模量:E=5000.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩=16.875cm4；面板的最大撓度計算值=0.948mm；面板的最大撓度計算值ω=0.948mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.5mm，滿足要求！xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案14.梁側模板內外楞的計算4.1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；按以下公式計算內楞跨中彎矩：作用在內楞的荷載，取1m為計算單元：內楞的最大彎距:M=0.1×14.24×600.002=5.13×105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值σ=5.13×105/6.40×104=8.009N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=8.009N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=13N/mm2，滿（2）.內楞的撓度驗算xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值，取1m為計算單元：q=50.40×0.25/1=12.60N/mm；內楞的最大撓度計算值=0.432mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.432mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=1mm，滿足要求！4.2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5mm；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；M=0.175pi作用在外楞的荷載:P=(1.2×50.40×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.25/2=4.27kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=250mm；外楞的最大彎距：M=0.175×4271.4×250.000=1.87×105N.mm外楞的受彎應力計算值:σ=1.87×105/5.08×103=36.786N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=36.786N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地塊工程超高超重梁模板支撐專項施工方案1（2）.外楞的撓度驗算E--外楞的彈性模量，其值為210000N/mm2；p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=50.40×0.60×0.25/2=3.78KN；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×3.78×103×250.003/(100×210000×1.219×105)=0.026mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=0.625mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.026mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.625mm，滿足要求！5.穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N=fxAN--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓的直徑:14mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓所受的最大拉力