燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰煙氣脫硝運(yùn)行技術(shù)導(dǎo)則編制說(shuō)明

燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰煙氣脫硝運(yùn)行技術(shù)導(dǎo)則標(biāo)準(zhǔn)編制說(shuō)明標(biāo)準(zhǔn)編制組2024年10月

目錄1標(biāo)準(zhǔn)編制背景 11.1標(biāo)準(zhǔn)來(lái)源 11.2主要參加單位及工作過(guò)程 12標(biāo)準(zhǔn)編制的必要性 13標(biāo)準(zhǔn)編制的基本原則和依據(jù) 24標(biāo)準(zhǔn)主要技術(shù)內(nèi)容說(shuō)明 34.1范圍 34.2規(guī)范性引用文件 34.3術(shù)語(yǔ)和定義 34.3總則 34.4全負(fù)荷動(dòng)態(tài)調(diào)控NOx與氨逃逸 34.5低負(fù)荷SCR煙氣脫硝 44.6運(yùn)行維護(hù) 54.7性能評(píng)價(jià)（規(guī)定、提出、明確、要求、原則、規(guī)范、工藝、類型） 54.8附錄部分 65計(jì)算案例 65.1催化劑寬溫運(yùn)行 65.2提溫輔助脫硝催化劑全負(fù)荷寬溫運(yùn)行 76與現(xiàn)行法律、法規(guī)、政策及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的協(xié)調(diào)性 87標(biāo)準(zhǔn)預(yù)期達(dá)到的效果及貫徹標(biāo)準(zhǔn)的要求和措施建議 98替代或廢止現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的建議 99采用國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)和國(guó)外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)情況 910標(biāo)準(zhǔn)名稱變化的主要原因說(shuō)明 911重要技術(shù)內(nèi)容的解釋和其他事項(xiàng) 91標(biāo)準(zhǔn)編制背景1.1標(biāo)準(zhǔn)來(lái)源《燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰煙氣脫硝運(yùn)行技術(shù)導(dǎo)則》的編制工作是根據(jù)《國(guó)家能源局綜合司關(guān)于印發(fā)《2022年能源行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)劃立項(xiàng)指南〉的通知》的要求進(jìn)行的。經(jīng)電力行業(yè)電站鍋爐標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)審查，批準(zhǔn)立項(xiàng)為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。1.2主要參加單位及工作過(guò)程本標(biāo)準(zhǔn)編制主要參加單位包括：西安熱工研究院有限公司、國(guó)家能源集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司、東南大學(xué)、東方凱特瑞（成都）環(huán)保科技有限公司、華電電力科學(xué)研究院有限公司。編制組由各單位選派具備SCR煙氣脫硝專業(yè)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的專業(yè)人員組成。2023年11月，西安熱工研究院有限公司組織各參編單位在蘇州市召開(kāi)了標(biāo)準(zhǔn)制訂工作啟動(dòng)會(huì)，成立了由專家和專業(yè)技術(shù)人員組成的標(biāo)準(zhǔn)制訂起草小組，與會(huì)人員討論了標(biāo)準(zhǔn)提綱要點(diǎn)、原則、編制進(jìn)度及各單位工作分工等。2023年11月~2024年3月，編制組收集了國(guó)家和行業(yè)關(guān)于燃煤發(fā)電機(jī)組靈活調(diào)峰、煙氣脫硝工程技術(shù)、運(yùn)行管理及性能試驗(yàn)等相關(guān)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，并進(jìn)行了全面系統(tǒng)的梳理和分析，在此基礎(chǔ)上編制完成了標(biāo)準(zhǔn)初稿，并于3月底在蘇州市召開(kāi)了標(biāo)準(zhǔn)第二次討論會(huì)，針對(duì)初稿進(jìn)行了討論并形成了修改意見(jiàn)。2024年6月28日，編制組在杭州市召開(kāi)了第三次討論會(huì)，針對(duì)各參編單位修改、完善后形成的二次討論稿進(jìn)行詳細(xì)討論，并確定相關(guān)修改意見(jiàn)，重點(diǎn)提出對(duì)正文用詞統(tǒng)一描述，并對(duì)測(cè)試內(nèi)容和運(yùn)行指導(dǎo)建議等方面進(jìn)行優(yōu)化。2024年9月，在第三次討論會(huì)的基礎(chǔ)上，經(jīng)過(guò)反復(fù)修改和完善，編制組完成標(biāo)準(zhǔn)征求意見(jiàn)稿及編制說(shuō)明。2標(biāo)準(zhǔn)編制的必要性國(guó)內(nèi)燃煤機(jī)組在實(shí)施超低/超超低排放和靈活調(diào)峰運(yùn)行模式之后，遭遇了空預(yù)器堵塞嚴(yán)重、NOx排放濃度波動(dòng)大以及煙氣脫硝低負(fù)荷投運(yùn)等系列問(wèn)題，極大地降低了機(jī)組節(jié)能減排運(yùn)行水平，其中僅空預(yù)器堵塞每年約造成20多億元的風(fēng)機(jī)電耗損失。燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰引起爐內(nèi)NOx生成濃度大幅度、快速波動(dòng)和SCR進(jìn)口煙溫偏低，使原本SCR高脫硝效率運(yùn)行所引發(fā)的問(wèn)題更為普遍和嚴(yán)重。為從源頭解決上述問(wèn)題，有必要針對(duì)超低/超超低排放和靈活調(diào)峰運(yùn)行特點(diǎn)，將鍋爐燃燒—SCR脫硝—空預(yù)器等上下游設(shè)備作為整體，從風(fēng)煙參數(shù)準(zhǔn)確測(cè)量、爐內(nèi)風(fēng)煤協(xié)調(diào)燃燒、SCR精準(zhǔn)噴氨、低負(fù)荷脫硝評(píng)估與煙氣提溫路線選擇等方面，制定燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰煙氣脫硝導(dǎo)則，規(guī)范和指導(dǎo)靈活調(diào)峰改造。2020年，中電聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)化管理中心組織西安熱工研究院有限公司等20多家單位開(kāi)展煤電機(jī)組靈活性改造標(biāo)準(zhǔn)體系預(yù)研，發(fā)現(xiàn)《OperationandMaintenanceGuidelinesforSCR（EPRI1008345）》和《火電廠煙氣脫硝(SCR)系統(tǒng)運(yùn)行技術(shù)規(guī)范（DL/T335）》等國(guó)內(nèi)外脫硝相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)提到了SCR低負(fù)荷運(yùn)行溫度，但未涉及SCR投運(yùn)溫度評(píng)估、低負(fù)荷煙氣提溫、煤風(fēng)氨協(xié)調(diào)等內(nèi)容，華能集團(tuán)企標(biāo)《燃煤機(jī)組SCR煙氣脫硝低負(fù)荷運(yùn)行導(dǎo)則》也僅涉及提溫方案選擇，而《燃煤煙氣脫硝技術(shù)裝備（GB/T21509）》等標(biāo)準(zhǔn)還存在與靈活調(diào)峰相抵觸的內(nèi)容。相對(duì)于現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)靈活調(diào)峰信息的碎片化狀態(tài)，本項(xiàng)目針對(duì)當(dāng)前形式要求，制定將更具針對(duì)性、系統(tǒng)性和實(shí)用性，可更好地指導(dǎo)燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰下的煙氣脫硝系統(tǒng)完善和相關(guān)運(yùn)行問(wèn)題的解決，對(duì)于提升我國(guó)電力行業(yè)脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行管理水平、豐富和完善現(xiàn)行脫硝標(biāo)準(zhǔn)體系均具有十分積極的意義。3標(biāo)準(zhǔn)編制的基本原則和依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)編寫(xiě)依據(jù)《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)和編寫(xiě)規(guī)則》（GB/T1.1-2020）編制。標(biāo)準(zhǔn)編寫(xiě)充分考慮了燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰煙氣脫硝運(yùn)行技術(shù)的實(shí)用性和可操作性，遵循完整、規(guī)范、簡(jiǎn)潔的原則，突出了新形勢(shì)下脫硝運(yùn)行技術(shù)的重點(diǎn)內(nèi)容和要求。標(biāo)準(zhǔn)編制組按照國(guó)家、行業(yè)現(xiàn)行的相關(guān)法律、法規(guī)、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范等要求和規(guī)定編制本標(biāo)準(zhǔn)。4標(biāo)準(zhǔn)主要技術(shù)內(nèi)容說(shuō)明4.1范圍本文件規(guī)定了燃煤機(jī)組NOx控制過(guò)程中的風(fēng)煙參數(shù)準(zhǔn)確測(cè)量、風(fēng)煤協(xié)調(diào)均衡燃燒、氨氮均勻混合、噴氨精準(zhǔn)調(diào)控、煙氣提溫、催化劑寬溫運(yùn)行、運(yùn)行維護(hù)、性能評(píng)價(jià)等方面的技術(shù)要求。本文件適用于燃煤機(jī)組自并網(wǎng)發(fā)電起全負(fù)荷范圍內(nèi)靈活調(diào)峰期間的煙氣脫硝運(yùn)行，其他燃料機(jī)組可參照?qǐng)?zhí)行。4.2規(guī)范性引用文件根據(jù)本次標(biāo)準(zhǔn)制訂需要，引用了GB/T34339、GB/T10184、DL/T296等標(biāo)準(zhǔn)的內(nèi)容，對(duì)火電廠靈活調(diào)峰期間的SCR煙氣脫硝運(yùn)行的技術(shù)要求進(jìn)行規(guī)范和規(guī)定。4.3術(shù)語(yǔ)和定義根據(jù)本次標(biāo)準(zhǔn)制訂需要，對(duì)靈活調(diào)峰、風(fēng)煤均衡燃燒、NOx平衡濃度、動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)調(diào)節(jié)、催化劑硫酸氫銨凝聚溫度、催化劑硫酸氫銨可逆失活、最低噴氨運(yùn)行溫度、催化劑寬溫運(yùn)行、多點(diǎn)煙氣測(cè)試等術(shù)語(yǔ)進(jìn)行了定義和解釋。4.3總則對(duì)燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰下的煙氣脫硝運(yùn)行提出了原則性要求，提出將鍋爐燃燒和SCR煙氣脫硝作為整體以提升SCR煙氣脫硝系統(tǒng)的靈活調(diào)峰適應(yīng)能力、通過(guò)鍋爐燃燒送風(fēng)量和脫硝噴氨量的動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)調(diào)節(jié)全時(shí)段減小過(guò)度噴氨造成的過(guò)大氨逃逸，以及過(guò)煙氣提溫催化劑無(wú)硫酸氫銨運(yùn)行或者催化劑寬溫運(yùn)行實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷SCR煙氣脫硝安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。4.4全負(fù)荷動(dòng)態(tài)調(diào)控NOx與氨逃逸（1）正文5.1規(guī)定了磨煤機(jī)入口一次風(fēng)量測(cè)量截面、二次風(fēng)量測(cè)量截面、鍋爐風(fēng)箱及其內(nèi)部燃燒器之間的風(fēng)量分配技術(shù)要求，并提出了實(shí)現(xiàn)的技術(shù)方式。（2）正文5.2.1提出了采用多點(diǎn)煙氣測(cè)試以提高煙氣NOx在線分析儀表的測(cè)量代表性；正文5.2.2明確了氨氣供應(yīng)的壓力、流量及調(diào)節(jié)的技術(shù)要求；正文5.2.3規(guī)定了SCR入口煙氣應(yīng)滿足的參數(shù)條件，并提出采用可調(diào)型格柵和煙氣靜態(tài)混合器以滿足要求；正文5.2.4對(duì)SCR入口NOx濃度分布變化較大的鍋爐，提出了采用全煙道型靜態(tài)混合器或分區(qū)噴氨自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)以提高脫硝噴氨系統(tǒng)的機(jī)組負(fù)荷適應(yīng)性，并提出了分區(qū)自動(dòng)噴氨裝置應(yīng)滿足的技術(shù)要求；正文5.2.5規(guī)定了催化劑上方飛灰分布的技術(shù)要求，并提出了實(shí)現(xiàn)的技術(shù)方式。（3）正文5.3.1明確了SCR脫硝入口煙道截面煙氣O2濃度、NOx濃度和出口煙道截面煙氣NOx濃度分布均勻性的要求；正文5.3.2提出了爐內(nèi)NOx生成濃度需接近NOx平衡濃度，主要是考慮低氮控制與高效燃燒相互制約：爐內(nèi)NOx生成濃度過(guò)高會(huì)導(dǎo)致噴氨量增加，不僅影響脫硝系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)對(duì)下游設(shè)備造成不利影響，而爐內(nèi)NOx生成濃度過(guò)低會(huì)導(dǎo)致腐蝕、腐蝕等問(wèn)題出現(xiàn)，因此提出NOx平衡濃度進(jìn)行定義，要求爐內(nèi)NOx生成濃度應(yīng)接近NOx平衡濃度；正文5.3.3提出了對(duì)燃燒送風(fēng)總量調(diào)節(jié)響應(yīng)速度的技術(shù)要求；正文5.3.4提出了噴氨總量相對(duì)于鍋爐燃燒工況的調(diào)節(jié)響應(yīng)速度的技術(shù)要求，以適應(yīng)負(fù)荷快速變化。4.5低負(fù)荷SCR煙氣脫硝（1）正文6.1給出了SCR煙氣脫硝運(yùn)行溫度邊界的獲得方法，這是進(jìn)行低負(fù)荷SCR煙氣脫硝評(píng)估的邊界條件，也是進(jìn)行提溫方案選擇的基礎(chǔ)。（2）正文6.2將SCR煙氣脫硝入口煙氣溫度與最低噴氨運(yùn)行溫度作比較，以兩者差值區(qū)分不同的提溫運(yùn)行方案，當(dāng)兩者差值較小時(shí)，宜通過(guò)調(diào)整運(yùn)行方式，提高SCR煙氣脫硝入口煙氣溫度或者降低最低噴氨運(yùn)行溫度；當(dāng)兩者差值較大時(shí)，需合理選擇煙氣提溫方案，并在附錄C中進(jìn)行了不同方案特點(diǎn)的比較，同時(shí)對(duì)現(xiàn)役機(jī)組和新建機(jī)組分別提出了推薦方案和技術(shù)要求。（3）催化劑寬溫運(yùn)行是指利用催化劑硫酸氫銨可逆失活的特性，結(jié)合燃煤機(jī)組低負(fù)荷煙氣溫度低、高負(fù)荷煙氣溫度高的特點(diǎn)，允許SCR煙氣脫硝第一層催化劑在低負(fù)荷適度失活、在高負(fù)荷加熱恢復(fù)的運(yùn)行模式。正文6.3.1提出了低負(fù)荷催化劑硫酸氫銨失活與恢復(fù)評(píng)估方法，并在附錄D中詳細(xì)闡述了低負(fù)荷許可最長(zhǎng)失活運(yùn)行時(shí)間和高負(fù)荷最短恢復(fù)運(yùn)行時(shí)間的評(píng)估方法。正文6.3.2~6.3.4明確了催化劑寬溫運(yùn)行的具體運(yùn)行策略，對(duì)失活運(yùn)行時(shí)間和恢復(fù)運(yùn)行時(shí)間進(jìn)行了限制。（4）正文6.4規(guī)定了低負(fù)荷不同脫硝方案的選擇原則，正文6.4.1明確了SCR煙氣脫硝入口煙氣溫度低于250℃時(shí)，進(jìn)行煙氣提溫改造，防止煙氣中的硫酸氫銨凝聚；正文6.4.2~6.4.4提出可讓硫酸氫銨失活催化劑完全恢復(fù)的機(jī)組，宜采用催化劑寬溫運(yùn)行方式，無(wú)法讓硫酸氫銨失活催化劑完全恢復(fù)的連續(xù)調(diào)峰機(jī)組，宜采用提溫方案，已完成煙氣提溫改造的機(jī)組，可結(jié)合催化劑寬溫運(yùn)行，適當(dāng)提溫，減少煙氣提溫對(duì)鍋爐熱效率的降低幅度。4.6運(yùn)行維護(hù)正文第7章提出了靈活調(diào)峰下，SCR煙氣脫硝運(yùn)行維護(hù)過(guò)程中需要執(zhí)行的操作和技術(shù)要求，目的是結(jié)合超低/超超低排放和靈活調(diào)峰運(yùn)行特點(diǎn)，更好地落實(shí)正文第5章、第6章提出的技術(shù)要求，全負(fù)荷實(shí)現(xiàn)SCR煙氣脫硝安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。主要包括了定期試驗(yàn)、定期催化劑檢測(cè)、定期儀表校準(zhǔn)、定期檢查、定期投運(yùn)等。4.7性能評(píng)價(jià)（規(guī)定、提出、明確、要求、原則、規(guī)范、工藝、類型）為了便于用戶對(duì)脫硝裝置進(jìn)行自我診斷和評(píng)估，正文8.1提出了改造前性能評(píng)估的主要內(nèi)容和技術(shù)要求，考慮到可操作性，主要是通過(guò)統(tǒng)計(jì)機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)的方式，評(píng)估風(fēng)量測(cè)量的準(zhǔn)確性、風(fēng)煤均衡燃燒程度、脫硝噴氨均勻性、硫酸氫銨堵塞、催化劑寬溫運(yùn)行適應(yīng)性情況，以發(fā)現(xiàn)機(jī)組在靈活調(diào)峰下，SCR脫硝裝置存在的問(wèn)題。為了便于用戶對(duì)改造后的脫硝裝置進(jìn)行評(píng)價(jià)，正文8.2規(guī)定了改造后性能評(píng)價(jià)的總要求、項(xiàng)目、參數(shù)、目標(biāo)值和方法，用戶可根據(jù)改造內(nèi)容選擇相應(yīng)的項(xiàng)目進(jìn)行測(cè)試和評(píng)價(jià)。4.8附錄部分4.8.1燃煤種類與鍋爐額定負(fù)荷下的脫硝入口NOx平衡濃度推薦值和CO推薦值附錄A數(shù)據(jù)來(lái)源于數(shù)十臺(tái)機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)和燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果，歸納得出的NOx平衡濃度和CO的推薦值。4.8.2硫酸氫銨凝聚溫度的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式附錄B中最低噴氨運(yùn)行溫度、催化劑硫酸氫銨凝聚溫度、煙氣硫酸氫銨凝聚溫度和硫酸氫銨失活催化劑恢復(fù)溫度的計(jì)算公式，來(lái)源于主流催化劑廠設(shè)計(jì)資料，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果調(diào)整后得到。4.8.3各種SCR煙氣脫硝低負(fù)荷煙氣提溫方案的技術(shù)特點(diǎn)附錄C對(duì)比了不同煙氣提溫方案的提溫幅度、安全可靠性、對(duì)鍋爐影響、投資費(fèi)用、適用范圍和技術(shù)要求，便于用戶參考以合理選擇煙氣提溫方案。4.8.4催化劑硫酸氫銨失活與恢復(fù)評(píng)估方法附錄D提出了催化劑硫酸氫銨失活與恢復(fù)評(píng)估方法，具體地，低負(fù)荷下，通過(guò)第一層催化劑預(yù)設(shè)模塊的單點(diǎn)煙氣采樣管進(jìn)行相關(guān)煙氣組分的測(cè)試，計(jì)算第一層催化劑的活性，以試驗(yàn)開(kāi)始無(wú)硫酸氫銨失活的催化劑活性為基準(zhǔn)，計(jì)算相對(duì)活性降幅作為催化劑失活速率，以降低20%-30%為限值，計(jì)算對(duì)應(yīng)的最長(zhǎng)許可失活運(yùn)行時(shí)間；同理，高負(fù)荷下，通過(guò)第一層催化劑預(yù)設(shè)模塊的單點(diǎn)煙氣采樣管進(jìn)行相關(guān)煙氣組分的測(cè)試，計(jì)算第一層催化劑的活性，以該負(fù)荷下完全恢復(fù)的催化劑活性為基準(zhǔn)，計(jì)算相對(duì)活性增幅作為催化劑恢復(fù)速率，估算相對(duì)活性恢復(fù)到100%所需的最長(zhǎng)恢復(fù)運(yùn)行時(shí)間。5計(jì)算案例5.1催化劑寬溫運(yùn)行某300MW燃煤機(jī)組，設(shè)計(jì)SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣NOx濃度為195.1μL/L、出口NOx排放濃度為19.5μL/L、氨逃逸濃度為3μL/L、SO3濃度為8μL/L。計(jì)算SCR最低噴氨運(yùn)行溫度、催化劑ABS凝聚溫度、煙氣ABS凝聚溫度以及ABS失活催化劑恢復(fù)溫度分別為306.1℃、277.3℃、235.7℃和321.1℃。機(jī)組不同負(fù)荷下，SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度見(jiàn)表1。表1項(xiàng)目單位100%ECR70%ECR50%ECR35%ECR0-35%ECR煙氣溫度℃352335302272262機(jī)組0-40.8%ECR負(fù)荷下，SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度低于凝聚溫度，凝聚溫差為-15.3~0℃，實(shí)測(cè)第一層催化劑參數(shù)，進(jìn)一步計(jì)算失活速率，得到許可最長(zhǎng)失活運(yùn)行時(shí)間約為21h；機(jī)組61.6%ECR及以上高負(fù)荷下，SCR進(jìn)口煙氣溫度達(dá)到恢復(fù)溫度，恢復(fù)溫差為15~45.9℃，實(shí)測(cè)第一層催化劑參數(shù)，進(jìn)一步計(jì)算活性恢復(fù)速率，得到最短高溫恢復(fù)運(yùn)行時(shí)間約為10h。機(jī)組每次啟機(jī)在0-40.8%ECR下的運(yùn)行時(shí)間約為4h。常規(guī)每天24h運(yùn)行期間，SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度低于催化劑ABS凝聚溫度的40.8%ECR及以下負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間短于8h。SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度達(dá)到恢復(fù)溫度的61.6%ECR以上負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間大于10h。由上可知，該機(jī)組低負(fù)荷下的煙氣SCR脫硝進(jìn)口煙氣溫度雖然低于最低運(yùn)行溫度，也低于催化劑ABS凝聚溫度，但凝聚溫差相對(duì)較小，低負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)間較短，且高負(fù)荷下的恢復(fù)溫差大、運(yùn)行時(shí)間較長(zhǎng)，無(wú)需進(jìn)行煙氣提溫，可利用機(jī)組高低負(fù)荷下的自身煙氣溫度調(diào)控能力，實(shí)現(xiàn)SCR煙氣脫硝催化劑全負(fù)荷寬溫安全運(yùn)行。5.2提溫輔助脫硝催化劑全負(fù)荷寬溫運(yùn)行某660MW燃煤機(jī)組，設(shè)計(jì)SCR脫硝進(jìn)口煙氣中NOx濃度為219.5μL/L、出口NOx排放濃度為22μL/L、氨逃逸濃度為3μL/L、SO3濃度約25μL/L。計(jì)算SCR最低噴氨運(yùn)行溫度、催化劑ABS凝聚溫度、煙氣ABS凝聚溫度以及ABS失活催化劑恢復(fù)溫度分別為324.8℃、291.9℃、243.5℃以及334.9℃。機(jī)組不同負(fù)荷下，SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度見(jiàn)表2。表2項(xiàng)目單位100%ECR80%ECR50%ECR40%ECR30%ECR0-30%ECR煙氣溫度℃374336317309252240機(jī)組0-37%ECR負(fù)荷下，SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度低于催化劑ABS凝聚溫度，凝聚溫差為-51.9~0℃，在250℃煙氣溫度下，實(shí)測(cè)第一層催化劑參數(shù)，進(jìn)一步計(jì)算失活速率，得到許可最長(zhǎng)失活運(yùn)行時(shí)間約為5h；機(jī)組78.3%ECR及以上高負(fù)荷下，SCR進(jìn)口煙氣溫度達(dá)到恢復(fù)溫度，恢復(fù)溫差為15~49.2℃，實(shí)測(cè)第一層催化劑參數(shù)，進(jìn)一步計(jì)算活性恢復(fù)速率，得到最短高溫恢復(fù)運(yùn)行時(shí)間約為6h。機(jī)組每天24h運(yùn)行期間，SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度低于催化劑ABS凝聚溫度的37%ECR負(fù)荷以下運(yùn)行時(shí)間約6~8h，高于恢復(fù)溫度的78.3%ECR負(fù)荷以上運(yùn)行時(shí)間只有3~4h。運(yùn)行過(guò)程發(fā)現(xiàn)：1）SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度約250℃運(yùn)行5h時(shí)，第一層催化劑的差壓由171Pa增加到232Pa，煙氣溫度升高到260℃后，煙氣差壓逐漸降低到約170Pa，表明發(fā)生了煙氣ABS凝聚，粘附飛灰堵塞催化劑孔道；2）機(jī)組運(yùn)行3個(gè)月后，再次測(cè)試的結(jié)果顯示，第一層催化劑的脫硝效率較初始時(shí)的60%降低至39%，且隨SCR進(jìn)口煙氣溫度逐漸升高到310℃，效率沒(méi)有提高，表明長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行造成的催化劑ABS失活，在高負(fù)荷下沒(méi)有完全恢復(fù)。由上可知，該機(jī)組低負(fù)荷過(guò)低溫度下的運(yùn)行時(shí)間偏長(zhǎng)，而高負(fù)荷恢復(fù)溫度以上的運(yùn)行時(shí)間偏短。為實(shí)現(xiàn)SCR煙氣脫硝催化劑全負(fù)荷寬溫安全運(yùn)行，需要采取煙氣提溫輔助措施：1）通過(guò)省煤器煙氣旁路改適度提溫，使低負(fù)荷下的SCR煙氣脫硝進(jìn)口煙氣溫度提升到255℃以上，避免發(fā)生煙氣ABS凝聚堵塞問(wèn)題；2）在0~37%ECR低負(fù)荷運(yùn)