掛籃設(shè)計計算書

PAGEPAGE3掛籃設(shè)計計算書計算書有關(guān)說明1.1計算目的本產(chǎn)品是由鋼結(jié)構(gòu)件組裝而成的掛籃設(shè)備，為保證其工作的可靠性和安全性，特對設(shè)備整體及一些關(guān)鍵零部件進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。1.2計算過程中計算原則設(shè)備有些工作狀態(tài)的受力較復雜，本計算書中的部分工作狀態(tài)計算模型進行了簡化，其簡化原則是：計算工作狀態(tài)比實際工作狀態(tài)更趨保守。1.3設(shè)計依據(jù)及參考資料《都拉營大橋兩階段施工圖設(shè)計》《將軍灘大橋兩階段施工圖設(shè)計》《機械設(shè)計手冊》（94年版、化學工業(yè)出版社）《材料力學》（84年版、高等教育出版社）1.4計算過程中采用的部分常數(shù)Q235B鋼材的許用應力[б]=145MPaQ235B鋼材的許用剪應力[τ]=75MPaQ345B鋼材的許用應力[б]=200MpaQ345B鋼材的許用剪應力[τ]=120MPa鋼材彈性模量E=206*106kN/m2跨內(nèi)剛度:L/400；懸臂剛度：L/2001.5本掛籃設(shè)計時考慮用其澆筑都拉營大橋主橋2號至12號塊段及將軍灘大橋主橋2號至21號塊段。經(jīng)分析可知，在澆筑將軍灘大橋主橋2號、18號及移籃時掛籃處于危險狀態(tài)，本計算書主要對前述幾種工況進行了驗算。

校核計算2.1載荷計算2.1.1混凝土載荷(只需考慮2號、18號)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-體積，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3),K1-截面系數(shù)，取K1=1.03,K2-載荷系數(shù),取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1(kN)頂板混凝土：G頂混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4(kN)G頂混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2(kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8(kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1(kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4(kN)2.1.2模板載荷底模：G底模=35(kN)單件側(cè)模（共兩件）:G側(cè)模=90(kN)內(nèi)模：G內(nèi)模=130(kN)2.2底籃縱梁校核2.2.1腹板處縱梁校核（澆筑狀態(tài)）腹板處縱梁采用6件HN600X200，所有縱梁整體截面參數(shù)如下：I=4425*10-6(m4),Wmin=14748*10-6(m3),S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Qmax和最大彎矩Mmax的計算澆筑2號塊時腹板處底縱梁所受載荷參見圖一：底縱梁自重G自=38(kN),底模重量：G底模=35*2*800/8000=7(kN)腹板混凝土：G腹混2=1935.8(kN),q自=38/5.5=6.9091(kN/m)；q模=7/4.7=1.4894(kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086(kN/m);圖一經(jīng)電算得：M2max=1786.3(kNm);R后2=1166.4(kN);R前2=814.4(kN);Qmax=R后2=1166.4(kN),Mmax=M2max=1786.3(kNm)2.2.1.2強度校核(澆筑2號塊時)σ=Mmax/Wmin=1786.3*10-3/(14748*10-6)=121.1(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。τ=Qmax/S腹=1166.4*10-3/(22440*10-6)=52(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.2.1.3剛度校核(澆筑2號塊時)經(jīng)電算得：f=0.006(m)＜[f]=5.5/400=0.01375(m),安全。2.2.2底板處縱梁校核（澆筑狀態(tài)）底板處縱梁采用8件HN400X200，所有縱梁整體截面參數(shù)如下：I=1822*10-6(m4),Wmin=9112*10-6(m3),S腹=22272*10-6(m2)2.2.2.1最大剪力Qmax和最大彎矩Mmax的計算澆筑2號塊時底板處底縱梁所受載荷參見圖一：底縱梁自重G自=34.1(kN),底模重量：G底模=35*6400/8000=28(kN)底板混凝土：G底混2=849.1(kN)q自=34.1/5.5=6.2(kN/m)；q模=28/4.7=5.9574(kN/m)；q外2=849.1/3.5=242.6(kN/m);經(jīng)電算得：M2max=815(kNm);R后2=532.8(kN);R前2=378.4(kN);Qmax=R后2=532.8(kN),Mmax=M2max=815(kNm)2.2.2.2強度校核(澆筑2號塊時)σ=Mmax/Wmin=815*10-3/（9112*10-6）=89.4(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。τ=Qmax/S腹=532.8*10-3/(22272*10-6)=23.9(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.2.2.3剛度校核(澆筑2號塊時)經(jīng)電算得：f=0.0066(m)＜[f]=5.5/400=0.01375(m),安全。2.3外滑梁校核2.3.1外滑梁2.3.1.1在澆筑18號塊段時：受力：側(cè)模板重力、翼板混凝土重力、滑梁自重。q外=(586.4/2)/4.5=65.1556(kN/m)q模=90/4.7=19.1489(kN/m)q自=26/10.5=2.4762(kN/m)2.3.1.1.1Qmax及Mmax計算（受力圖參見圖二）圖二經(jīng)電算可得：R后=216.4(kN)；R前=192.8(kN)Qmax=204(kN)；Mmax=303.2(kNm)當澆筑2號塊時，q外=456.1/2/3.5=65.1571(kN/m)，同理可得R前2=139.5(kN)2.3.1.1.2強度校核(外滑梁采用2X[40b+2X[36a)I=610*10-6(m4)W=3184*10-6(m3)S腹=13528*10-6(m2)σ=Mmax/Wmin=303.2*10-3/(3184*10-6)=95.2(Mpa)＜[σ]=145(Mpa,安全。τmax=Qmax/S腹=204*10-3/(13528*10-6)=15.1(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.3.1.1.3剛度校核經(jīng)電算可得：f=0.0075(m)＜[f]=5.5/400=0.01375(m),安全。2.3.1.2移籃時：受力：側(cè)模板重力、滑梁等自重q模=90/4.7=19.1489(kN/m)q自=26/10.5=2.4762(kN/m)2.3.1.2.1Qmax及Mmax計算（受力圖參見圖三）圖三經(jīng)電算可得：Mmax=173.8(kNm)；R后=36.6(kN)；R前=79.4(kN)2.3.1.2.2強度校核(考慮所有力全由2X[40b承受)此時I=372*10-6(m4)W=1864*10-6(m3)σ=Mmax/Wmin=173.8*10-3/(1864*10-6)=93.2(Mpa)＜[σ]=145(Mpa,安全。剪力很小，不校核。2.3.1.2.3剛度校核經(jīng)電算可得：f=0.0239(m)＜[f]=10.5/400=0.02625(m),安全。2.4內(nèi)滑梁縱梁校核(按澆筑18號塊時校核)2.4.1澆筑狀態(tài)受力:內(nèi)模重量,頂板混凝土重量,內(nèi)滑梁自重內(nèi)模重量:130(kN)；頂板混凝土重:622.2(kN),；內(nèi)滑梁自重：37(kN)q外=622.2/4.5=138.2667(kN/m)q模=130/4.9=26.5306(kN/m)q自=37/10.5=3.5238(kN/m)2.4.1.1Qmax、Mmax的計算（受力圖參見圖四）經(jīng)電算可得：R后=413.8(kN)R前=375.4(kN)Qmax=396.2(kN)Mmax=596(kNm)當澆筑2號塊時，q外=382.4/3.5=109.2571(kN/m)，同理可得R前2=220.8(kN)圖四2.4.1.2強度校核(采用4X[40b局部加強)I=744*10-6(m4)W加=4549*10-6(m3)S腹=16400*10-6(m2)σ=Mmax/Wmin=596*10-3/(4549*10-6)=131(Mpa)＜[σ]=145(Mpa,安全。τmax=Qmax/S腹=396.2*10-3/(16400*10-6)=24.2(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全2.4.1.3剛度校核經(jīng)電算可得：f=0.012(m)＜[f]=5.5/400=0.01375(m),安全。2.4.2移籃時：受力：內(nèi)模重力、滑梁等自重q模=130/4.9=26.5306(kN/m)q自=37/10.5=3.5238(kN/m)2.4.2.1Qmax及Mmax計算（受力圖參見圖五）圖五經(jīng)電算可得：Mmax=253(kNm);R后=53.8(kN)R前=113.2(kN)2.4.2.2強度校核I=744*10-6(m4)W=3728*10-6(m3)S腹=16400*10-6(m2)σ=Mmax/Wmin=253*10-3/(3728*10-6)=67.9(Mpa)＜[σ]=145(Mpa,安全。剪力很小，不校核。2.4.2.3剛度校核經(jīng)電算可得：f=0.0175(m)＜[f]=10.5/400=0.02625(m),安全。2.5底籃后橫梁校核由底籃縱梁計算可知，在澆筑狀態(tài)時，底籃后橫梁以澆筑2號塊時最危險。另外移籃狀態(tài)亦需校核。2.5.1澆筑2號塊時2.5.1.1最大彎矩、剪力計算底籃后橫梁由四根箱內(nèi)吊桿及兩根翼緣吊桿支撐，所受載荷如下:底籃后橫梁自重G0：(相對較小，忽略不計)腹板混凝土重量及相應位置的底籃縱梁、底模板重量：q1=1166.4/2/0.8=729(KN/M)底板混凝土重量及相應位置的底籃縱梁、底模板重量：q2=532.8/6.4=83.25(KN/M)由對稱關(guān)系有RA=RF;RB=RE;RC=RD(受力圖參見圖六)圖六經(jīng)電算得：RA=RF=175.5(kN);RB=RE=387.3(kN);RC=RD=286.8(kN);Mmax=390.9(kNm);Qmax=476.4(kN)2.5.1.2強度校核采用兩根HN600X200型鋼,截面參數(shù)如下：I=1475*10-6m4,Wmin=4916*10-6m3,S腹=11880*10-6(m2)σ=Mmax/Wmin=390.9*10-3/4916*10-6)=79.5(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。τmax=Qmax/S腹=476.4*10-3/(11880*10-6)=40.1(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.5.1.3剛度校核經(jīng)電算可得：fmax=0.0133(m)＜[f]=9920/400=0.0248(m),安全。2.5.2移籃時（以回撤移籃時計算，受力圖參見圖七）2.5.2.1Qmax及Mmax計算所受載荷如下：后橫梁自重、底縱梁、底模板、側(cè)模、外滑梁等重量。底縱梁及底模：q1=（80+35）/2/8=7.188(KN/m)后橫梁自重：q2=41.2/16.95=2.431(KN/m)側(cè)模及外滑梁重量：P=64(KN)圖七經(jīng)電算得：Mmax=401.5(KNm);RA=113.4(KN)2.5.2.2強度校核σ=Mmax/Wmin=410.5*10-3(4916*10-6)=83.5(MPa)＜[σ]=145(Mpa),安全。因剪力很小,故剪應力不校核。2.5.2.3剛度校核fmax=0.0408m)＜[f]=16.95/400=0.042375(m),安全。2.6底籃前橫梁及主桁上前橫梁校核以澆筑2號塊來校核底籃前橫梁及主桁上前橫梁(同吊帶一起組成一整體)。2.6.1澆筑2號塊時2.6.1.1最大彎矩、剪力計算(受力圖參見圖八)將底籃前橫梁、前邊吊帶、前中吊帶、底籃上前橫梁作為一整體計算。底籃前橫梁所受力如下:底籃前橫梁自重G0：(相對較小，忽略不計)腹板混凝土重量及相應位置的底籃縱梁、底模板重量：q1=814.4/2/0.8=509(KN/M)底板混凝土重量及相應位置的底籃縱梁、底模板重量：q2=378.4/6.4=59.125(KN/M)上前橫梁由主梁支承，其受力如下：外滑梁吊桿的力P1=92.5+1.3=93.8(kN)外滑梁吊桿的力P3=47+1.3=48.3(kN)內(nèi)滑梁吊桿的力P2=220.8/2+1.3=111.7(kN)圖八經(jīng)電算可得：主梁支點的支撐反力：RA=RB=850.2(kN)前邊吊帶的力：N前邊=217.9(kN);前中吊帶的力：N前中=378.5(kN)底前橫梁：M底前max=253(kNm)；Q底前max=244.9(kN)上前橫梁：M上前max=467.6(kNm)；Q上前max=490.2(kN)2.6.1.2強度校核2.6.1.2.1底籃前橫梁采用兩件HN600X200型鋼,截面參數(shù)如下：I=1475*10-6m4,Wmin=4916*10-6m3,S腹=11880*10-6(m2)σ=Mmax/Wmin=253*10-3/4916*10-6)=51.5(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。τmax=Qmax/S腹=244.9*10-3/(11880*10-6)=20.6(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.6.1.2.2上前橫梁采用組焊結(jié)構(gòu),截面參數(shù)如下：I=3165*10-6m4,Wmin=7914*10-6m3,S腹=15200*10-6(m2)σ=Mmax/Wmin=467.6*10-3/7914*10-6)=59.1(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。τmax=Qmax/S腹=490.2*10-3/(15200*10-6)=32.3(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.6.1.3剛度校核對底前橫梁：經(jīng)電算可得fmax=0.0067(m)＜[f]=9920/400=0.0248(m),安全。對上前橫梁：經(jīng)電算可得fmax=0.0033(m)＜[f]=7700/400=0.01925(m),安全。正常移籃時荷載明顯小得多,不作計算。2.6.2掛籃回撤時2.6.2.1底籃前橫梁2.6.2.1.1Qmax及Mmax計算(參見圖九)所受載荷如下：前橫梁自重、底縱梁、底模板、側(cè)模、外滑梁等重量。底縱梁及底模：q1=（80+35）/2/8=7.188(KN/m)前橫梁自重：q2=41.2/16.95=2.431(KN/m)側(cè)模及外滑梁重量：P=60(KN)經(jīng)電算得：Mmax=393.5(KNm);RA=109.4(KN)圖九2.6.2.1.2強度校核σ=Mmax/Wmin=393.5*10-3/(4916*10-6)=80(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。因剪力很小,故剪應力不校核。2.6.2.1.3剛度校核fmax=0.0398(m)＜[f]=16.95/400=0.0424(m),安全。2.6.2.2上前橫梁2.6.2.2.1Qmax及Mmax計算(參見圖十)所受載荷如下：來自行走吊帶的力：P=109.4+15=124.4(KN)上前橫梁自重：q=48.6/16.95=2.8673(KN/m)圖十經(jīng)電算得：Mmax=606(KNm);RA=148.7(KN)2.6.2.2.2強度校核σ=Mmax/Wmin=606*10-3/(7914*10-6)=76.6(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。因剪力很小,故剪應力不校核。2.6.2.2.3剛度校核fmax端=0.0227(m)＜[f]=/4.625/200=0.023(m),安全。2.7底籃吊帶、吊桿校核(吊帶材質(zhì)為Q345)2.7.1底籃后橫梁行走吊帶(采用厚度20、寬度150的板及φ59銷)P=113.4+6.6=120(kN)；S=20*(150-60)*10-6=18*10-4（m2）；S銷=27.3*10-4（m2）；W銷=20.1*10-6（m3）σ=120*10-3/18*10-4=66.7(Mpa)＜[σ]=200(Mpa),安全。σJ=120*10-3/(59*20*10-6)=101.7(Mpa)＜[σJ]=300(Mpa),安全。τ銷=4*（P/2）/（3*S銷）=4*(120*10-3/2)/(3*27.3*10-4)=29.3(Mpa)＜210(Mpa),安全M銷=P*L/4=120*0.11/4=3.3(KN.M)σ銷=3.3*10-3/20.1*10-6=164.1(Mpa)＜[σ]=420(Mpa),安全。2.7.2底籃前吊帶(采用厚度40、寬度180的板及φ79銷)PMax=P前中=378.5+24.7=403.2(kN)S=40*(180-80)*10-6=40*10-4(m2)；S銷=49*10-4(m2);W銷=48.4*10-6(m3);σ=403.2*10-3/40*10-4=100.8(Mpa)＜[σ]=200(Mpa),安全。σJ=403.2*10-3/(40*79)*10-6=127.6(Mpa)＜[σJ]=300(Mpa),安全τ銷=4*（P/2）/（3*S銷）=4*(403.2*10-3/2)/(3*49*10-4)=54.9(MPa)＜210(Mpa),安全M銷=P*L/4=403.2*0.11/4=11.1(KN.M)σ銷=11.1*10-3/48.4*10-6=229.3(Mpa)＜[σ]=420(Mpa),安全2.7.3底籃翼緣吊桿(采用PSB785以上級Φ32的高強精軋粗螺紋鋼筋及φ69銷)P=175.5+2.2=177.7(kN)；S銷=37.4*10-4(m2)；W銷=32.2*10-6(m3)σ=177.7*10-3/[32*32*3.14/4*10-6]=221(Mpa)＜[σ]=600(Mpa),安全。σJ=177.7*10-3/(69*16*2*10-6)=80.5(Mpa)＜[σJ]=200(Mpa),安全。τ銷=4*（P/2）/（3*S銷）=4*(177.7*10-3/2)/(3*37.4*10-4)=31.6(MPa)＜210(Mpa),安全M銷=P*L/4=177.7*0.11/4=4.9(KN.M)σ銷=4.9*10-3/32.2*10-6=152.2(Mpa)＜[σ]=420(Mpa),安全2.7.4底籃箱內(nèi)吊桿(采用PSB785以上級Φ32的高強精軋粗螺紋鋼筋及φ69銷)PMax=387.3+2.2=389.5(kN)；S銷=37.4*10-4(m2)；W銷=32.2*10-6(m3)σ=389.5*10-3/[32*32*3.14/4*10-6]=484.5(Mpa)＜[σ]=600(Mpa),安全。σJ=389*10-3/(69*16*2*10-6)=176.2(Mpa)＜[σJ]=200(Mpa),安全。τ銷=4*（P/2）/（3*S銷）=4*389(*10-3/2)/(3*37.4*10-4)=69.3(MPa)＜210(Mpa),安全M銷=P*L/4=389*0.11/4=10.7(KN.M)σ銷=10.7*10-3/32.2*10-6=332.3(Mpa)＜[σ]=420(Mpa),安全2.8主桁校核(澆筑2號塊時)2.8.1受力計算（受力圖參見圖十一）圖十一P=850.2+51.8=902(kN)經(jīng)電算可得：支點的支撐反力：RA=2056.6(kN)后錨桿的力（從左至右）：N1=274.2(kN)；N2=272.9(kN)；N3=270.1(kN)；N4=185.8(kN)；N5=151.7(kN)斜拉帶：N前斜=1404.3(kN)；N后斜=1480.4(kN)立柱：N立=2041.9(kN)主梁：M主max=451(kNm)；Q主max=902(kN)；N主max=1018.1(kN)2.8.2后錨桿校核后錨桿采用32高強精扎螺紋粗鋼筋,其屈服極限大于785Mpa,其極限錨固力為：P=785*103*0.032*0.032*3.14/4=631(kN)?，F(xiàn)實際承受的最大錨固力為274.2(kN)。安全系數(shù)n=631/274.2=2.3，安全。2.8.3拉帶校核(采用Q345材質(zhì),按單側(cè)計算)拉帶采用Q345B材質(zhì)，截面為400X40,前后均為兩根拉帶。正常位置拉帶截面積S1=2*400*40*10-6m2=320*10-4（m2）銷孔處拉帶有效截面積S2=2*40*（400-180）*10-6m2=176*10-4（m2）拉帶所受力P=1480.4(kN)σ1=1480.4*10-3/(320*10-4)=46.3(Mpa)＜[σ]=200(Mpa),安全。σ2=1480.4*10-3/(176*10-4)=84(Mpa)＜[σ]=200(Mpa),安全。2.8.4主桁銷子校核（采用φ179直徑,20CrMnTi材質(zhì)，受力圖參見圖十二）圖十二P1=1480.4(kN);P2=1404.4(kN)M1max=P1/2*0.13=1480.4*0.13/2=96.2(kN.m)M2max=P2/2*0.18=1404.4*0.18/2=126.4(kN.m)Mmax＜[(M1max)2+(M2max)2]0.5=(96.22+126.42)0.5=158.8(kN.m)銷的截面特性:Wn=563*10-6(m3);S銷=251*10-4(m2)σ=158.8*10-3/(563*10-6)=282.1(Mpa)＜[σ]=420(Mpa),安全。τ銷=4*（P/2）/（3*S銷）=4*(1.414*1480.4*10-3/2)/(3*251*10-4)=55.6(MPa)＜[τ]=210(Mpa),安全2.8.5立柱校核(壓桿穩(wěn)定)立柱所受的力N=2041.9(kN)立柱采用兩根HN500X200型H鋼,S=224.5*10-4(m2)σ=2041.9*10-3/(224.5*10-4)=91(Mpa)＜[σ]=145(Mpa,安全。沿拉帶方向穩(wěn)定性校核μ=1ix=0.2017mL=4.205mλ=μ*L/iX=1*4.205/0.2017=20.8,查得φ=0.98σ=91(Mpa)＜[σ]*φ=145*0.98=142.1=(Mpa),安全。沿垂直拉帶方向穩(wěn)定性校核μ=1ix=0.0436mL=1.075mλ=μ*L/iX=1*1.075/0.0436=24.7,查得φ=0.97σ=91(Mpa)＜[σ]*φ=145*0.97=140.6(Mpa),安全。2.8.6主梁校核選材為兩根HN600X200型H鋼局部加強,加強處截面參數(shù)如下：IX=1475*10-6m4（沒加強處），WX=6247*10-6m3，S=303*10-4(m2),S腹=198*10-4Mmax=451(kN.m)，Qmax=902(kN)，Nmax=1018.1(kN)σwmax=451*10-3/(6247*10-6)=72.2(Mpa);σYmax=1018.1*10-3/(303*10-4)=33.6(Mpa)σmax=σwmax+σYmax=72.2+33.6=105.8＜145(Mpa)。τmax=902*10-3/(198*10-4)=45.6(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全2.9立柱支座校核P=2056.6+21.8=2078.4(kN)σJ=2078.4*10-3/(4*20*179*10-6)=145.1(Mpa)＜[σJ]=200(Mpa),安全。2.10前支腿校核P=2056.6+121.4=2178(kN)S=18590*10-6(m2)σmax=P/S=2178*10-3/18560*10-6=117.3(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。2.11主桁行走小車校核2.11.1移籃時小車處受力計算(單側(cè))（受力圖參見圖十三）圖十三移籃時主梁前端受力P1=240.8(KN)移籃時小車處受力P2=240.8*5500/5340=248(KN)2.11.2小車分配梁計算（受力圖參見圖十四）圖十四P=248(kN)分配梁選材為四根[14a,截面參數(shù)如下：WX=322*10-6m3S腹=24*10-4m2Mmax=P*L/4=248*0.63/4=39.1(kN.m),Qmax=248/2=124(kN)σmax=39.1*10-3/(322*10-6)=121.4(Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。τmax=124*10-3/(24*10-4)=51.7(Mpa)＜[τ]=75(Mpa),安全。2.12掛籃移籃時軌道及軌道錨桿校核（軌道受力圖參見圖十五）圖十五移籃時,設(shè)備軌道下方橋面上每隔500mm有錨固桿用于錨固軌道,在圖十五(2)情況下錨桿所受力最大，P為小車所給的力,P=248(KN),A.B處為錨固點。RB=P*(1500-300)/1500=248*(1500-300)/1500=198.4(KN),此力即為移籃時錨固桿所受最大力。錨固桿為JL32高強粗鋼筋，單根JL32高強粗鋼筋最大承載能力為631(KN)。抗傾覆系數(shù)K=631/198.4=31.8,安全。在圖十五(1)情況下軌道所受彎矩最大，在圖十五(2)情況下軌道所受剪力最大。軌道采用組焊件（Q345B材質(zhì)),WX=2447*10-6m3，S腹=120*10-4m3Mmax=248*1.5/4=93(kN.m),Qmax=198.4(kN.m)σmax=93*10-3/(2447*10-6)=38(Mpa)＜[σ]=200(Mpa),安全。τmax=198.4*10-3/(120*10-4)=16.5(Mpa)＜[τ]=100(Mpa),安全。2.13上中橫梁及立柱平聯(lián)校核2.13.1受力計算（受力圖參見圖十六）圖十六按掛籃回撤時計算底籃行走吊帶所給的力P=113