干掛石材幕墻計算書編寫

目錄

第一章：工程概況----------------------------------------------P2

第二章：構(gòu)造設(shè)計理論和原則---------------------------------P3-P4

第三章：幕墻材料的物理及力學(xué)性能---------------------------P5-P7

第四章：荷載和作用計算------------------------------------P8-P10

第五章：幕墻玻璃設(shè)計計算---------------------------------PH-P18

第六章：構(gòu)造膠縫寬度和厚度計算---------------------------P19-P20

第七章：幕墻鋁板設(shè)計計算---------------------------------P21-P23

第八章：玻璃及鋁板幕墻立柱口勺設(shè)計計算--------------------P24-P32

第九章：玻璃及鋁板幕墻橫梁口勺設(shè)計計算--------------------P33-P39

第十章：石材幕墻H勺設(shè)計計算-------------------------------P40-P45

第|一章：幕墻其他配件驗算-------------------------------P46-P50

第一章工程概況

1.1工程名稱：

1.2工程地點：

1.3幕墻總高度：84.400米

1.4幕墻防火等級：耐火等級為一級

1.5防雷分類：二類

1.5荷載及其組合：

幕墻系統(tǒng)在構(gòu)造設(shè)計時考慮如下荷載及其組合

?風(fēng)荷載

?自重

?施工荷載

?溫度應(yīng)力作用

?雪荷載

1.6構(gòu)件驗算：

幕墻系統(tǒng)設(shè)計時驗算如下節(jié)點和構(gòu)件

?幕墻系統(tǒng)與主體構(gòu)造的連接件強(qiáng)度

?豎梁、橫梁等桿件內(nèi)強(qiáng)度和剛度

?各連接螺栓、螺絲日勺強(qiáng)度

?玻璃等面材H勺強(qiáng)度

?構(gòu)造膠縫的寬度和厚度

第二章構(gòu)造設(shè)計理論和原則

2.1本構(gòu)造計算過程均遵照如下規(guī)范及原則:

2.1.1《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-2023

2.1.2《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-2023

2.1.3《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2023

2.1.4《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133-2023

2.1.5《建筑物防雷設(shè)計規(guī)范》GB50057-94

2.1.6《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GBJ16-87（2023年版）

2.2構(gòu)造設(shè)計和計算時均遵守如下理論和原則及對應(yīng)的計算措施：

2.2.1玻璃幕墻、鋁板幕墻、石材幕墻等均按圍護(hù)陶造設(shè)計。幕墻其重要桿件懸掛在

主體構(gòu)造上，層與層之間設(shè)置豎向伸縮縫。

2.2.2玻璃幕墻、鋁板幕墻、石材幕墻等各構(gòu)件及連接件均具有承載力、剛度和相對

于主體構(gòu)造的位移能力，并均采用螺栓連接C

2.2.3工程抗震設(shè)防烈度不考慮。

2.2.4幕墻構(gòu)件在重力荷載、風(fēng)荷載、溫度作用和主體構(gòu)造位移影響下均具有安全

性。

2.2.5幕墻構(gòu)件內(nèi)力采用彈性措施計算，其截面最大應(yīng)力設(shè)計值應(yīng)不超過材料口勺強(qiáng)度

設(shè)計值：o&f

式中?！奢d和作用產(chǎn)生的截面最大應(yīng)力設(shè)計值

/——材料強(qiáng)度設(shè)計值

2.2.6進(jìn)行暮墻構(gòu)件、連接件和錨固件承載力計算E寸，荷載和作用的分項系數(shù)按

下列數(shù)值采用：

重力荷載：rG：1.2

風(fēng)荷載：兒：1.4

溫度作用：11.2

2.2.7幕墻構(gòu)件進(jìn)行位移和撓度計算時，荷載和作用分項系數(shù)按下列數(shù)據(jù)取值：

重力荷載：/G：1.0

風(fēng)荷載：兒,：LO

溫度作用：/y

2.2.8可變作用日勺組合值系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定采用：

1.一般狀況下，風(fēng)荷載日勺組合值系數(shù)力應(yīng)取1.(),地震作用的組合值系數(shù)

力應(yīng)取0.5；

2.對水平倒洼玻璃及其框架，可不考慮地震作用效應(yīng)口勺組合，風(fēng)荷載值系

數(shù)*應(yīng)取1.0(永久荷載口勺效應(yīng)起控制作用時)或0.6(永久荷載口勺效應(yīng)

起控制作用時)。

2.2.9荷載或作用效應(yīng)按下列方式進(jìn)行組合：

(2.1)

S=九￡?+九九￡+i//TyTST

式中：s——荷載和作用效應(yīng)組合后的設(shè)計值；

SG——重力荷載作為不變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)；

——分別為風(fēng)荷載和溫度作用作為可變荷載和作用產(chǎn)生的效應(yīng)；

九，九，九——分別為重力荷載、風(fēng)荷載、溫度作用日勺分項系數(shù)，按或取值；

憶,，叫——分別為風(fēng)荷載和溫度作用效應(yīng)的組合系數(shù)，

按取值。

2.2.10幕墻桿件及連接件按各效應(yīng)組合件的最不利組合進(jìn)行設(shè)計。

第三章材料的物理特性及力學(xué)性能

3.1幕墻及鋁合金窗材料的重力體積密度按下表采用：表3-1

序號材料名稱密度kN/m3密度N/mm3

1一般玻璃、夾層玻璃、鋼化玻璃25.62.56XI05

2玻璃棉(防火棉、保溫棉)0.5?1.0(0.5?10)X10心

3鋁合金28.02.70X10-5

4鋼材78.57.85X10-5

5單層鋁板27.02.70X10-5

6花崗石28.02.8X10-5

3.2板材單位面積重量按下列數(shù)值采用：表3-2

序單位而積重量單位面積重量

材料名稱

號(kN/m2)(N/mm2)

110+1.52+10鋼化夾膠玻璃0.414.1X104

28+1.14+8鋼化夾膠玻璃0.575.7X10-4

32.5mm厚單層鋁板0.081().81X1(尸

46mm厚鍍鋅鋼板0.474.7XIO」

56+12A+6鋼化中空玻璃0.414.1XIO4

68mm厚一般玻璃，鋼化玻璃0.161.6XIO4

719mm厚一般玻璃，鋼化玻璃0.383.8XIO4

830mm厚花崗石0.848.4X10-4

3.3玻璃強(qiáng)度設(shè)計值f按下表采用：表3-3

序強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)

玻璃類型厚度(mm)

號大面積上的1強(qiáng)度直邊緣強(qiáng)度

15?1228.019.5

浮法玻璃

215?1924.017.0

16-1284.058.8

鋼化玻璃

215?1972.050.4

3.4鋁合金強(qiáng)度設(shè)計值f按下表采用:表3-4(N/mm2)

序號鋁合金狀態(tài)抗拉、抗壓強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度

16063T5RCS85.549.6

3.5單層鋁板強(qiáng)度設(shè)計值船，按下表采用:表3-5(N/mm2)

牌號狀態(tài)厚度（mm）抗拉E

2.0?4.581

3003H24

3.6幕墻連接件用鋼材強(qiáng)度設(shè)計值f按下表采用:表3-6(N/mm2)

序號鋼材類別抗拉、抗壓和抗彎f抗剪fv

1Q235B215125

3.7焊縫強(qiáng)度設(shè)計值f按下表采用:表3-7(N/mm2)

對接焊縫（二級）

焊接措施和角焊縫

構(gòu)件鋼材抗壓抗拉抗剪

焊條型號抗拉、抗彎、抗剪

抗彎

手工焊

Q235B215185125160

E43XX型

3.8螺栓連接的強(qiáng)度設(shè)計值f按下表采用:表3-8(N/mm2)

C級A級、B級

螺栓鋼號和物件鋼號抗拉抗剪抗拉抗剪

一般螺栓Q235B鋼170130170170

不銹鋼螺栓奧氏體A2-70320245——

3.9脹錨螺栓強(qiáng)度設(shè)計值f按下表采用:表3-9

螺栓規(guī)格M6M8M10M12M16

鉆孔深度(mm)40506075100

鉆孔直徑(mm)10.512.514.51923

抗拉(kN)2.354.316.8610.0919.01

抗剪(kN)1.763.235.097.2514.11

3.10材料彈性模量E按下表采用：表3-10

序號材料彈性模量E(N/mm2)

1玻璃0.72X105

犯全

2tnA口不0.70X105

3Q235B鋼2.06X105

4不銹鋼(奧氏體)2.00X105

K

5化岡石0.8X105

3.11幕墻材料的線膨脹系數(shù)按下表采用：表3-11

序號材料線膨脹系數(shù)Q(X10-5)

1混凝土1.()

2鋼材1.2

3人全2.35

4玻璃0.8?1.0

5單層鋁板2.35

6不銹鋼板(奧氏體)1.8

7花崗石0.8

第四章荷載和作用計算

4.1作用在幕墻上的風(fēng)載荷原則值按下式計算

3K=BgzXusXuzX3o(4.1)

式中：3K—作用在幕墻上門勺風(fēng)荷載原則值(kN/m2)；

Pgz—考慮瞬時風(fēng)壓高度z處H勺陣風(fēng)風(fēng)壓系數(shù)，按規(guī)范GB50009-2023的規(guī)

定取值(B類地區(qū))；

us—風(fēng)荷載體形系數(shù)，因正壓區(qū)風(fēng)壓較小，負(fù)壓區(qū)風(fēng)壓較大，故僅計算負(fù)壓

區(qū)，對墻面，取7.0,對墻角邊(指墻角處房屋寬度的0.1范圍內(nèi))取T.8,對檐

M,雨蓬，遮陽板等突出構(gòu)件，取-2.0；同步，考慮封閉建筑內(nèi)表面內(nèi)壓取-0.2,

故墻面實際體型系數(shù)取7.2,墻角邊部取-2.0。

uz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-2023規(guī)定

取值。(B類地區(qū));

—基木風(fēng)壓，取0.3kN/nf'

綜上所述：3K=BgzXuzXnsX0.3

二0.3X3gzXi-izXkN/m"

4.2作用在幕墻上的風(fēng)荷載設(shè)計值按下式計算

3=丫wX3K(4.2)

式中3—風(fēng)荷載設(shè)計值：kN/m2

yw—風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取1.4

從而：3=1.43K

根據(jù)（4.1）及（4.2）公式，各層風(fēng)荷載及設(shè)計值。如表4-1所示。

4.3幕墻溫度應(yīng)力計算時，所采用時幕墻年溫度變化AT取80°Co

4.4水平荷載及作用效應(yīng)組合（最不利組合），按下式計算；

S=丫GSG+力+*YTST（4.7）

式中：

M=1,中產(chǎn)0.6,

進(jìn)行強(qiáng)度計算時，

Yu=1.4,yT=1.2

則：SH=1.4X1.0XSIV+0.6X1.2XST

進(jìn)行撓度計算時，

=1.0,yT=1.0

則：Si/=WK+0.6ST（4.8）

4.5垂直荷載及作用效應(yīng)組合（最不利組合），按下式計算；

S=丫GBG+MY*Sv+弧YTST（4.9）

式中：重力荷載：YG=1.2

溫度作用：丫產(chǎn)1.2

分項系數(shù)：帆=0,a=0

則：SV=1.2G

=1.2x0.5bh

=0.6bh(kN)（用于豎梁及支座驗算）

Svx=1.0G

=1.0x0.5bh

=0.5bh(kN)1用于橫梁撓度驗算）

風(fēng)荷載及荷載效應(yīng)組合（S用于強(qiáng)度計算，S'用于撓度計算）詳見表4T,表4-2。

墻面體形系數(shù)為1.2的荷載組合

表4-1

陣風(fēng)壓力高度變化原則風(fēng)壓設(shè)計風(fēng)壓

樓層位置高度m系數(shù)系數(shù)KN/m2KN/m2

第1層4.0501.8801.0001.0001.400

第2層8.5501.8091.0001.0001.400

第3層12.4501.7511.0691.0001.400

第4層16.3501.7121.170l.O(X)1.4()0

第5層19.9501.6901.2491.0001.400

第6層23.8501.6711.3151.0001.400

第7層27.4501.6531.3771.00()1.400

第8層31.0501.6361.4351.0001.400

第9層34.6501.6221.4851.0001.400

第10層38.2501.6071.5361.()(X)1.400

第11層41.8501.5961.5801.0001.400

第12層45.4501.5891.6201.0001.400

第13層49.0501.5821.628l.O(X)1.4()0

第14層52.6501.5751.6971.0001.400

第15層56.2501.5681.7331.0001.400

第16層59.8501.5601.7691.0001.4(M)

第17層63.4501.5531.8011.0071.410

第18層67.0501.5461.8331.0201.428

第19層70.6501.5401.8661.0351.448

第20層74.2501.5361.8981.0501.469

機(jī)房層79.3501.5311.9441.0711.500

88.4501.5222.0101.1011.542

墻角邊體形系數(shù)為2.0的荷載組合

表4-2

陣風(fēng)壓力高度變化原則風(fēng)壓設(shè)計風(fēng)壓

樓層位置高度m系數(shù)系數(shù)KN/m2KN/m2

第1層4.0501.8801.0001.1281.579

第2層8.5501.8091.0001.0851.520

笫3層12.4501.7511.0691.1231.572

第4層16.3501.7121.1701.2021.683

第5層19.9501.6901.2491.2661.773

第6層23.8501.6711.3151.3181.846

第7層27.4501.6531.3771.3661.912

第8層31.0501.6361.4351.4091.972

第9層34.6501.6221.4851.4452.023

第10層38.2501.6071.5361.4812.073

第11層41.8501.5961.5801.5132.118

第12層45.4501.5891.6201.5452.162

第13層49.0501.5821.6281.5452.163

第14層52.6501.5751.6971.6042.245

第15層56.2501.5681.7331.6302.283

第16層59.8501.5601.7691.6562.318

第17層63.4501.5531.8011.6782.349

第18層67.0501.5461.8331.7002.380

第19層70.6501.5401.8661.7242.414

第20層74.2501.5361.8981.7492.449

機(jī)房層79.3501.5311.9441.7862.500

88.4501.5222.0101.8362.570

第五章幕墻玻璃設(shè)計計算

綜合考慮玻璃的分格尺寸及風(fēng)荷載狀況取最不利處玻璃板塊進(jìn)行內(nèi)力計算。

5.1計算公式：

5.1.1幕墻玻璃在垂直于玻璃平面FJ組合荷載作用下，其最大應(yīng)力原則值可按考慮幾何

非線形性的有限元措施計算，也可按下列公式計算為:

(5-1)

作用于夾層玻璃上口勺風(fēng)荷載作用可按下列公式分派到兩片玻璃上:

作用于中空玻璃上的風(fēng)荷載作用可按下列公式分派到兩片玻璃上:

%=1.1必.s'3

式中：

。心——為風(fēng)荷載下玻璃截面的最大應(yīng)力原則值（N/mm2）；

叫——垂直于玻璃幕墻平面的風(fēng)荷載原則荷載值（N/mm2）；

叫?叫2——分別為分派到外片玻璃和內(nèi)片玻璃的風(fēng)荷載原則值（N/mm?）；

----玻璃短邊長（mm）；

t2——分別為外片玻璃和內(nèi)片玻璃的厚度（mm）

----彎曲系數(shù)，按表5-1選用。

n折減系數(shù)，可由參數(shù)。按表5-2選用

I四邊簡支玻璃在垂直面或作用下的彎曲系數(shù)〃2

表5-1

a/b0.000.250.330.400.500.550.600.65

tn0.12500.123()0.11800.11150.100()0.09340.08680.0804

a/b0.700.750.800.850.900.951.00

rn0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442

表5-2

0W5.010.020.040.060.080.0100.0

n1.00.960.920.840.780.730.68

01201502002503003502400.0

n0.650.610.570.540.520.510.50

表5-3

A/b0.000.200.250.330.50

u0.013020.012970.012820.012230.01013

A/b0.550.600.650.700.75

u0.009400.008670.007960.007270.00663

A/b0.800.850.900.951.00

u0.006030.005470.004960.004490.00406

2D=—12=(—1-—/)

式中D——玻璃的剛度(N-mm)；

E——玻璃的彈性模量(N/mrn2)；

t——玻璃的計算厚度(mm);

v——泊松比。玻璃取0.2。

Et

式中u——在風(fēng)荷載原則值作用下?lián)隙茸畲笾?mm)；

D一一玻璃H勺剛度(N-mni)；

a----玻璃日勺短邊邊長(mm)；

叫---風(fēng)荷載原則值(N/mn?)o

Sk——組合荷載原則值(N/mm2)o

u——板口勺撓度系數(shù)，(可查上表三)。

n一一折減系數(shù)，(可查上表二)。

5.1.3在溫度變化影響下,玻璃邊緣與邊框之間發(fā)生擠壓時在玻璃中產(chǎn)生日勺溫度應(yīng)力.

CF?=￡(?AT-^—(5.2)

b

式中：c----玻璃邊緣與邊框間空隙(mm),SZ5mm：

d——施工誤差，取3mm；

b----玻璃長邊尺寸(mm)；

△T——玻璃幕墻年溫度變化(℃),可按80℃取用；

a一一玻璃線膨脹系數(shù)，取1.0X107

E——玻璃彈性模量,取0.72X105N/mm2o

Ml、，2X5-3、

貝Ij:er,,=0.72X10,X(1.0X10-5X80-——--)

5.04x101、

=57.6---------(N/mm2)

b

5.1.4自重應(yīng)力：取板塊中間的自重應(yīng)力參與大面應(yīng)力組合

o=L2Q=L2x^7z/2xrx^=

人bt女

=1.536x10-5/?（N/，2〃2）（5.3）

玻璃板塊大面應(yīng)力組合：

o=aK+o,+0.2crfl<f（5.4）

5.1.6玻璃中央與邊緣溫度產(chǎn)生日勺溫度應(yīng)力按下式計算：

<7,2=S74Ea〃32〃344（（_（）（5.5）

式中：囚2-----溫度應(yīng)力（N/mm2）；

E——玻璃彈性模量（N/mm2）,取0.72X105N/mm2；

a一一玻璃線膨脹系數(shù)，取1.0X10

Hi——陰影系數(shù)，取L=1.0；

-----窗簾系數(shù)，取U2=L1;

U3玻璃面積系數(shù),取以3=1.1；

山一一嵌縫材料系數(shù)，取d=0.4；

Tc-Ts——玻璃中央和邊緣的溫度（°C）差，取Tc-Ts=40°Co

5

則：<T/2=0.74X0.72X10X1.0X10"XI.0X1.1X1.1X0.4X40

=10.3N/mm2<58.8N/mm2（6?12mm厚單片玻璃直邊緣強(qiáng)度設(shè)計值）

故玻璃板塊在溫差應(yīng)力作用下，直邊緣強(qiáng)度可以滿足規(guī)定。

綜合考慮玻璃的分格尺寸及風(fēng)荷載狀況進(jìn)行驗算.取如下幾種尺寸日勺玻璃板塊，分別進(jìn)

行驗算：

5.2玻璃板塊的計算：

5.2.16+9A+6中空玻璃板塊的計算。

板塊（一）：以標(biāo)高75.300米處墻角邊荷載計算。

玻璃寬度為1343mm,高度為2100mm。

幕墻玻璃在組合荷載作用下H勺彎曲應(yīng)力計算：（按四邊簡支板計算）

（D.荷載計算：

因單元板塊在墻角邊處分布，因此取墻角邊荷載值如下：

2

風(fēng)荷載原則值:wt=1.786kN/m

（2）.在垂直于玻璃平面的水平荷載作用下，最大彎曲應(yīng)力計算（按四邊簡支板計算）:

短邊a=1343mm

長邊b=2100mm

a/b=0.64查得彎曲系數(shù)m=（）.O817y=0.0081n=0.882

作用于中空玻璃上的風(fēng)荷載作用可按下列公式分派到兩片玻璃.匕

=1.1x1.7866=0.9823

63+63

*

=1.786X—~-=0.893

6、6?

6mw..a26x0.0817x0.9823x13432x10-3八

5,燈=——r—7=------------------------------0.8o8o2o

八6

=21.28N/n而

6/nw^a26x0.0817x0.893x1343之xlO6

巴狀2=-------------73--------------0.882

G6

=19.34N/mm2

無地震作用效應(yīng)組合時，應(yīng)按下式進(jìn)行:

S=YGSG+中口丫*SK

=1.2X0.5+1.4X1.0X21.28

2

=30.39N/mnr<fg=84.0N/mm

（其中，fg=84.0N/mm2為5?12mm厚鋼化玻璃大面強(qiáng)度設(shè)計值。）

溫度應(yīng)力:

由公式（5.2）得:

2c-d5.04x10

=E(aAT---------)=57.6-

bb

空型

2100

-182.4N/mm2（負(fù)數(shù)表達(dá)無擠壓溫度應(yīng)力）

撓度計算：中空玻璃的計算厚：t=30.95(tj+tj)"3=0.95(63+63)1/3=7.2mm

Et0.72X105X7.23

D==2.33x106

12(1-/2)12(1-O.22)

。=組~=29.54

n=0.882

Et4

0.0081x1.786x10-3x1343'

u=——--rjx0.882=20.20nvn

D2.33xl()6

<a/60=22.4mm

綜上，此6+9A+6鋼化中空玻璃在自重、風(fēng)荷載地震荷載、和溫度應(yīng)力作用下，玻

璃日勺強(qiáng)度和撓度均可滿足規(guī)定。

板塊（二）：以標(biāo)高75.300米處大面荷載計算。

玻璃寬度為1439nmi,高度為2100mm。

幕墻玻璃在組合荷載作用下的彎曲應(yīng)力計算：(按I四邊簡支板計算)

(1)荷載計算：

因單元板塊在墻面處分布，因此取墻面荷載值如下：

2

風(fēng)荷載原則值：wk=1.071kN/m

(2).在垂直于玻璃平面的水平荷載作用下，最大彎曲應(yīng)力計算(按四邊簡支板計算):

短邊a=1439mm

長邊b=2100mm

a/b=0.67查得彎曲系數(shù)m=0.078u=0.0077n=0.915

作用于中空玻璃上日勺風(fēng)荷載作用可按下列公式分派到兩片玻璃上：

￡3

=1.1X1.071—^―-=0.589

63+63

=1.071XJ-0.536

6〃加，%_6x0.078x0.589x13432x1()-3

-13.81N/nun2

6博嘖。26x0.078x0.536x13432x10-3…=

=-r—7=--------------------------------------0.915

t0.

=11.50N/mm2

無地震作用效應(yīng)組合時，應(yīng)按下式進(jìn)行:

S=yc,Sc,+%丫*3

=1.2X0.5+1.4X1,0X13.81

22

=19.93N/mm<fg=84.0N/mm

（其中，fg=84.0N/mm2為5?12mm厚鋼化玻璃大面強(qiáng)度設(shè)計值。）

溫度應(yīng)力:

由公式（5.2）得:

%二七（必丁-主必）二57.6-221

bb

…5.()4x10

=37.6---------------

2103

=-182.4N/mmJ（負(fù)數(shù)表達(dá)無擠壓溫度應(yīng)力）

撓度計算:

玻璃計算厚度:t=u=0.95(tAt?),/3=0.95(63+63),/3=7.2mm

53

p_EP_0.72X1()X7.2=2.33xl()6

~12(1-/2)-12(1-0.22)

8=^4-=21.35

n=0.915

Et4

軟以/0.0077x1.071x10-3x14394

"='1=Ax0.915=14.51〃〃〃

D2.33xlO6

<a/60=23.45mm

綜上，此6+9A+6鋼化中空玻璃在白重、風(fēng)荷載地震荷載、和溫度應(yīng)力作用下，大

面的強(qiáng)度和撓度均可滿足規(guī)定。

.8+1.14+8點式鋼化夾膠玻璃板塊強(qiáng)度驗算：

在垂直與幕墻平面的風(fēng)荷或和地震作用下，四點支承玻璃面板的應(yīng)力和撓度應(yīng)符合下列

規(guī)定:

最大應(yīng)力原則值和最大撓度可按考慮幾何非線性的有限元措施計算，也可按下列公

式計算:

2

6tnwkb

Et

D-------—

12(1—/)

D

式中D——玻璃日勺剛度（N-mm）；

E一一玻璃的彈性模量（N/mm」）；

t——玻璃的計算厚度（mm）;

v——泊松比。玻璃取0.2。

u一一在風(fēng)荷載原則值作用下?lián)隙茸畲笾担╩m）；

b----玻璃的I長邊邊長（mm）;

m一一彎矩系數(shù)；

<xH,——為風(fēng)荷載下玻璃截面的最大應(yīng)力原則值N/mnr)；

一一風(fēng)荷載原則值（N/mm2）o

Sk一—組合荷載原則值（N/mm2）o

U——板日勺撓度系數(shù)，（可查上表三）。

n一一折減系數(shù)，（可查上表二）。

取最大玻璃分格尺寸1700X2400,采用4點支承，該板塊如下圖點式玻璃

夾膠玻璃示意圖

①荷載計算:

風(fēng)荷載原則值以=1.00（次N/m2

②強(qiáng)度計算：短邊a=1450mm,長邊b=2150mm

1=(t;+t:)”3=(83+83),/3=10.08mm

由￡=1450=0674查表，得

b2150

四點支承玻璃板口勺最大應(yīng)力系數(shù)〃5和在最大撓度系數(shù)/濾x表I

a/b0.000.200.300.400.50

“max0.013020.013170.013350.013670.01417

%0.1250.1260.1270.1290.130

a/b

0.600.650.700.750.80

“max0.014960.015550.016300.017250.01842

%0.1340.1360.1380.1400.142

最大彎曲系數(shù)=0.136n=0.92

;2

o=6/H0Vbn/t=6XO.136X1X2150X2150X0.90/10.08X10.08

=37.12N/mm2<84.0N/mnr

無地震作用效應(yīng)組合時，應(yīng)按下式進(jìn)行:

S=YGSG+M丫*S.

=1.2X0.5+1.4X1.0X37.12

2

=52.57<fg=84.0N/mm

（其中，fg=84.0N/mnf為5?12mm厚鋼化玻璃大面強(qiáng)度設(shè)計值。）

撓度計算:

最大撓度系數(shù)i/Ov=0.01555

查表得n=0.90

必力40.01555x1.000x1000-3x2150

x0.90=17.28""〃<b/60=35.83mm

6.40xlO6

因此撓度滿足規(guī)定。

綜上，8+1.14+8點式鋼化夾膠玻璃滿足設(shè)計規(guī)定。

5.2.38+1.14+8點式鋼化夾膠玻璃北雨蓬的計算:

(1)自重:

面板：0.41KN/m2

駁接爪：0.06KN/肝

q=0.41+0.06=0.47KN/m2

風(fēng)荷載：

負(fù)風(fēng)壓：3k=USXjX3。

=1.123KN/m2

施工荷載：（）.5KN/m2

雪荷載：0.45KN/m2

（2）荷載組合：

1、自重與負(fù)風(fēng)壓組合，自重為有利原因，以設(shè)計值參與組合：

q=1.2X0.47-1.0X1.4X1.123=-1.008KN/O2

2、由于雪荷載與施工荷載不一樣步考慮，因此采用其較大者，故取自重與施工

荷載組合：

q=1.2X0.47+1.2X0.5=1.165KN/m2

取最不利荷載組合：q-1.165KN/m2

（3）璃板塊強(qiáng)度驗算：

3,/3

玻璃板日勺最大分格尺寸為2400X3300,計算厚度為t=te=（tf+t2）=

（83+83）1/3=10.08mm按六點支承板計算。

六點支承KJ玻璃板塊最大應(yīng)力的計算：

2

b=rnoyqb-T]/t（5.1）

式中：0——為風(fēng)荷載下玻璃截面的最大應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2）；

q---組合荷載設(shè)計值

b---玻璃長邊長度（〃〃"）；

一-彎曲系數(shù)。

n—折減系數(shù)。

六點支承玻璃板的最大應(yīng)力系數(shù)〃%和在最大撓度系數(shù)〃表?

a/b0.70.80.91.01.1

“max1.4381.8132.3133.0634.063

moy

1.6351.8151.9802.1602.325

撓度計算：

_-max%.

一,

式中u——在風(fēng)荷載原則值作用下?lián)隙茸畲笾担╩m）；

b——玻璃的支承長邊邊長（mm）；

::

叫----風(fēng)荷載原則值（N/nun）o

2

t一一玻璃的厚度（N/mm）o

%小一一板的撓度系數(shù)，（可查上表）。

夾膠玻璃示意圖

由a/b=1525/2150=0.71,查表可得系數(shù)

"max=L475"%=1.653,n=0.96

由下面公式：

。二60,%b?n/t:=1.653X1.165X215OX215OX0.96/10.08x10.08

二83.76N/mm2<84.0N/mm2

（其中，fg=84.0N/mm2為5?12mm厚鋼化玻璃大面強(qiáng)度設(shè)計值。）

撓度計算：

_產(chǎn)

=6.46mm<a/60=35.8mm

故8+1.14+8鋼化夾膠玻璃北雨蓬強(qiáng)度和撓度滿足規(guī)定。

5.2.410+1.52+10點式鋼化夾膠玻璃南雨蓬H勺計算：

（1）自重：

面板:0.41KN/ma

駁接爪：0.06KN/m2

q=0.41+0.06=0.47KN/m2

風(fēng)荷載：

負(fù)風(fēng)壓：3k=BgzXUsXUzXG）0

=1.123KN/m2

施工荷載：（）.5KN/nf

雪荷載：0.45KN/nf

（2）荷載組合:

1、自重與負(fù)風(fēng)壓組合，自重為有利原因，以設(shè)計值參與組合：

q=1.2X0.47-1.0X1.4X1.123=-1.008KN/C12

2、由于雪荷載與施工荷載不一樣步考慮，因此采用其較大者，故取自重與施工

荷載組合：

q=1.2X0.47+1.2X().5=1.165KN/012

取最不利荷載組合：q=1.165KN/nf

(4)璃板塊強(qiáng)度驗算：

3,/3

玻璃板日勺最大分格尺寸為1750X2475,計算厚度為t=u=(tf+t2)=

(103+103)l/3=12.6mm按四點支承板計算。

四點支承日勺玻璃板塊最大應(yīng)力的計算：

(5.1)

式中：bmax---組合荷載作用下玻璃口勺最大應(yīng)力(

q---組合荷載(N/mm2)；

b---玻璃長邊長度(〃"〃)；

一-彎曲系數(shù)。

H-折減系數(shù)。

四點支承玻璃板日勺最大應(yīng)力系數(shù)機(jī)”和在最大撓度系數(shù)”max表1

a/b0.000.200.300.400.50