氧化鋁制取5晶種分解

5.1晶種分解的過(guò)程及影響因素5.2晶種分解工藝2025/3/235鋁酸鈉溶液的晶種分解5.1.1晶種分解的過(guò)程5.1.1.1晶種分解的化學(xué)過(guò)程在氧化鋁生產(chǎn)中，溶出是使礦石里的氧化鋁溶解于堿液中而制得鋁酸鈉溶液。而分解卻是將鋁酸鈉溶液中的氧化鋁以氫氧化鋁結(jié)晶析出的過(guò)程，其化學(xué)反應(yīng)如下：NaAl(OH)4===Al(OH)3+NaOH這是一個(gè)可逆反應(yīng)：當(dāng)反應(yīng)條件控制在高溫、高苛性比值和高堿濃度條件下，反應(yīng)便向左進(jìn)行，這就是鋁土礦的溶出過(guò)程，制得鋁酸鈉溶液；反之，控制在低溫、低苛性比值和低堿濃度條件下，反應(yīng)便向右進(jìn)行，這就是過(guò)飽和的鋁酸鈉溶液結(jié)晶析出氫氧化鋁的化學(xué)過(guò)程。2025/3/235.1晶種分解的過(guò)程及影響因素5.1.1.2晶種分解的物理過(guò)程過(guò)飽和的鋁酸鈉溶液分解析出氫氧化鋁晶體的物理過(guò)程可分為四個(gè)步驟：氫氧化鋁晶核的形成、氫氧化鋁晶體的長(zhǎng)大、氫氧化鋁晶體的破裂和氫氧化鋁晶體的附聚。5.1.1.2.1氫氧化鋁晶核的形成氫氧化鋁晶核的形成有自發(fā)成核及二次成核兩種形式。(1)自發(fā)成核。葉濾后的鋁酸鈉溶液，氧化鋁濃度為120～145g/L，苛性比值為l.48～1.7左右，這是一種處于過(guò)飽和狀態(tài)的介穩(wěn)溶液。這種溶液在不加晶種和不攪拌的情況下雖然也能自發(fā)分解析出氫氧化鋁。但是，這種氫氧化鋁晶核的自發(fā)生成過(guò)程是需要很長(zhǎng)時(shí)間的，對(duì)生產(chǎn)來(lái)說(shuō)并不實(shí)際。生產(chǎn)上為了加快分解過(guò)程，人為地往分解精液中添加氫氧化鋁晶種來(lái)避開(kāi)晶核的自發(fā)生成過(guò)程，使氫氧化鋁直接在晶種表面分解析出。另一方面，也會(huì)使氫氧化鋁晶體的粒度變粗。2025/3/235.1晶種分解的機(jī)理(2)二次成核。當(dāng)分解溫度低，晶種表面積小，分解精液的過(guò)飽和度高時(shí)，生成的晶核表面粗糙，長(zhǎng)成向外突出細(xì)小的枝晶，在顆粒相互碰撞或流體的剪切力的作用下，這些細(xì)小晶體便脫離母晶而進(jìn)入溶液中，成為新的晶核，這種成核方式就是二次成核。二次成核越多，則分解析出的氫氧化鋁粒度越細(xì)。生產(chǎn)上是通過(guò)控制晶體長(zhǎng)大的速度，來(lái)減少二次成核的數(shù)量。2025/3/235.1晶種分解的機(jī)理5.1.1.2.2氫氧化鋁晶體的長(zhǎng)大氫氧化鋁晶體長(zhǎng)大的速度，取決于分解條件，即分解溫度高和分解精液的過(guò)飽和度高，有利于晶體長(zhǎng)大。但為了減少二次成核，減緩結(jié)晶長(zhǎng)大的速度，生產(chǎn)上通過(guò)提高分解溫度和保持分解精液過(guò)飽和度適宜的方法，來(lái)使結(jié)晶的長(zhǎng)大緩慢均勻，減少枝晶的生成，使晶體顆粒粗、強(qiáng)度高。5.1.1.2.3氫氧化鋁晶體的破裂氫氧化鋁晶體的破裂是氫氧化鋁晶體顆粒之間的碰撞以及顆粒與槽壁、攪拌器之間的碰撞，使結(jié)晶體破裂的現(xiàn)象。氫氧化鋁的破裂越多，氫氧化鋁晶體的粒度越細(xì)小。2025/3/235.1晶種分解的機(jī)理5.1.1.2.4氫氧化鋁晶體的附聚氫氧化鋁晶體的附聚是指一些細(xì)小的晶?；ハ嘁栏讲⒄辰Y(jié)成為一個(gè)較大晶體的過(guò)程。氫氧化鋁晶體顆粒的附聚分為兩個(gè)步驟：第一步，細(xì)顆粒晶體互相碰撞，其中一些會(huì)結(jié)合成松散的絮團(tuán)，但其機(jī)械強(qiáng)度小容易重新分裂。第二步，絮團(tuán)在未分裂時(shí)，由于溶液新分解出來(lái)的氫氧化鋁晶體起到了一種“粘結(jié)劑”的作用，將絮團(tuán)中的各個(gè)晶粒膠結(jié)在一起，形成了堅(jiān)實(shí)的附聚物。分解精液過(guò)飽和度大和分解溫度高時(shí)，有利于附聚。由此可見(jiàn)，工業(yè)上為了得到顆粒較粗的氫氧化鋁晶體，分解時(shí)就必須盡量減弱氫氧化鋁晶體的二次成核和破裂兩個(gè)步驟，控制條件加強(qiáng)氫氧化鋁晶體的均勻長(zhǎng)大和附聚兩個(gè)步驟，所以提高分解溫度，使分解精液過(guò)飽和度適宜，是得到顆粒較粗的氫氧化鋁晶體的有效方法。2025/3/235.1晶種分解的機(jī)理為了使晶種分解既能滿(mǎn)足分解速度和分解率的要求，又能滿(mǎn)足氫氧化鋁晶體粒度的要求，就要對(duì)影響品種分解的各個(gè)因素作分析，來(lái)確定合適的操作條件。5.1.2.1分解精液苛性比值的影響在工業(yè)生產(chǎn)允許的濃度范圍內(nèi)，任何鋁酸鈉溶液的苛性比值較其在一定溫度下平衡的苛性比值小，則其過(guò)飽和的程度越大，自發(fā)分解的傾向也就越大。因此，鋁酸鈉溶液的苛性比值越小，在其他條件相同時(shí)，鋁酸鈉溶液的分解率和槽產(chǎn)能也就越高。降低分解精液的苛性比值是強(qiáng)化晶種分解的主要途徑。降低分解精液的苛性比值雖能大大地提高分解速度，但分解溫度如果不變，分解產(chǎn)物氫氧化鋁晶體的粒度則較細(xì)。所以，為了獲得粒度合格的氫氧化鋁，采用低苛性比值的分解精液進(jìn)行分解時(shí)，可以將分解溫度偏高掌握，這樣既可提高分解率，又可得到合格氫氧化鋁產(chǎn)品。生產(chǎn)上控制的是低苛性比值(1.48～1.7)的分解精液。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素5.1.2.2分解精液氧化鋁濃度的影響在一定溫度制度下，當(dāng)分解精液的苛性比值不變時(shí)，增加分解精液的氧化鋁濃度會(huì)使鋁酸鈉溶液的過(guò)飽和度降低，分解速度和在一定時(shí)間內(nèi)的分解率會(huì)下降，但設(shè)備的單位產(chǎn)能卻上升。反之，則相反。因此，當(dāng)其他條件相同時(shí)，分解精液的氧化鋁濃度有一最佳值。理論及實(shí)踐都已證明分解精液的苛性比值越低，分解精液的過(guò)飽和度增加，分解速度加快，分解時(shí)間縮短，槽單位產(chǎn)能增加。所以，當(dāng)分解精液的苛性比值越低時(shí)，分解精液則可以采用更大的氧化鋁濃度而不影響分解速度和在一定時(shí)間內(nèi)的分解率。目前，生產(chǎn)上分解精液氧化鋁的質(zhì)量濃度一般取100～150g/L。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素5.1.2.3分解溫度的影響分解溫度是影響分解過(guò)程的重要因素之一。在分解過(guò)程中，既要保證一定的分解速度和分解率，又要保證分解析出的氫氧化鋁的質(zhì)量要求。這與分解過(guò)程中降溫制度有很大關(guān)系。分解在較高的初溫下進(jìn)行時(shí)，由于鋁酸鈉溶液的過(guò)飽和度小，分解速度慢，分解率較低，但晶體均勻長(zhǎng)大的速度較快，能得到較粗粒度的氫氧化鋁。這是因?yàn)殡S著溫度的升高使溶液的黏度降低，從而使溶液內(nèi)部顆粒移動(dòng)速度較大，促使已生成的晶體長(zhǎng)大。相反，在較低溫度下分解，溶液的黏度較大，晶核較多，雖然溶液的分解率較高，但所得的氫氧化鋁顆粒較細(xì)。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素在工業(yè)生產(chǎn)中，降溫制度要根據(jù)生產(chǎn)的需要全面地考慮。生產(chǎn)粉狀氧化鋁時(shí)，采取急劇地降低分解初溫，即將90～100℃的分解精液迅速地降至60～65℃，然后保持一定的速率降至分解終溫40℃左右的降溫制度。這種降溫制度，因?yàn)榍捌诩眲〗禍?，破壞了鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性，分解速度快。這樣就使晶種分解的前期生成大量的晶核，在分解后期溫度下降緩慢，晶核就有足夠的時(shí)間來(lái)長(zhǎng)大。因此，產(chǎn)品氫氧化鋁的粒度得以保證，而最終的分解率也得以提高。而對(duì)于生產(chǎn)砂狀氧化鋁時(shí)就要控制較高的分解初溫(70～85℃)和分解終溫(60℃)，這樣能生產(chǎn)出顆粒較粗而且強(qiáng)度較大的氫氧化鋁。但分解速度減慢，分解率較低。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素5.1.2.4晶種的影響在分解過(guò)程中，加入氫氧化鋁晶種，使分解直接在晶種表面進(jìn)行，避免了氫氧化鋁晶體漫長(zhǎng)的自發(fā)成核過(guò)程，加速了分解精液的分解速度，并且也能得到粗粒的氫氧化鋁產(chǎn)品。晶種的添加量通常用晶種系數(shù)(也稱(chēng)種子比)來(lái)表示。晶種系數(shù)是指作為晶種的氫氧化鋁中的氧化鋁數(shù)量與用以分解的精液中的氧化鋁數(shù)量的比值。晶種系數(shù)的大小有一最佳值。當(dāng)其他條件及晶種粒度和活度相同時(shí)，提高晶種系數(shù)，晶種表面積隨之增加，因而分解速度加快。但是，過(guò)高的晶種系數(shù)，一方面使氫氧化鋁在生產(chǎn)流程中的循環(huán)量增大，帶來(lái)設(shè)備及動(dòng)力費(fèi)用的增加；另一方面，由于種子不經(jīng)洗滌，會(huì)導(dǎo)致種子附液進(jìn)入分解精液的數(shù)量增多，從而使分解精液的苛性比值升高，分解速度于是不再提高。因此，晶種系數(shù)過(guò)高也是不利的，選擇必須適當(dāng)，目前，晶種系數(shù)一般為1.0～3.0。國(guó)內(nèi)外絕大多數(shù)氧化鋁廠都是采用循環(huán)氫氧化鋁作晶種。通過(guò)分級(jí)，將細(xì)粒氫氧化鋁作為晶種，粗粒氫氧化鋁作為產(chǎn)品。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素5.1.2.5分解時(shí)間的影響在一定的分解條件下，分解時(shí)間對(duì)分解速度和最終分解率是有一定影響的。在分解初期，分解速度很快，隨著分解時(shí)間的延長(zhǎng)，分解速度會(huì)越來(lái)越慢。雖然分解率仍在提高，但提高的速度越來(lái)越慢。所以，分解時(shí)間短，分解率低，氧化鋁返回得多，循環(huán)母液的苛性比值低，不利于溶出，將會(huì)使一系列的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)惡化，這是不允許的。反之，為了得到高分解率而無(wú)限地延長(zhǎng)分解時(shí)間，又會(huì)造成設(shè)備產(chǎn)能的降低，這也是不允許的。在工業(yè)生產(chǎn)中，分解時(shí)間一般為30～72h。5.1.2.6攪拌的影響’分解槽的攪拌一般有兩種形式，即是機(jī)械攪拌和空氣攪拌。攪拌的目的是使氫氧化鋁晶種能在鋁酸鈉溶液中保持懸浮狀態(tài)，以保證晶種與溶液有良好的接觸；另一方面還使溶液的擴(kuò)散速度加快，保持溶液濃度均勻，破壞溶液的穩(wěn)定性，加速鋁酸鈉溶液的分解，并能使氫氧化鋁晶體均勻長(zhǎng)大。攪拌速度過(guò)慢過(guò)快都是不利的。過(guò)慢不但起不到攪拌的作用，甚至還有可能造成氫氧化鋁沉淀；過(guò)快則有可能把生成的氫氧化鋁晶體打碎，造成氫氧化鋁晶體變細(xì)。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素5.1.2.7雜質(zhì)的影響鋁酸鈉溶液中的雜質(zhì)通常有氧化硅、有機(jī)物、硫酸鈉和碳酸鈉以及其他微量元素等。氧化硅的存在使鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性增加，阻礙分解過(guò)程的進(jìn)行。但由于拜耳法精液的硅量指數(shù)一般在300～350，所以二氧化硅的含量少。因此，它的影響很小。有機(jī)物在溶液中的存在，使鋁酸鈉溶液的黏度增大，因而鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性增加，分解速度減慢。另一方面它吸附在析出的氫氧化鋁表面，阻礙氫氧化鋁晶體的長(zhǎng)大，從而造成產(chǎn)品氫氧化鋁粒度變細(xì)的不良后果。碳酸鈉和硫酸鈉濃度在溶液中增加時(shí)，溶液黏度增加，分解率下降。綜上所述，影響種分分解率和產(chǎn)品質(zhì)量的因素雖然很多，但畢竟有主次之分。對(duì)分解操作者來(lái)說(shuō)，主要是保證晶種的數(shù)量和品質(zhì)，掌握好降溫制度和液量平衡等。從而提高分解率和保證產(chǎn)品氫氧化鋁的品質(zhì)。2025/3/235.1.2影響晶種分解的主要因素晶種分解流程分為間斷分解和連續(xù)分解兩種流程。間斷分解的過(guò)程包括進(jìn)料、分解、出料周期性的作業(yè)，為單槽作業(yè)方式，目前已被淘汰。連續(xù)晶種分解的工藝流程見(jiàn)圖6-1所示。連續(xù)分解是由上一工序來(lái)的分解精液，首先進(jìn)板式熱交換器內(nèi)用分解母液冷卻降溫或用真空降溫進(jìn)行冷卻，然后用泵送入進(jìn)料分解槽，與此同時(shí)，向槽內(nèi)加入晶種，溶液的分解在一組串聯(lián)的連續(xù)分解的分解槽內(nèi)進(jìn)行。分解漿液通過(guò)位差自流，利用具有一定坡度的流槽從一個(gè)分解槽流到另一個(gè)分解槽，直到最后一個(gè)出料分解槽。分解槽有空氣攪拌分解槽和機(jī)械攪拌分解槽兩種。下面敘述空氣攪拌分解槽的工藝操作。機(jī)械攪拌分解槽的操作不再介紹。2025/3/235.2晶種分解工藝圖5—1連續(xù)晶種分解工藝流程1—板式換熱器；2—冷卻水管；3—l號(hào)分解槽(進(jìn)料分解槽)；4—晶種過(guò)濾機(jī)；5—成品過(guò)濾機(jī)2025/3/235.2.1晶種分解的技術(shù)操作5.2.1.1開(kāi)車(chē)步驟開(kāi)車(chē)步驟如下：(1)在分解槽進(jìn)料前對(duì)主、副風(fēng)管和翻料管等進(jìn)行詳細(xì)的檢查，看有無(wú)堵塞，如有堵塞，應(yīng)及時(shí)處理；(2)檢查管道流程是否正確，閥門(mén)是否好用；檢查溜槽是否有結(jié)疤，如有則盡快處理掉，防止有溢流時(shí)冒料；(3)槽子進(jìn)料時(shí)，打開(kāi)主、副風(fēng)管的閥門(mén)，以副風(fēng)管為主進(jìn)行攪拌，主要是防止風(fēng)管堵塞及槽內(nèi)物料沉淀；(4)槽有料后，檢查底流孔和出料閥人孔是否漏料，如有漏料，及時(shí)停車(chē)放空處理；(5)液面上升到半槽時(shí)，開(kāi)大主風(fēng)管閥門(mén)，加大送風(fēng)量，以主風(fēng)管為主進(jìn)行攪拌，將副風(fēng)管閥門(mén)關(guān)小至不堵為原則；(6)待槽內(nèi)液面達(dá)到規(guī)定體積時(shí)，將風(fēng)門(mén)調(diào)整適當(dāng)，避免風(fēng)量過(guò)大造成冒槽。在保證循環(huán)正常的前提下，注意液量的調(diào)節(jié)；(7)當(dāng)?shù)谝粋€(gè)槽的溢流進(jìn)入下一個(gè)槽時(shí)，按上述步驟啟動(dòng)該槽。以此類(lèi)推，逐漸將后續(xù)分解槽啟動(dòng)。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.1.2停車(chē)步驟停車(chē)步驟如下：(1)接到通知后，立即停止進(jìn)料；(2)出料泵開(kāi)始出料，出料到一定體積時(shí)，采取放料方式清槽；(3)關(guān)閉主、副風(fēng)管。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.1.3注意事項(xiàng)A液量的調(diào)節(jié)在多組分解槽并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，液量的調(diào)節(jié)很重要。因?yàn)樵谏a(chǎn)過(guò)程中液量不可能都是很平穩(wěn)的，總是有大有小地波動(dòng)著，這對(duì)分解過(guò)程是很不利的。因?yàn)楫?dāng)其他條件不變時(shí)，液量突然增大，必然引起晶種系數(shù)變小、分解溫度上升、分解時(shí)間縮短、造成分解率下降等一系列的變化。反之，液量突然變小，又會(huì)出現(xiàn)晶種系數(shù)升高、分解溫度下降、分解時(shí)間延長(zhǎng)、分解率上升等一連串變化。因此，在分解過(guò)程中要及時(shí)地調(diào)整液量，使各組液量分配均勻，保持在比較穩(wěn)定的條件下作業(yè)。2025/3/235.2晶種分解工藝B溫度的控制分解初溫和降溫速率對(duì)分解過(guò)程的影響，前已闡述。在分解過(guò)程中掌握溫度，一般是首先快速降溫，然后緩慢地自然降溫。這樣在分解的前半期分解速度快，有大量的晶核生成，后半期分解速度慢，但有足夠的時(shí)間使晶核長(zhǎng)大。連續(xù)分解時(shí)，精液的降溫可采用噴淋、套管、板式熱交換器或真空降溫等方式，噴淋和套管降溫一般是將前面幾個(gè)分解槽迅速降溫，以后各槽自然降至終溫。而真空降溫則是在精液人槽前強(qiáng)行降溫，入槽后在流動(dòng)分解過(guò)程中通過(guò)自然降溫至終溫。降溫時(shí)根據(jù)具體情況和季節(jié)變化按降溫速率進(jìn)行降溫。2025/3/235.2晶種分解工藝C風(fēng)壓的作用及控制對(duì)于空氣攪拌分解槽而言，就有風(fēng)壓的控制問(wèn)題。為了得到較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，首先要保證分解作業(yè)的正常進(jìn)行，而總風(fēng)壓則是保證分解作業(yè)正常進(jìn)行的先決條件。空氣攪拌的總風(fēng)壓不得低于正常分解中最大體積分解槽的液柱壓力。如果低于這個(gè)壓力就會(huì)導(dǎo)致分解槽內(nèi)氫氧化鋁的沉淀，分解作業(yè)就無(wú)法進(jìn)行。由此可見(jiàn)，總風(fēng)壓對(duì)攪拌分解來(lái)說(shuō)是十分重要的。在分解過(guò)程中，總風(fēng)壓的波動(dòng)勢(shì)必引起槽壓的變化。風(fēng)壓過(guò)高，風(fēng)量過(guò)大，雖然攪拌強(qiáng)度大，攪拌均勻，但是由于通風(fēng)過(guò)多，物料在槽內(nèi)劇烈地翻騰，風(fēng)和堿接觸生成許多小氣泡，此氣泡往上升時(shí)，會(huì)把堿液帶出，容易造成分解槽冒沫或冒槽。這對(duì)于壓縮空氣和分解漿液都是浪費(fèi)。風(fēng)壓過(guò)低，風(fēng)量過(guò)小又有造成分解槽內(nèi)物料沉淀的危險(xiǎn)。因此，對(duì)總風(fēng)壓要求控制穩(wěn)定。但在生產(chǎn)過(guò)程中，總風(fēng)壓的波動(dòng)是經(jīng)常發(fā)生的，所以操作人員必須加強(qiáng)巡回檢查，了解各槽的攪拌情況，對(duì)各槽的具體問(wèn)題及時(shí)進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，才能保證分解作業(yè)的順利進(jìn)行。槽壓代表液柱壓力，如果在生產(chǎn)中出現(xiàn)槽壓升高或降低，以及主、副風(fēng)管壓力差增大等現(xiàn)象，都說(shuō)明槽內(nèi)不正常，需要進(jìn)行必要的檢查和處理。2025/3/235.2晶種分解工藝D晶種系數(shù)的控制晶種系數(shù)直接影響到分解過(guò)程產(chǎn)量的高低和質(zhì)量的好壞。操作上對(duì)晶種系數(shù)的控制一般是通過(guò)分解槽內(nèi)取樣作固體含量分析來(lái)了解槽內(nèi)晶種量的變化情況。在生產(chǎn)中進(jìn)料分解槽的固體含量一般控制在300～400g/L。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.2晶種分解的主要技術(shù)指標(biāo)各廠的礦石類(lèi)型不同，溶出液的各項(xiàng)指標(biāo)不相同，并且對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量有各自的要求，所以晶種分解的作業(yè)條件是不同的。下面列出了某廠粉狀氧化鋁的常規(guī)分解作業(yè)技術(shù)指標(biāo)：(1)分解精液氧化鋁質(zhì)量濃度135～145g/L；(2)分解精液的苛性比值要小于l.70；(3)種分初溫60～75℃，終溫40～50℃；(4)晶種系數(shù)l.5～2.0；(5)分解率大于50％；(6)分解母液的苛性比值控制在3.3～3.4；(7)分解時(shí)間50～75h。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.3分解過(guò)程常見(jiàn)故障的發(fā)生原因與處理方法5.2.3.1停風(fēng)對(duì)于空氣攪拌分解槽來(lái)說(shuō)，在分解作業(yè)中，如果突然停風(fēng)，分解槽的攪拌便停止。時(shí)間長(zhǎng)了分解槽內(nèi)的物料就可能沉淀，將風(fēng)管堵死，導(dǎo)致分解作業(yè)無(wú)法進(jìn)行。如發(fā)現(xiàn)停風(fēng)，首先應(yīng)立即將各組前幾個(gè)分解槽主、副風(fēng)管閥門(mén)全部關(guān)嚴(yán)，然后再關(guān)閉其他各槽的主、副風(fēng)管的閥門(mén)。目的是防止分解槽倒料并且主、副風(fēng)管內(nèi)保存有一定的余壓，這可以減緩風(fēng)管堵塞的速度，并停止加種子。當(dāng)再送風(fēng)時(shí)，應(yīng)迅速地按順序(首槽先開(kāi))開(kāi)風(fēng)管閥門(mén)，根據(jù)各槽的具體情況，及時(shí)調(diào)整風(fēng)量。如有不能啟動(dòng)的槽，則隔離拉空清理。實(shí)踐表明，停風(fēng)時(shí)間在二十分鐘內(nèi)，一般可以搶救過(guò)來(lái)，不至于造成分解槽的物料沉淀。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.3.2停電對(duì)于機(jī)械攪拌分解槽而言，在分解作業(yè)過(guò)程中突然停電，機(jī)械攪拌便停止工作，槽內(nèi)物料有可能沉淀，甚至將槽頂拉垮，導(dǎo)致分解作業(yè)無(wú)法進(jìn)行。所以停電后同時(shí)要停止加種子，待來(lái)電后，視攪拌情況，再加種子。5.2.3.3種子沉積種子沉積多發(fā)生在進(jìn)料分解槽。因?yàn)檫B續(xù)分解是利用溜槽作為物料傳遞的通道，而那些粗顆粒的氫氧化鋁和槽內(nèi)生成的結(jié)疤塊卻無(wú)法流入溜槽。所以，在進(jìn)料分解槽內(nèi)的粗粒氫氧化鋁和結(jié)疤塊日積月累就越來(lái)越多。在這種條件下進(jìn)行作業(yè)時(shí)，就可能引起風(fēng)管堵塞，導(dǎo)致分解槽的物料沉淀。特別是當(dāng)分解槽內(nèi)固體含量較高時(shí)，那就更容易發(fā)生這種情況：只有停槽處理。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.3.4風(fēng)管堵塞在空氣攪拌分解過(guò)程中，每組前面幾個(gè)槽子由于分解速度快，溫度比較高，氫氧化鋁沉淀的速度也快，而且結(jié)疤比較嚴(yán)重。因此，如不定期地清理，當(dāng)風(fēng)壓比較低，攪拌不太好的情況下，主、副風(fēng)管均有被堵塞的可能。如果副風(fēng)管被堵塞，主風(fēng)管暢通，此時(shí)分解槽照樣翻料。但已經(jīng)說(shuō)明槽內(nèi)結(jié)疤嚴(yán)重，是應(yīng)該清理的時(shí)候了。如果主風(fēng)管被堵塞，分解槽內(nèi)的攪拌便停止。當(dāng)發(fā)現(xiàn)風(fēng)管堵塞時(shí)，應(yīng)及時(shí)組織搶救，先將周?chē)鞑鄣娘L(fēng)量進(jìn)行適當(dāng)?shù)膲旱?，然后再將事故槽的風(fēng)門(mén)開(kāi)大，加大送風(fēng)量，若堵管時(shí)間不長(zhǎng)，堵得不嚴(yán)重，一般可以通開(kāi)，并容易恢復(fù)正常。若堵管時(shí)間長(zhǎng)，堵得嚴(yán)重，槽內(nèi)的氫氧化鋁已經(jīng)大量沉淀，此時(shí)可從分解槽尖底放料并在事故放料閥用人工捅的辦法進(jìn)行處理，這是一項(xiàng)比較危險(xiǎn)的工作，在進(jìn)行此項(xiàng)工作時(shí)，要特別注意人身安全和嚴(yán)防事故的發(fā)生。2025/3/235.2晶種分解工藝5.2.3.5翻料不正?？諝鈹嚢璺纸獠凼怯梢欢▔毫Φ目諝馊氩酆笸ㄟ^(guò)升液管來(lái)使分解液進(jìn)行攪拌的，所以伴有液體翻料的現(xiàn)象。翻料不正常有翻料過(guò)弱、翻料過(guò)猛或這兩種情況交替進(jìn)行等三種情況。故障發(fā)生原因如下：(1)入槽風(fēng)壓低造成翻料過(guò)弱，處理不及時(shí)會(huì)造成沉淀。造成入槽風(fēng)壓低的原因有：分解液的固含過(guò)高，沒(méi)有及時(shí)調(diào)大風(fēng)壓；風(fēng)管堵塞或風(fēng)管破裂，沒(méi)有及時(shí)處理造成風(fēng)壓過(guò)低；(2)入槽風(fēng)壓過(guò)高造成翻料過(guò)猛，處理不及時(shí)會(huì)造成冒槽；(3)風(fēng)壓不穩(wěn)