扣件式腳手48計算書

1、精品文檔扣件式腳手48計算書 計算依據： 1、建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-2016 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 3、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 5、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、腳手架參數卸荷設置無結構重要性系數01.1腳手架安全等級一級腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)48立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.75內立桿離建筑物距離a(m)0.28雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度

2、(m)18雙立桿受力不均勻系數KS0.6 二、荷載設計腳手架設計類型裝修腳手架腳手板類型焊接鋼筋網腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.07腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.05擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129裝修腳手架作業(yè)層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區(qū)湖南張家界市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)0.81，0.81，0.90

3、4風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)0.243，0.243，0.271 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.03+0.070.75/(2+1)+1.420.75/(2+1)=0.757kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=(0.03

4、+Gkjblb/(n+1)=(0.03+0.070.75/(2+1)=0.048kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.7571.52=0.17kNm =0Mmax/W=1.10.17106/4120=45.482N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.04815004/(10020600098900)=0.08mm max0.08mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qla=1.10.757

5、1.5=1.249kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax=1.1qla=1.10.0481.5=0.079kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=1.249kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=0.079kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =0Mmax/W=1.10.314106/4120=83.96N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.064mmminlb/150，10min750/150，105mm 滿足要求！ 3

6、、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.262kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.11.249/2=0.625kNRc=0.858=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=1.11.262kNRc=0.858=6.8kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H48雙立桿計算高度(m)18腳手架鋼管類型482.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.03/h)(H-H1)=(0.129+1.

7、52/20.03/1.8)(48-18)=4.622kN 單內立桿：NG1k=4.622kN 雙外立桿：NGS1k=(gk+0.03+lan/20.03/h)H1=(0.129+0.03+1.52/20.03/1.8)18=3.315kN 雙內立桿：NGS1k=3.315kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(48-18)/1.8+1)1.50.750.071/1/2=0.696kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=0.696kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=18/1.81

8、.50.750.071/1/2=0.394kN 1/1表示腳手板1步1設 雙內立桿：NGS2k1=0.394kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/1=(48-18)/1.8+1)1.50.051/1=1.325kN 1/1表示擋腳板1步1設 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/1=18/1.81.50.051/1=0.75kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(48-18)=0.45kN 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH

9、1=0.011.518=0.27kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.696+1.325+0.45=2.471kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.696kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.394+0.75+0.27=1.414kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=0.394kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.75(12)/2=1.125kN 內立桿：NQ1k=1.125kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k

10、+ NG2k)+1.4NQ1k=1.2(4.622+2.471)+ 1.41.125=10.087kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQ1k=1.2(4.622+0.696)+ 1.41.125=7.957kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(3.315+1.414)+ 1.41.125=7.25kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(3.315+0.394)+ 1.41.125=6.026kN 七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H48雙立桿計算高度(m)18雙立桿受力不均勻系數KS0.

11、6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/16=194.906 查規(guī)范表A得，=0.191 2、立桿穩(wěn)定性驗算 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4

12、NQ1k)=(1.2(4.622+2.471)+1.41.125)=10.087kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.315+1.414)+10.087=15.762kN Mwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.61.4(0.050.60.2431.53.62)=0.119kNm =0N/(A)+ Mwd/W=1.110086.75/(0.191384)+119042.784/4120=183.063N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.61.4(0.050.60.2711.53.62)=0.133kNm =0KS(NS/(A)+ Mwd/W)=1.10.6(15761.61/(0.191384)+132759.648/4120)=163.101N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4k2h3la=