特大橋121#墩0#塊現(xiàn)澆平臺(tái)結(jié)構(gòu)檢算設(shè)計(jì)書

1 特大橋 121#墩 0#塊現(xiàn)澆平臺(tái)結(jié)構(gòu)檢算設(shè)計(jì)書 一、概述 橫潦涇特大橋?qū)儆跍伎瓦\(yùn)專線 2標(biāo)項(xiàng)目，位于上海市松江區(qū)。標(biāo)段起訖里程長(zhǎng) 潦涇特大橋采用 5墩 4跨連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，墩號(hào)為 119# 123#，里程為 87 09，跨徑布置為 75+135+135+75m，其中 121#墩位于水中，兩中跨以 62斜交過橫潦涇。 121#墩 0#塊施工平臺(tái)分為拼裝平臺(tái)和現(xiàn)澆平臺(tái)兩部分。拼裝平臺(tái)下部為鋼管樁（柱）支架，鋼管支架采用 1000 12鋼管樁 、 800 10柱（承臺(tái)處），之間的連接系采用 300 10鋼管；上部采用焊接箱型分配梁連接并作為滑道?，F(xiàn)澆平臺(tái)下部為鋼管柱支架，鋼管支架采用 800 12鋼管柱、柱間連接系采用 375 8、 500 12鋼管和 580 14鋼管；現(xiàn)澆平臺(tái)上的分配梁截面與拼裝支架樁頂分配梁相同，兩平臺(tái)支架相應(yīng)位置的樁頂分配梁位于同一高程。 0#塊施工時(shí)，先在拼裝平臺(tái)的分配梁上布置滑梁，將 300支架縱梁按設(shè)計(jì)位置擺放在滑梁上，形成穩(wěn)固的平臺(tái)，在平臺(tái)上布置模板及鋼筋。再在拼裝好的主體鋼筋骨架中設(shè)置臨時(shí)內(nèi)支撐和勁性骨 架，以增強(qiáng)其整體穩(wěn)定性。最后由拖拉裝置牽引滑梁及以上部分，從拼裝平臺(tái)一次滑移到現(xiàn)澆平臺(tái)設(shè)計(jì)位置。 二、計(jì)算依據(jù) 1、橫潦涇特大橋主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖 2、橫潦涇特大橋施工組織設(shè)計(jì) 3、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 60、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（ 三、基本資料 1、設(shè)計(jì)水位：根據(jù)委托方提供的水文資料確定鉆孔施工期間水位標(biāo)高取百年一遇水位 .+ 2、材料：均采用 于平臺(tái)為臨時(shí)結(jié)構(gòu)， 170切允許應(yīng)力取 100 3、荷載：現(xiàn)澆支架上的模板系統(tǒng) 140t； 0#塊總重量 2200t，墩頂范圍內(nèi)重量（未含模板系統(tǒng)）約 500t，兩側(cè)支架承受的重量約 2200700t。 4、支架按 10 級(jí)風(fēng)設(shè)防，最大風(fēng)速按 s 考慮。 四、現(xiàn)澆平臺(tái)支架主要計(jì)算過程 算相關(guān)參數(shù)及假定 （ 1） 121#塊現(xiàn)澆支架平面布置如下圖 1 所示： 3 圖 1 現(xiàn)澆支架布置 圖 （ 2） 支架縱梁受力分為兩種工況：滑移拼裝狀態(tài)和混凝土澆注狀態(tài)，滑移拼裝狀態(tài)受力較小，不起控制作用。由于墩頂范圍內(nèi)重量通過墩頂支墊直接傳至墩身，混凝土澆注狀態(tài)時(shí)，支架縱梁不再承受此部分荷載。 （ 3） 0#塊施工完成后，支架要作為墩梁固結(jié)的構(gòu)造措施，需要在管柱支架外排鋼管柱內(nèi)灌注混凝土。經(jīng)計(jì)算，不平衡力矩經(jīng)主體單側(cè)腹板產(chǎn)生的豎向力為 750t。此時(shí)支架下部結(jié)構(gòu)處于最不利狀態(tài)，需進(jìn)行強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。 架縱梁 支架縱梁的布置如下圖 2 所示。澆注狀態(tài)時(shí)，箱梁和內(nèi)外側(cè)模系統(tǒng)荷載通過支架縱梁向下傳。分塊計(jì)算各縱梁受力。為 簡(jiǎn)化計(jì)算，施工時(shí)混凝土及施工荷載以線荷載形式作用于支架縱梁。各縱梁上的線荷載計(jì)算如下（ 縱梁 1 在柱頂分配梁處反力，其它類推）： 4 圖 2 現(xiàn)澆平臺(tái)支架縱梁布置圖 圖 3 現(xiàn)澆平臺(tái)支架縱梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 縱梁 1 處均布線荷載： 2= m 縱梁 2 處均布線荷載： 2= +m 2+ 1kN/m +m+ m ( 縱梁 3 處梯形線荷載： 2+ =m 2+ =m =m 縱梁 4 處梯形線荷載： =m =m =m 縱梁 5 處梯形線荷載： 5 =m =m =m 縱梁 6 處梯形線荷載： 2+ =m 2+ =m 2+ =m 縱梁 7 處梯形線荷載： 2+ =m 2+ =m 2+ =m 取縱梁 3 計(jì)算，計(jì)算結(jié)果 如下圖 3 6 所示： 圖 3 支架縱梁 3 剪力圖 (圖 4 支架縱梁 3 彎矩圖 (m) 6 圖 5 支架縱梁 3 豎向位移圖（ 圖 6 支架縱梁 3 組合應(yīng)力圖 (其它縱梁的計(jì)算結(jié)果如下表所示 計(jì)算 中縱梁結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件已經(jīng)將自重計(jì)入，以上計(jì)算中 材料容許應(yīng)力 =170 稱 最大彎矩 （ m） 最大剪力 （ 最大應(yīng)力（ 最大撓度（ 支反力（ 縱梁 1 內(nèi) = 外 =梁 2 內(nèi) =325 R 外 =梁 3 中 ) 臂） R 內(nèi) = 外 =梁 4 0 中 ) 臂） R 內(nèi) = 外 =梁 5 中 ) 臂） R 內(nèi) = 外 =梁 6 中 ) 臂） R 內(nèi) = 外 =396 縱梁 7 245 中 ) 臂） R 內(nèi) = 外 =7 跨中最大容許最撓度 f=4001L=臂端最大容許撓度 f=2001L=15算表明縱梁的強(qiáng)度和剛度均達(dá)到要求。 頂分配梁計(jì)算 分配梁采用 B H=650 500 的焊接箱梁，翼緣厚度 30 5002 道腹板每道厚 30板中心間距 300質(zhì)為 縱梁上的支反力作用到樁頂分配梁。 截面幾何特征值如下： 343 1 0 ， 231 0 ， 331 2 1 0 柱頂分配梁的最不利荷載產(chǎn)生于混凝土澆筑工況，取支架縱梁的支反力作用在柱頂分配梁上。墩身一側(cè)內(nèi)、外柱頂分配梁荷載布置和計(jì)算模型如下圖 7 所示。 圖 7 柱頂分配梁荷載及計(jì)算模型（ 經(jīng)比較，內(nèi)外側(cè)分配 梁中最不利計(jì)算結(jié)果如下圖 8、 9 所示： 8 圖 8 分配梁組合應(yīng)力圖（ 圖 9 分配梁撓度圖（ 計(jì)算中縱梁結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件已經(jīng)將自重計(jì)入。通過計(jì)算得到混凝土澆筑工況，樁頂分配梁上的最大應(yīng)力為 中最大撓度為 材料容許應(yīng)力 =230中最大容許撓度 4001L=臂端最大容許撓度 2001L=23算表明縱梁的強(qiáng)度和剛度均達(dá)到要求。 計(jì)算得到墩身單側(cè)支架支點(diǎn)反力如下表所示： 柱頂分配梁支點(diǎn)反力表 位置 外側(cè)柱頂 (內(nèi)側(cè)柱頂 (外側(cè)柱頂 (外排柱頂 排柱頂 柱支架計(jì)算 建立管柱支架空間模型，柱頂分配梁和支架在支點(diǎn)位置處用彈性連接。豎向力作用到柱頂分配梁上，水平風(fēng)力分別作用到鋼管支架管柱頂部和中間位置，得到整體計(jì)算模型，如下圖 10 所示： 9 圖 10 管柱支架計(jì)算模型圖（ 算工況及荷載 （ 1）根據(jù) 0#塊的施工過程，管柱支架的計(jì)算考慮以下兩種工況： 工況一：現(xiàn)澆自重 +10 級(jí)風(fēng) 工況二：墩梁固結(jié)時(shí)，不平衡力矩在柱頂產(chǎn)生豎向力的作用 （ 2）現(xiàn)澆自重荷載計(jì)算 現(xiàn)澆自重荷載直接作用到上部柱頂分配梁，其值見柱頂分配梁模型。 （ 3）十級(jí)風(fēng)荷載計(jì)算 考慮施工時(shí)橫橋向十級(jí)風(fēng)作用，按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（ 60 第 ，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為： 0其中 22 取 10 級(jí)風(fēng) 時(shí)上海地區(qū)的設(shè)計(jì)基本風(fēng)壓 202 8 . 4 5 0 4 P 6w 風(fēng)速 高度變化修正系數(shù)，模板按 20m 高度 管柱按 10m 高度 10 陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù) B 類地表設(shè)計(jì)）； 施工期架設(shè)期橋梁 臨時(shí)結(jié)構(gòu)，模板結(jié)構(gòu)風(fēng)阻力系數(shù) 鋼管柱結(jié)構(gòu)風(fēng)阻力系數(shù) 特 殊風(fēng)口地區(qū)，取地形地理?xiàng)l件系 鋼 管柱 支架遮擋系數(shù) 。 對(duì)模板系統(tǒng)： 2 2 2 20 1 3 2 5 0k k k k k 0 . 7 5 1 . 3 1 . 3 8 1 . 1 2 1. 3 5 0 4 1 4 3 8 P 模板系統(tǒng)上的風(fēng)力作用點(diǎn)簡(jiǎn)化到內(nèi)、外側(cè)柱頂分配梁上，再由鋼管排架的三根柱均勻承受。則作用在內(nèi)外排柱頂?shù)目傦L(fēng)力： F 外 =438 2 內(nèi) =438 22 鋼管柱支架結(jié)構(gòu) ： 2 2 2 20 1 3 2 5 0k k k k k 0 . 7 5 0 . 5 1 . 3 8 1 1. 3 5 0 4 4 4 1 P 。 鋼管柱的風(fēng)力作用點(diǎn)簡(jiǎn)化到內(nèi)、外側(cè)柱高中心，再由鋼管排架的三根柱均勻承受。則作用在內(nèi)外排柱高中心的總風(fēng)力： F 外 =F 內(nèi) =41 2=21 4）墩梁固結(jié)時(shí)豎向荷載 由墩梁固結(jié)措施可知， 不平衡力矩經(jīng)主體單側(cè)腹板產(chǎn)生的豎向力為 7500#塊支架 中外排兩側(cè)鋼管混凝土剛度大，計(jì)算時(shí)視為僅外側(cè)兩側(cè)主桁片受力，簡(jiǎn)化成平面受力體系下圖 11 所示： 11 圖 11 墩梁固結(jié)時(shí)管柱支架受力圖（ 況一計(jì)算：混凝土澆注 +10 級(jí)風(fēng) 況一計(jì)算結(jié)果 支架外排兩側(cè)斜柱 (共 4 根 )灌注混凝土，作為墩梁固結(jié)的構(gòu)造措施， 0#塊施工時(shí)已經(jīng)參與受力。 經(jīng)計(jì)算 此工況下管柱支架結(jié)果如下圖 12 15 所示； 圖 12 管柱支架組合應(yīng)力圖（ 圖 13 管柱支架管柱豎向位移圖（ 12 圖 14 管柱支架管柱內(nèi)力圖（ 圖 15 管柱支架屈曲穩(wěn)定計(jì)算圖經(jīng)計(jì)算，管柱最大組合應(yīng)力為 170桿屈曲穩(wěn)定計(jì)算的最小值為 強(qiáng)度和穩(wěn)定性均達(dá)到要求。 管 柱 支 架 中 外 排 800 鋼 管 混 凝 土 最 大 壓 力 為 1 7 . 8 , 2 1 3 . 8k N m M k N m ;與墩梁固結(jié)相比，此內(nèi)力組合不起控制作用，故不再驗(yàn)算。 內(nèi)排 800 鋼管最大壓力為 5 0 . 3 , 9 5 . 6k N m M k N m 580 鋼管水平管最大拉力為 375 鋼管最大壓力為 況一下管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算 外排 800 =12 鋼管柱最大組合應(yīng)力出現(xiàn)在上半段，按雙向壓彎構(gòu)件計(jì)算其穩(wěn)定性。 1 5 1 . 7 ,yM k N m 7 0 . 4 , 2 1 4 4 . 6 k k N m N 。計(jì)算長(zhǎng)度 450 0 7 4 5 0 2 7 8 2 6 . 8 ， 0 8， 1 ， 2 2 5222 . 1 1 0 2 9 7 0 6 790251 . 1 1 . 1 2 6 . 6E x E y k N 13 1 . 0 , 1 . 0m x ， 1 . 0 5 , 0 . 7 。 362 1 4 4 . 6 1 0 1 . 0 1 5 1 . 7 1 02 1 4 4 . 60 . 9 4 8 2 9 7 0 7 1 . 0 5 5 7 6 5 8 1 2 1 0 . 81 0 . 879025t y ym x xx b y 61 . 0 7 0 . 4 1 00 . 7 7 6 . 1 5 2 5 . 6 1 8 . 5 1 1 0 . 31 . 0 5 7 6 5 8 1 2 M p a 36 4 4 . 6 1 0 1 . 0 7 0 . 4 1 02 1 4 4 . 60 . 9 4 8 2 9 7 0 7 1 . 0 5 5 7 6 5 8 1 2 1 0 . 81 0 . 8 79025m y y t x xb x 61 . 0 1 5 1 . 7 1 00 . 7 7 6 . 1 5 1 1 . 9 1 8 . 4 1 0 6 . 51 . 0 5 7 6 5 8 1 2 M p a 通過計(jì)算得 80012 管樁的最大應(yīng)力為 70 580 鋼管中的最大拉力為 大組合應(yīng)力m a x 3 8 . 6 1 7 0M P a M P a 580 鋼管 =14 管柱長(zhǎng)細(xì)比為 =L0/004/200=35 =300 組合應(yīng)力和 均較小，可考慮省略穩(wěn)定驗(yàn) 算。 聯(lián)接系中最大壓力為 375 鋼管 =8,其計(jì)算長(zhǎng)度 160于受到的彎矩較小，可按軸向受壓構(gòu)件計(jì)算其穩(wěn)定性。長(zhǎng)細(xì)比 =L0/160/ =150，按 B 類構(gòu)件查軸壓桿穩(wěn)定系數(shù) =件的整體穩(wěn)定性計(jì)算 34 6 1 00 2 9 2 2 4 170 工況二計(jì)算：墩梁固結(jié)工況 0#塊施工完成后，灌注混凝土的外排斜柱是墩梁固結(jié)的主要構(gòu)造措施。 此時(shí)的受到的荷載見圖 11，建立空間模型如下圖 16 所示； 14 圖 16 管柱支架計(jì)算簡(jiǎn)圖 模型中僅考慮主體腹板傳力作用，在梁體腹板處下面鋼管混凝土柱頂施加集中荷載 F=11000經(jīng)包含 0#塊的上部自重荷載 2620 架結(jié)構(gòu)的計(jì)算結(jié)果 經(jīng)計(jì)算，管柱支架墩梁固結(jié)時(shí)結(jié)果如下圖 17 19 所示： 圖 17 管柱支架最大組合應(yīng)力圖 圖 18 管柱支架豎向位移圖 15 圖 19 管柱支架內(nèi)力圖 經(jīng)計(jì)算，管柱最大組合應(yīng)力為 170強(qiáng)度達(dá)到要求。 管柱支架中外排 800 鋼管混凝土柱最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值為 矩標(biāo)準(zhǔn)值為m a x 6 5 2 . 1 m； 內(nèi)排 800 鋼管最大壓力為 25511 6 7 .8 kM z N m 580 鋼管水平管最大拉力為 3091 375 鋼管最大壓力為 柱（ 800 12 鋼管混凝土）結(jié)構(gòu)的檢算 按恒荷載起控制作用下取得設(shè)計(jì)值分項(xiàng)系數(shù) 鋼管混凝土柱的設(shè)計(jì)值： 。 計(jì)算長(zhǎng)度為 724柱 凝土， 5凝土截面面積 (8004=472408 2， 鋼管截面面積 9707 2 套箍指標(biāo) =管混凝土軸心受壓短柱的承載力設(shè)計(jì)值： 1+ + ） =25 472708（ 1+=16 s=54 e0/4/(400此考慮偏心影響的承載力折減系數(shù)按下式計(jì)算： 0 (1 1 . 8 5 e / r )c =0/d=4，因此考慮長(zhǎng)細(xì)比影響的承載力折減系數(shù)按下式計(jì)算： 01 / ( 1 0 . 1 5 5 L / d - 4 )l =鋼管混凝土單肢柱的承載力設(shè)計(jì)值為 Nu=c l足承載力要求。 它結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的檢算 （ 1）內(nèi)排 800 =12 鋼管管柱最大組合應(yīng)力出現(xiàn)在下半段，按單向壓彎構(gòu)件計(jì)算其穩(wěn)定性。 N=25511 6 7 .8 kM z N m。計(jì)算長(zhǎng)度 200 0 6 2 0 0 2 7 8 2 2 . 3 ， ， ， 2 2 5222 . 1 1 0 2 9 7 0 6 1125541 . 1 1 . 1 2 2 . 3E x E y k N ， 362 5 5 1 1 0 1 . 0 1 6 7 . 8 1 01 1 7 . 125510 . 9 6 2 2 9 7 0 71 . 0 5 5 7 6 5 8 1 2 1 0 . 81 112554m x x p 通過計(jì)算得 80012管柱 的最大應(yīng)力為 于容許應(yīng)力 170 （ 2） 580 鋼管中的最大拉力為 3091大組合應(yīng)力m a x 1 5 2 . 3 1 7 0M P a M P a 580 鋼管 =14 管柱長(zhǎng)細(xì)比為 =L0/004/200=35 =300 組合應(yīng)力和穩(wěn) 定均滿足要求。 （ 3）聯(lián)接系中最大壓力為 375 鋼管 =8,其計(jì)算長(zhǎng)度 058于受到的彎矩較小，可按軸向受壓 17 構(gòu)件計(jì)算其穩(wěn)定性。長(zhǎng)細(xì)比 =L0/058/ =150，按 B 類構(gòu)件查軸壓桿穩(wěn)定系數(shù) =0. 796 桿件的整體穩(wěn)定性計(jì)算 34 7 7 00 6 9 2 2 4 65170點(diǎn)及預(yù)埋件的計(jì)算 點(diǎn) A 的計(jì)算 節(jié)點(diǎn) 由整體計(jì)算模型可得，鋼管 091 鋼管 2之 間的相貫焊縫焊縫長(zhǎng)度 2001之間連接焊縫長(zhǎng)度為 540=4320采用雙面角焊縫，焊縫高度 10 18 33 0 9 1 1 0 6 7 . 7 1 0 00 . 7 1 0 ( 4 3 2 0 2 2 0 0 )f p a M p 兩拉板 面強(qiáng)度的驗(yàn)算： 節(jié)點(diǎn)處兩鋼管相貫焊縫所能承受的荷載為 1043余由鋼管 鋼管柱兩拉板 遞，則單個(gè)拉板受到的拉力為 1024板 00t=22度 31 0 2 4 1 0 1162 2 0 0 2 2 P 170 點(diǎn) B 的計(jì)算 節(jié)點(diǎn) （ 1）板件 成牛腿受 鋼絞線張拉力的彎剪計(jì)算 由于板件與鋼管之間為剖口焊，所以只檢算構(gòu)件之間的自身強(qiáng)度，可將板件構(gòu)造簡(jiǎn)化成受彎、剪的牛腿，其構(gòu)造如下圖所示。 19 一個(gè)節(jié)點(diǎn)有兩束鋼絞線，單束鋼絞線共計(jì) 17 根，每根張拉力為 120有整束鋼絞線張拉力為 17 120=2040 則有上述構(gòu)件承受 V=2040矩為 M=2040 牛腿計(jì)算截面及幾何參數(shù)如下所示 截面抵抗矩 38702826m 上36822437m 下截面的慣性矩 109 4 面積 矩 106 3牛腿的 最大正應(yīng)力為 64 2 8 . 4 1 0 6 2 . 8 1 7 06822437 p a M p 下受到的最大剪應(yīng)力為 3692 0 4 0 1 0 2 . 3 7 1 0 3 4 . 3 1 0 03 . 5 2 1 0 2 2 0 p a M p 翼緣與腹板之間連接處的折算應(yīng)力 2 2 2 23 3 7 7 . 2 1 7 08702826 M p a M p a 64 2 8 . 4 1 0（ ） （ 牛腿下端折算應(yīng)力： 2 2 2 23 6 2 . 8 3 1 1 6 . 5 1 7 02 9 0 0 2 0 M P a M P a 32 0 4 0 1 0（ ） （ ） 20 （ 2）板件 成牛腿局部承壓 構(gòu)造 錨板處局部承壓面積如下： 壓力為 N=2040A=12436部容許承受的壓力為 1 2 4 3 6 2 0 0 2 4 8 7 k N 2 0 4 0 k （ 3）受力板件 受壓局部穩(wěn)定 板件 鋼管壁視為封閉的箱型截面。為防止板件受壓局部失穩(wěn)，應(yīng)限制構(gòu)件的寬厚比。 1b 110 6 6 4 0f 0 322 1 6 0h 4 0f 滿足構(gòu)造要求。 埋件計(jì) 算 的計(jì)算 承臺(tái)上管柱混凝土預(yù)埋件為彎剪預(yù)埋件，由墩梁固結(jié)時(shí)的支反力得最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值 1780 最 大 剪 力 標(biāo) 準(zhǔn) 值 010對(duì)應(yīng)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；綜合考慮取荷載分項(xiàng)系數(shù) =，得到其壓力設(shè)計(jì)值 大剪力設(shè)計(jì)值 矩設(shè)計(jì)值 。 假定軸力由管柱內(nèi)混凝土直接傳到承臺(tái) ，此時(shí)預(yù)埋件為彎剪結(jié)構(gòu)。承臺(tái)砼標(biāo)號(hào)為 壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 （ 1）混凝土的局部承壓承載力 21 12002=4521600 2， 4002=502400，c l 9 f A 0 . 9 1 . 0 3 1 9 . 1 5 0 2 4 0 0 2 5 9 0 9 k 部受壓承載力滿足要求。 （ 2）錨筋受剪計(jì)算，布置三排抗剪錨筋，有 1 9 . 12 5 , 0 . 9 , ( 4 0 . 0 8 ) ( 4 0 . 0 8 2 5 ) 0 . 5 1 , 1 . 0300cr v m m a a d 36 2y b 6 5 7 . 2 1 0 3 0 6 . 1 1 0A s 2 7 2 7 4 m . 3 f Z 0 . 9 0 . 5 1 3 0 0 1 . 3 0 . 9 1 . 0 3 0 0 1 2 2 0r v a a a 需要抗剪錨筋的數(shù)量 n=27274 491=55 根，實(shí)際有 70 根。 （ 3）錨板與斜柱之間的焊縫計(jì)算 假定軸力通過鋼管混凝土的混凝土傳到承臺(tái)上，剪力由錨板與斜柱之間的焊縫傳遞。 計(jì)入錨板上加勁肋的焊縫 210 2 12=4560錨板與斜柱 之間的焊縫長(zhǎng)度為 800=25122接焊縫的強(qiáng)度 33 0 1 0 1 0 6 4 . 5 1 0 00 . 7 0 . 7 1 0 2 5 1 2 0 . 7 1 2 p a M p f 0 . 8 4 5 6 0滿足要求。 五 模板桁架系統(tǒng)計(jì)算 梁外側(cè)模板計(jì)算 箱梁外側(cè)模板由 6的鋼板面板、 63 6 和 63 8 的帶肋及 6加勁板、 63 10的封邊角鋼和 10肋布置最大間距分為 30016 外側(cè)模壓力根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取 50 板計(jì)算 面板帶肋間距 300（ 316） 單向板計(jì)算。 公式 45/,384 f K 22 取單寬計(jì)算，線荷載： q=50 1=50KN/m 222233330 . 1 0 7 0 . 1 0 7 5 0 0 . 3 1 6 0 . 6 4 111 0 0 0 6 6 0 0 06611 0 0 0 6 1 8 0 0 01 2 1 2M q l K N m m m 所以445641000 1 0 7 1 7 060005 0 3 1 60 . 6 3 2 0 . 6 3 2 0 . 8 31 0 0 1 0 0 2 . 1 1 0 1 8 0 0 0M M P a M P m 小于 足要求。 肋計(jì) 算 帶肋（ 63 6） 與面板采用 6縫焊接成一體。 考慮 30 倍 6面板參與共同受力，由幾何計(jì)算可知 : 計(jì)算線荷載： q=50 m 計(jì)算跨度為桁架間距， L=多跨連續(xù)梁計(jì)算： 強(qiáng)度計(jì)算： 最大彎矩： M=Nm ； 23 彎曲應(yīng)力 =M/W= 106/27601 = 抗剪驗(yàn)算： 剪應(yīng)力 計(jì)算公式： = t 最大剪力 V=N 剪應(yīng)力計(jì)算值： = 0 3 21716/(6 106) = 撓度驗(yàn)算 : 計(jì)算公式如下 : =100均布荷載 ： q =15.8 kN/m； 撓度計(jì)算值 ： = 12004/(100 105 106) = =1200/500= 桁架拉桿擔(dān)梁計(jì)算 根據(jù)圖紙，擔(dān)梁承擔(dān)來自桁 10和桁 14 的反力。 擔(dān)梁加載圖（單位 : 擔(dān)梁彎曲應(yīng)力圖 擔(dān)梁最大彎曲應(yīng)力為 24 擔(dān)梁剪切應(yīng)力圖 擔(dān)梁最大剪應(yīng)力為 擔(dān)梁變形圖（單位： 擔(dān)梁最大變形為 700/400=無桁 14反力作用時(shí)，擔(dān)梁為 3個(gè) 72中力加載，結(jié)果為：擔(dān)梁最大彎曲應(yīng)力為 140應(yīng)力為 度為 足要求。 梁外側(cè)模桁架計(jì)算 箱梁外側(cè)模桁架由弦桿和腹桿組成，弦桿為 10、 8，腹桿為 8、 75 6 50。用 件均采用梁?jiǎn)卧?，邊界為在拉桿分配梁與桁架相交處約束。荷載按線荷載進(jìn)行加載。 混凝土產(chǎn)生外側(cè)模 壓力為 50架間距 向拉桿分配梁間距 1m，故作用于桁架上的線荷載為 50 0KN/m。 以桁 5 和桁 9 為例 25 桁 5 加載圖 10 應(yīng)力圖 10 最大應(yīng)力為 8 應(yīng)力圖 8 最大應(yīng)力為 26 75 6 50應(yīng)力圖 75 6 50 最大應(yīng)力為 X 方向變形最大為 27 桁 9 加載圖 10 應(yīng)力圖 10 最大應(yīng)力為 28 8 應(yīng)力圖 8 最大應(yīng)力為 75 6 50應(yīng)力圖 75 6 50 最大應(yīng)力為 X 方向變形最大為 梁凸面段 以桁 10為例 29 桁 10 加載圖 10 應(yīng)力圖 10 最大應(yīng)力為 8 應(yīng)力圖 8 最大應(yīng)力為 30 75 6 50應(yīng)力圖 75 6 50 最大應(yīng)力為 X 方向變形最大為 梁底模板計(jì)算 箱梁底模板由 8 10分配梁組成。分配梁布置間距分為 200板下）和 400板下）兩種。 板下底模 板計(jì)算 腹板區(qū)高 10m，則混凝土產(chǎn)生的壓力為 10= 31 模板面板按單向板計(jì)算。 計(jì)算線荷載： q=1=m