鐘呂水利樞紐復(fù)合土工膜防滲面板堆石壩設(shè)計(jì)計(jì)算書

目錄第一章 調(diào)洪演算41.1洪水調(diào)節(jié)計(jì)算41.1.1洪水調(diào)節(jié)計(jì)算方法41.1.2.洪水調(diào)節(jié)具體計(jì)算41.1.3.方案選擇81.2 防浪墻頂高確定81.2.1設(shè)計(jì)洪水位+正常運(yùn)用情況81.2.2正常蓄水位+正常運(yùn)用情況91.2.3校核洪水位+非常運(yùn)用情況101.2.4防浪墻頂高程的確定11第二章 L型擋墻計(jì)算122.1 L型擋墻尺寸設(shè)計(jì)122.2工況分析122.2.1 L型擋墻完全露出在水面以上122.2.2 L型擋墻在設(shè)計(jì)洪水情況下132.2.3 L型擋墻在校核洪水情況下152.3 基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算162.4 抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算172.5 抗傾覆驗(yàn)算182.6 配筋計(jì)算18第三章 壩坡穩(wěn)定計(jì)算213.1壩體邊坡擬定213.2堆石壩壩坡穩(wěn)定分析213.2.1計(jì)算公式213.2.2計(jì)算過程及結(jié)果21第四章 復(fù)合土工膜計(jì)算234.1復(fù)合土工膜與墊層間的抗滑穩(wěn)定計(jì)算234.2復(fù)合土工膜的應(yīng)力校核計(jì)算23第五章 趾板設(shè)計(jì)265.1設(shè)計(jì)趾板剖面265.2趾板剖面的計(jì)算26第六章 副壩設(shè)計(jì)286.1 副壩頂寬驗(yàn)算286.2 強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)算286.2.1 荷載計(jì)算296.2.2 穩(wěn)定驗(yàn)算29第七章 攔洪水位確定307.1洪水調(diào)節(jié)原理307.2隧洞下泄能力曲線的確定307.3 P=5%洪水調(diào)洪計(jì)算317.4計(jì)算結(jié)果32第八章 施工組織設(shè)計(jì)（專題）348.1主體工程量計(jì)算348.1.1 計(jì)算公式及大壩分期說明348.1.2 計(jì)算過程358.2 工程量清單計(jì)算378.2.1 堆石壩工程量計(jì)算378.2.2 副壩工程量計(jì)算388.2.3 趾板工程量計(jì)算408.2.4 L型擋墻工程量計(jì)算408.3堆石體施工機(jī)械選擇及數(shù)量計(jì)算408.3.1 機(jī)械選擇408.3.2 機(jī)械生產(chǎn)率及數(shù)量計(jì)算408.4 開挖機(jī)械選擇428.5混凝土工程機(jī)械數(shù)量計(jì)算428.5.1 趾板428.5.2 L型擋浪墻428.5.3 素混凝土及無(wú)砂混凝土428.5.4 副壩438.5.5 混凝土工程機(jī)械選擇數(shù)量計(jì)算438.6 導(dǎo)流隧洞施工計(jì)算438.6.1 基本資料438.6.2 開挖方法選擇438.6.3鉆機(jī)爆破循環(huán)作業(yè)項(xiàng)目及機(jī)械設(shè)備的選擇448.6.4開挖循環(huán)作業(yè)組織44參考文獻(xiàn)47附圖一：水庫(kù)水位-庫(kù)容關(guān)系曲線48附圖二：壩址水位-流量關(guān)系曲線49附圖三：設(shè)計(jì)洪水過程線(P=2%)50附圖四：校核洪水過程線(P=0.1%)51附圖五：調(diào)洪演算QH曲線(設(shè)計(jì))52附圖六：攔洪水位確定54附圖七：0.4mm土工膜厚度驗(yàn)算54附圖八：0.6mm土工膜厚度驗(yàn)算55第一章 調(diào)洪演算1.1洪水調(diào)節(jié)計(jì)算1.1.1洪水調(diào)節(jié)計(jì)算方法利用瞬態(tài)法，結(jié)合水庫(kù)特有條件，得出專用于水庫(kù)調(diào)洪計(jì)算的實(shí)用公式如下： (1-1)式中 , 計(jì)算時(shí)段初、時(shí)段末的入庫(kù)流量，m3/s；, 計(jì)算時(shí)段初、時(shí)段末的平均下泄流量，m3/s； 時(shí)段初、時(shí)段末水庫(kù)蓄水量之差，m3； 計(jì)算時(shí)段，一般取16小時(shí)，本設(shè)計(jì)取4小時(shí)。即在一個(gè)計(jì)算時(shí)段內(nèi)，入庫(kù)水量與下泄水量之差為該時(shí)段中蓄水量的變化。1.1.2.洪水調(diào)節(jié)具體計(jì)算1.1.2.1調(diào)洪演算原理由于本設(shè)計(jì)中資料有限，僅有p=2%、p=0.1%的流量及相應(yīng)的三日洪水總量，無(wú)法準(zhǔn)確畫出洪水過程線。設(shè)計(jì)中采用三角形法模擬洪水過程線。根據(jù)洪峰流量和三日洪水總量，可作出一個(gè)三角形，根據(jù)水量相等原則，對(duì)三角形進(jìn)行修正，得到一條模擬的洪水過程線，如圖1-1,圖1-2 。根據(jù)本工程軟弱巖基，選用單寬流量約為2050m3/s，允許設(shè)計(jì)洪水最大下泄流量245m3/s，故閘門寬度約為4.9m12.5m，選擇四種寬度進(jìn)行比較，假定堰寬分別為8m、10m和12m,并假定兩個(gè)堰頂高程，由于假定的堰頂高程比較接近，故根據(jù)公式求得的也非常接近，所以每個(gè)堰寬中只選擇一種堰頂高程及其相應(yīng)的作出HQ關(guān)系曲線。正常蓄水位275.5m，對(duì)應(yīng)庫(kù)容為1879.0萬(wàn)m3。通過洪水資料，作出設(shè)計(jì)情況和校核情況下的洪水過程線；假定堰高、堰寬，確定各情況下的起調(diào)流量；假定不同的下泄流量q,由洪水過程線求出庫(kù)容V，由庫(kù)容V，查水位-庫(kù)容曲線，找出相應(yīng)的水位H，從而，對(duì)于每一組情況下可作出一條QH水位上升曲線；根據(jù)公式,又可作出一條QH泄流曲線；對(duì)應(yīng)于每一種情況，可從QH圖中確定相應(yīng)的Q和H值。1.1.2.2計(jì)算公式 (1-2)式中：側(cè)收縮系數(shù)，取=0.9；m流量系數(shù)，m=0.5； B溢流孔口凈寬； H堰上水頭。由于河床比較軟弱，巖層褶皺和撓曲常見，斷層裂隙發(fā)育。所以取溢洪道單寬流量。 (1-3)式中：B 溢流孔口凈寬； 最大下泄限制流量；260； Q 單寬流量。1.1.2.3調(diào)洪演算過程（1）洪水過程線圖1-1 P=2%的洪水過程線圖1-2 P=0.1%的洪水過程線（2）泄水建筑物泄流能力曲線計(jì)算方案一：堰頂高程274m表1-1，堰頂=274.0時(shí)流量與庫(kù)水位關(guān)系計(jì)算表假定流量qi（m3/s）面積Si （2）增加庫(kù)容總庫(kù)容V相應(yīng)水位Z（m）Vi（萬(wàn)m3）（萬(wàn)m3）設(shè)計(jì)情況245.2 868.9 312.8 2098.7 277.7 192.4 1087.0 391.3 2177.1 278.4 148.8 1280.7 461.1 2246.9 279.0 104.0 1505.0 541.8 2327.7 279.7 校核情況400.0 1246.8 448.8 2234.7 278.9 290.4 1687.7 607.6 2393.4 280.3 228.8 1962.7 706.6 2492.4 281.2 172.0 2250.2 810.1 2595.9 282.2 方案二：堰頂高程273m表1-2，堰頂=273.0時(shí)流量與庫(kù)水位關(guān)系計(jì)算表假定流量qi（m3/s）面積Si （2）增加庫(kù)容總庫(kù)容V相應(yīng)水位Z（m）Vi（萬(wàn)m3）（萬(wàn)m3）設(shè)計(jì)情況245.2 868.9 312.8 2036.6 277.1 192.4 1087.0 391.3 2115.1 277.8 148.8 1280.7 461.1 2184.8 278.5 104.0 1505.0 541.8 2265.6 279.2 校核情況400.0 1246.8 448.8 2172.6 278.4 290.4 1687.7 607.6 2331.4 279.8 228.8 1962.7 706.6 2430.4 280.7 172.0 2250.2 810.1 2533.9 281.6 方案三：堰頂高程272m表1-3，堰頂=272.0時(shí)時(shí)流量與庫(kù)水位關(guān)系計(jì)算表假定流量qi（m3/s）面積Si （2）增加庫(kù)容總庫(kù)容V相應(yīng)水位Z（m）Vi（萬(wàn)m3）（萬(wàn)m3）設(shè)計(jì)情況245.2 868.9 312.8 1974.5 276.6 192.4 1087.0 391.3 2053.0 277.3 148.8 1280.7 461.1 2122.8 277.9 104.0 1505.0 541.8 2203.5 278.6 校核情況400.0 1246.8 448.8 2110.6 277.8 290.4 1687.7 607.6 2269.3 279.2 228.8 1962.7 706.6 2368.3 280.1 172.0 2250.2 810.1 2471.8 281.0 方案四：堰頂高程271m表1-4，堰頂=271.0時(shí)流量與庫(kù)水位關(guān)系計(jì)算表假定流量qi（m3/s）面積Si （2）增加庫(kù)容總庫(kù)容V相應(yīng)水位Z（m）Vi（萬(wàn)m3）（萬(wàn)m3）295.2 668.2 240.6 1840.2 275.4 設(shè)計(jì)情況245.2 868.9 312.8 1912.4 276.0 192.4 1087.0 391.3 1991.0 276.7 148.8 1280.7 461.1 2060.7 277.4 104.0 1505.0 541.8 2141.4 278.1 校核情況400.0 1246.8 448.8 2048.5 277.2 290.4 1687.7 607.6 2207.2 278.7 228.8 1962.7 706.6 2306.2 279.6 172.0 2250.2 810.1 2409.7 280.5 表1-5，根據(jù)公式作出HQ關(guān)系曲線的計(jì)算列表：H0B1Q1B2Q2B3Q3H(271)H(272)H(273)H(274)1 8 17.5 10 21.9 12 26.4 272.0 273.0 274.0 275.0 2 8 48.6 10 61.1 12 73.7 273.0 274.0 275.0 276.0 3 8 87.6 10 110.7 12 133.8 274.0 275.0 276.0 277.0 4 8 132.3 10 167.9 12 203.5 275.0 276.0 277.0 278.0 5 8 181.5 10 231.2 12 280.9 276.0 277.0 278.0 279.0 6 8 234.0 10 299.3 12 364.7 277.0 278.0 279.0 280.0 7 8 289.1 10 371.5 12 453.8 278.0 279.0 280.0 281.0 8 8 346.2 10 446.8 12 547.4 279.0 280.0 281.0 282.0 9 8 413.1 表1-6 調(diào)洪演算結(jié)果匯總表方案堰頂寬度(m)堰頂高程(m)設(shè)計(jì)洪水位(m)設(shè)計(jì)下泄流量(m3/s)校核洪水位(m)校核下泄流量(m3/s)超高（m）1B=8米274278.7170279.82651.12273278181.5279.8289.11.83272277.3188.5279.23001.94271276.5200278.43101.95B=10米274278.4 160.0 280.7 260.0 2.36273277.6 200.0 279.3 320.0 1.77 272 277.0 231.2 278.6 330.5 1.6 8 271 276.1 235.0 277.8 360.0 1.7 9 B=12米274278.1 210.0 279.7 340.0 1.6 10 273277.3 225.0 279.7 340.0 2.4 11 272276.6 245.2 278.1 370.0 1.5 12 271275.8 260.0 277.2 385.0 1.4 注：超高=校核洪水位-設(shè)計(jì)洪水位1.1.3.方案選擇以上方案中，設(shè)計(jì)狀況下Q 泄260 m3/s，有12個(gè)方案，能夠滿足要求，因而方案的選擇需通過經(jīng)濟(jì)技術(shù)比較選定。本設(shè)計(jì)對(duì)此只做定性分析。一般來(lái)說堰頂高程越低、孔口寬越大，壩高就越低，可減少工程量；而堰頂高程越高、孔口寬越小，可減少溢洪道開挖量，對(duì)上述三種方案進(jìn)行綜合考慮，最后采用方案3,即堰頂高程272.0m，溢流孔口凈寬8m；該方案設(shè)計(jì)洪水位277.3 m，設(shè)計(jì)下泄流量188.5 m3/s，校核洪水位279.2m，校核泄洪量300.00m3/s。1.2 防浪墻頂高確定據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）,堰頂上游L型擋墻在水庫(kù)靜水位以上高度按下式確定： (1-4)式中：y 壩頂超高,m； R 最大波浪在壩坡上的爬高，m；E 最大風(fēng)雍水面高度，m；A 安全超高,m；庫(kù)區(qū)多年平均最大風(fēng)速12.6 m/s吹程1.6km。1.2.1設(shè)計(jì)洪水位+正常運(yùn)用情況 (1-5)式中：-累計(jì)頻率1%的波高 E 最大風(fēng)雍水面高度，m；A 安全超高,m；計(jì)算R1%壩址區(qū)為陡峭低山地貌，根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）規(guī)定，宜按官?gòu)d水庫(kù)公式: (1-6) (1-7)式中：hm 平均波高，m； V0 計(jì)算風(fēng)速，m/s； D 風(fēng)區(qū)長(zhǎng)度，m2/s； g重力加速度，m/s2； Hm水域平均水深，m； T m平均波周期，s。該壩址區(qū)適用庫(kù)水較深，v20m/s及D20km：；,為累計(jì)5%頻率的波高， ， 由碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）附錄A表A.1.8查得 計(jì)算e 式中： 計(jì)算A根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）表5.3.1規(guī)定，本壩按照正常使用情況下的三級(jí)壩?。喊踩逜=0.7m綜上，在此情況下=0.948+0.00210+0.7=1.6500m1.2.2正常蓄水位+正常運(yùn)用情況計(jì)算R1%壩址區(qū)為陡峭低山地貌，根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）規(guī)定，宜按官?gòu)d水庫(kù)公式計(jì)算，適用庫(kù)水較深，v20m/s及D20km：；, 為累計(jì)5%頻率的波高， ， 由碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范附錄A表A.1.8查得 計(jì)算 式中： 計(jì)算根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）表5.3.1規(guī)定，本壩按照正常使用情況下的三級(jí)壩?。喊踩逜=0.7m綜上，在此情況下=0.948+0.00210+0.7=1.6500m1.2.3校核洪水位+非常運(yùn)用情況計(jì)算R1%壩址區(qū)為陡峭低山地貌，根據(jù)碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）規(guī)定，宜按官?gòu)d水庫(kù)公式計(jì)算，適用庫(kù)水較深，v20m/s及DLm/2=8.423/2=4.2115m (2-2) 式中： 擋墻底部以上浪壓力； 波浪波長(zhǎng)。b. 土壓力： =0.7848+11.7588=12.5436KN.若為被動(dòng)土壓力 (2-3)式中：被動(dòng)土壓力；土的容重；土體厚度；被動(dòng)土壓力系數(shù)。其中, （） 1.2為土壓力作用分項(xiàng)系數(shù)。若為主動(dòng)土壓力 (2-4)式中： 主動(dòng)土壓力； 土的容重； 土體厚度； 主動(dòng)土壓力系數(shù)。其中，（） 1.2為土壓力作用分項(xiàng)系數(shù)。 。c. 堆石體自重d. L型擋墻的自重2.2.2.2 1-1截面彎矩（逆時(shí)針）2.2.3 L型擋墻在校核洪水情況下2.2.3.1 荷載計(jì)算a. 水壓力水平靜水壓力鉛直靜水壓力浪壓力 H=51.7Lm/2=5.612/2=2.806m (2-5) 式中： 擋墻底部以上浪壓力 波浪波長(zhǎng)b. 土壓力： =11.03625+11.4744=22.51065若為被動(dòng)土壓力 (2-6)式中： 被動(dòng)土壓力； 土的容重； 土體厚度； 被動(dòng)土壓力系數(shù)。其中，（） 1.2為土壓力作用分項(xiàng)系數(shù) 。若為主動(dòng)土壓力 (2-7)式中： 主動(dòng)土壓力； 土的容重； 土體厚度； 主動(dòng)土壓力系數(shù)。其中，（） 1.2為土壓力作用分項(xiàng)系數(shù)。 ，視為靜止土壓力。c. 堆石體自重d. L型擋墻的自重2.2.3.2 1-1截面彎矩 =（順時(shí)針）=0.10662kN.m(逆時(shí)針)綜上所述，可知在第一種工況下，即擋浪墻在不擋水時(shí)最危險(xiǎn)。2.3 基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算圖2-3 L型擋墻底板基底壓力圖 土壓力 在用點(diǎn)距底部的距離：土壓力對(duì)底板中點(diǎn)的彎矩：（順時(shí)針） （順時(shí)針）（壓力）（壓力）可見，基底壓力均小于基礎(chǔ)承載力25kPa,且無(wú)拉力出現(xiàn)。且0.1kg/cm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于單位面積土工膜自重，因此，可以滿足抗滑要求。4.2復(fù)合土工膜的應(yīng)力校核計(jì)算土工膜應(yīng)力校核采用曲線交會(huì)法來(lái)計(jì)算。其原理如圖4-1： 圖4-1 曲線交會(huì)法計(jì)算簡(jiǎn)圖列表計(jì)算如下：表4-1 0.4mm厚土工膜T水位250m 縱向交點(diǎn)水位250m 橫向交點(diǎn)5.7235461%TT4.0471582%3.52042.64%3.7132.38%3.3044913%2.8617734%2.5596485%Tmax=30.33Tmax=33.692.3366286%Kt=Tmax/T2.1632977%2.0235798%kt=30.33/3.5204=8.625Kt=33.69/3.713=9.0735表4-2 0.6mm厚土工膜T水位225m 縱向交點(diǎn)水位225m 橫向交點(diǎn)10.726651%TT7.5848842%6.27822.92%6.23072.96%6.1930323%5.3633234%4.7971025%Tmax=39.51Tmax=37.944.3791356%Kt=Tmax/T4.0542917%3.7924428%kt=39.51/6.2782=6.2935Kt=37.94/6.2307=6.0895均大于水利水電工程土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范C.0.1中45的規(guī)范要求，故土工膜厚度滿足要求。 第五章 趾板設(shè)計(jì)5.1設(shè)計(jì)趾板剖面直板段厚度取0.4m,小于2m,不進(jìn)行抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算。趾板的寬度可根據(jù)趾板下基巖的允許水力梯度和地基處理措施確定，其最小寬度宜為3m。允許的水力梯度宜符合表5-1的規(guī)定。表5-1 水力梯度表 風(fēng)化程度新鮮、微風(fēng)化弱風(fēng)化強(qiáng)風(fēng)化全風(fēng)化允許水力梯度20102051035趾板的厚度可小于相連接的面板的厚度，但不小于0.3m。趾板下游面應(yīng)垂直于面板，面板地面以下的趾板高度不應(yīng)小于0.9m，兩岸壩高較低部位，可放寬要求。中低壩的趾板應(yīng)建在強(qiáng)風(fēng)化巖層以下，故H/S=510。5.2趾板剖面的計(jì)算趾板橫截面如圖示：圖5-1 趾板橫截面圖（1）岸坡段趾板剖面夾角由下式計(jì)算： (5-1)式中： m 上游邊坡，m=1.5； (C-B) 趾板段兩端點(diǎn)高度之差； L 趾板段兩端點(diǎn)在沿壩軸線方向的距離。（2）河床段趾板剖面夾角由下式計(jì)算： (5-2)式中：m 上游邊坡，m=1.5；計(jì)算結(jié)果如下表：表5-1 趾板尺寸計(jì)算表C-BLmcos（0）HS=31(岸坡段）18.6751.07151.50.9997751.21550413.332(岸坡段）21.459520.20251.50.95553617.1586827.333(岸坡段）5.374544.92551.50.83779933.1083941.34.14(岸坡段）5.856534.21251.50.84340932.5145752.55.25（河床段）030.06251.50.8320533.7071652.55.26(岸坡段）1.67513.7621.50.83799333.0879751.35.17(岸坡段）20.111529.23051.50.92249922.7172637.33.78(岸坡段）14.365535.62151.50.88019228.3488327.339(岸坡段）18.67517.84451.50.95455917.3477113.33第六章 副壩設(shè)計(jì)副壩底高程為272m，頂部與主壩平齊，為280.0m，頂寬與主壩頂寬相同，取6m，擋墻高與主壩相同，取1.2m。如圖示：圖6-1 副壩剖面圖 圖6-2 副壩受力圖6.1 副壩頂寬驗(yàn)算由公式(6-1)進(jìn)行驗(yàn)算： (6-1)式中：H 壩高，m； 混凝土容重，=24kN/m3； 水容重，=9.81kN/m3； 揚(yáng)壓力折減系數(shù)，河岸取為0.3。則： =4.095m，故取6m滿足要求。6.2 強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)算采用摩擦公式，計(jì)算校核水位下的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)： (6-2) 式中： 作用于滑動(dòng)面以上的力在鉛直方向分量代數(shù)和； 作用于滑動(dòng)面以上的力在水平方向分量代數(shù)和； 作用在滑動(dòng)面上的揚(yáng)壓力； 滑動(dòng)面上抗剪摩擦系數(shù)，根據(jù)資料，混凝土與弱風(fēng)化千枚巖之間的摩擦系數(shù)為0.50.6，取0.5。6.2.1 荷載計(jì)算副壩受力見圖6-2示：kNkN kN kNkNkNkNkN6.2.2 穩(wěn)定驗(yàn)算由式(6-2)求得： 根據(jù)水工擋土墻設(shè)計(jì)規(guī)范（SL279-2007）表3.2.7規(guī)定，土質(zhì)地基上3級(jí)擋土墻在特殊組合下的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)的允許值為1.10。故副壩滿足要求。第七章 攔洪水位確定7.1洪水調(diào)節(jié)原理洪水過程線采用頻率為5%的設(shè)計(jì)流量。洪峰流量近似為182.25m3/s與第四章洪水調(diào)節(jié)相同，通過假定下瀉流量，在圖中求出增加的庫(kù)容，再通過庫(kù)容查庫(kù)容水位關(guān)系曲線，得到流量水位曲線1。計(jì)算隧洞下瀉能力曲線2。曲線1和曲線2的交點(diǎn)即為攔洪水位及其對(duì)應(yīng)的下泄流量。7.2隧洞下泄能力曲線的確定 明流計(jì)算： (7-1)式中： 進(jìn)口洞內(nèi)水深 出口洞內(nèi)水深 進(jìn)口洞內(nèi)流速 出口洞內(nèi)流速 平均謝才系數(shù) 平均水力半徑 隧洞長(zhǎng)度由于下瀉流量較小,無(wú)須考慮無(wú)壓段及半有壓段情況. 圖7-1 隧洞泄水能力曲線有壓流計(jì)算：半有壓流與有壓流的臨界點(diǎn)B2（Q2，H2），H2=KmA式中： （采用喇叭口） ， n=0.014 面積 濕周 水力半徑 則謝才系數(shù)取 =1， L=400m， 則m-1H2=KmA=2.7362.4=6.55m 可解得。則半有壓流與有壓流的臨界點(diǎn)B2（22.7，6.55）由公式 (7-2)式中： 出口計(jì)算水深 自由出流時(shí)：淹沒出流時(shí)： 局部水頭損失之和，進(jìn)口采用喇叭口時(shí)， 謝才系數(shù)混凝土襯砌：n=0.014；木襯砌：n=0.035分別假定不同的Q，用公式（*）計(jì)算相應(yīng)的上游水位H，顯系計(jì)算如下表：有壓段計(jì)算列表： 表7-1 有壓段計(jì)算列表下泄流量Q(m3/s)VRCLh2上游水深H0相應(yīng)上游水位H(m)255.53 0.665.64002.048.02 235.52 306.63 0.665.64002.0410.11 237.61 357.74 0.665.64002.0412.57 240.07 408.85 0.665.64002.0415.41 242.91 459.95 0.665.64002.0418.63 246.13 5011.06 0.665.64002.0422.23 249.73 7.3 P=5%洪水調(diào)洪計(jì)算圖7-2 P=5%的洪水過程線計(jì)算結(jié)果見下表：表7-2 P=5%洪水調(diào)洪計(jì)算表對(duì)應(yīng)庫(kù)容V(104m3)下泄流量Q(m3/s)相應(yīng)水位Z（m）503.50 74.64253.34 550.01 59.9254.09 602.76 45254.94 646.19 34.32255.64 686.53 25.6256.29 7.4計(jì)算結(jié)果按以上計(jì)算結(jié)果繪制隧洞泄流能力曲線與P=5%洪水曲線，見圖7-3：圖7-3 確定攔洪水位查圖7-3，得攔洪水位250.15m, 下泄流量45m3/s。攔洪高程=攔洪水位+安全超高()=250.15+()=，取攔洪高程253m。第八章 施工組織設(shè)計(jì)（專題）8.1主體工程量計(jì)算8.1.1 計(jì)算公式及大壩分期說明a.將大壩分成四期：第期：上游圍堰；第期：壩底到攔洪高程，即；第期：攔洪高程到溢洪道高程，即；第IV期：溢洪道高程至壩頂，即.b.根據(jù)大壩分期，各期工程量按下列公式計(jì)算(梯形河谷)： (8-1)式中： 計(jì)算部分壩體工程量,m3； 計(jì)算部分頂部長(zhǎng)度,m； 計(jì)算部分底部長(zhǎng)度,m；H 計(jì)算部分壩體高度,m；B 計(jì)算部分壩體頂寬,m； 計(jì)算部分壩體上、下游邊坡坡度。大壩各期平均施工強(qiáng)度（Q）（粘土、砂礫） (8-2)圖8-1 梯形河谷及大壩剖面示意圖圖8-2 大壩分期示意圖8.1.2 計(jì)算過程I期：上游圍堰 H=3m ; L=80.8m ; b=5m ; l=47.2m ; ; . =施工工期為092010年10月，有效工日T=20天 期：壩底到攔洪高程，即 H=231m ; L=201.5m ; b=71.75m ; l=34.1m ; ; =施工工期為2010.11月2011.4.30，有效工日T=92天 期：攔洪高程到溢洪道高程，即 (1) H=3m ; L=203.5m ; b=71.8m ; l=200.4m ; ; = (2) H=16m ; L=229.3m ; b=23.835m ; l=203.5m ; ; = 施工工期為2011.5.12012.5.10，有效工日T=236天 IV期：溢洪道高程至壩頂，即 H=5m ; L=231.5m ; b=6.0m ; l=229.3m ; ; =施工工期為2012.5.112012.7.30，有效工日T=45天 d.計(jì)算結(jié)果 表8-1 主體工程量及施工強(qiáng)度施工分期(圍堰)說明位置高程()227.5230.5225256256272272280取1.5工程量()1.60337.56218.3241.554施工工期092010年10月2010.11月2011.4.302011.5.12012.5.102012.5.112012.7.30有效工日(天)209223645平均施工強(qiáng)度()80.174082.8776.45345.2最大施工強(qiáng)度()120.26124.21164.6517.98.2 工程量清單計(jì)算8.2.1 堆石壩工程量計(jì)算將堆石壩沿壩軸線方向分為六個(gè)壩段，繪制出每個(gè)壩段的平均斷面，再由各壩段長(zhǎng)度求得工程量。各壩段的平均斷面示意圖如下圖。圖8-3 堆石壩壩段2平均斷面 查圖得，各斷面每米工程量見表8-2： 表8-2 堆石壩各段面每米工程量計(jì)算表（單位：m3）斷面1234567素混凝土2.18 3.50 4.13 4.10 3.12 2.32 0.59 無(wú)砂混凝土2.62 4.20 4.97 4.93 3.74 2.78 0.71 過渡區(qū)64.72 105.45 125.42 124.61 92.90 68.83 18.34 主堆石區(qū)162.15 1139.63 2278.65 2137.34 1192.98 775.00 820.28 次堆石區(qū)0.00 171.26 1067.04 943.66 428.96 63.91 202.15 下游保護(hù)層1.74 16.63 23.35 27.04 24.99 20.44 27.15 開挖量74.16 165.87 200.67 204.03 188.27 153.98 150.64 各壩段長(zhǎng)度為：L1=21.3m；L2=46.9m；L3=34.2m； L