預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計論文

1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋 設(shè)計 本次設(shè)計旨在讓設(shè)計者熟悉現(xiàn)行規(guī)范，即 JTG D62-2004及 JTG D60-2004，以及橋梁設(shè)計的一般步驟及方法。通過設(shè)計，設(shè)計者能夠?qū)Υ髮W(xué)期間所學(xué)的知識加深理解，并能夠系統(tǒng)地運用起來。除此以外，設(shè)計者在解決設(shè)計中所遇到的難題的過程中，查閱資料的能力得到提高，并且學(xué)到了不少新的沒有接觸過的知識。 本次設(shè)計的主體是一座采用掛籃懸臂現(xiàn)澆施工的變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋。連續(xù)梁是一種古老的結(jié)構(gòu)體系，它具有變形小、結(jié)構(gòu)剛度好、行車平順舒適、伸縮縫少、養(yǎng)護簡易、抗震能力強等優(yōu)點。本次 設(shè)計的橋梁為變截面布置，因為大跨橋梁在外載和自重作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對值來看，支點截面的負(fù)彎矩大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變截面梁能符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律。同時，大跨連續(xù)梁橋宜選用懸臂法施工，而變截面梁又與施工的內(nèi)力狀態(tài)相吻合。 在 20世紀(jì) 50年代以前，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁雖是常被采用的一種體系，但跨徑均在百米以下。這主要是因為采用滿堂支架施工，費工費時，限制了它的發(fā)展。 50年代后，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁應(yīng)用懸臂施工方法后，加速了它的發(fā)展步伐。 本設(shè)計中采用的掛籃懸臂現(xiàn)澆施工方法首先由聯(lián)邦德國 迪維達(dá)克公司創(chuàng)造和使用，它使用少量施工機具設(shè)備，避免大量支架，可以方便地建造跨越深谷、流量大的河道和交通量大的立交橋梁，而且施工不受跨度限制，跨度大，其經(jīng)濟效益高，所以大跨連續(xù)梁橋常采用掛籃懸澆施工。由于施工的主要作業(yè)都是在掛籃中進行，掛籃設(shè)有外棚，不受外界氣候影響，便于養(yǎng)護；操作重復(fù)，有利于高效率工作和保證施工質(zhì)量，同時還便于在施工中不斷調(diào)整節(jié)段誤差，提高施工精度。 本設(shè)計主要是設(shè)計該 變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋的上部結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力筋的配置。 一、跨徑比 一般情況下，為使邊跨正彎矩和中支點負(fù)彎矩大致接近的原則，以 使布束更趨合理，構(gòu)造簡單，故 L1/L2=0.539 0.692 是常見的邊、主跨的跨徑比范圍，當(dāng) L1/L20.419 時，邊跨則需壓重，應(yīng)屬于非常規(guī)的特殊處理；大都 L1/L2=0.54 2 0.58 則較合理，這將有可能在邊跨懸臂端用導(dǎo)梁支承于端墩上合攏邊跨，取消落地支架。 二、梁高 主跨箱梁跨中截面的高跨比 h0(1/46.2 1/86)L2,通常為（ 1/54 1/60）L2，在箱梁根部的高跨比 h1 （ 1/15 1/20.6） L2,大部分為（ 1/18） L2左右 . 目前在國際上有減少主梁高跨比的趨勢，已建成的挪威 stolma 橋和Raftsundet 橋，在跨中區(qū)段采用了輕質(zhì)砼，減輕了自重，減小了主梁高跨比，其跨中 h01/86L2 和 1/85.1L2 ，根部高度分別為 h1=1/20.1L2 和1/20.6L2 。 一般情況下，可采用 2 次拋物線的梁底變高曲線，但往往會在 1/4L2 和1/8L2 處的底板砼應(yīng)力緊張，且在該截面附近的主拉應(yīng)力也較緊張，因而，可將 2次拋物線變更為 1.5 1.8次方的拋物線更合理。 在江蘇平原通航河道上，為了滿足通航凈空的要求，在設(shè)計時甚至采用大于2次拋物線的冪級數(shù)設(shè)置底板曲線，這是值得十分注意 的問題，事實證明，跨中撓度一般較大，極易發(fā)生正彎矩裂縫和斜裂縫。 三、頂板厚度 以往通常采用 28cm，近年來已趨向于減小為 25cm，這顯然與箱寬和施工技術(shù)有關(guān)。 四、底板厚度 以往通常采用 32cm(跨中 )，逐漸向根部變厚，少數(shù)橋梁已開始采用 28-25cm者，其厚跨比通常為（ 1/140 1/160） L2,也有用到 1/200L2 者。 挪威 stolma橋和 Raftsundet橋最大底板厚度為 105cm和 120cm，合跨徑的1/286.7和 1/248.3，這將取得了明顯的經(jīng)濟效益。 五、腹板 一般為 40 50cm，但應(yīng)特別注意主拉應(yīng)力的控制，近年來在腹板上出現(xiàn)較多斜裂縫的病害甚多，應(yīng)予謹(jǐn)慎。 增加箱梁的挖空率，減輕截面的結(jié)構(gòu)自重，采用高標(biāo)號砼，采用較大噸位的預(yù)應(yīng)力鋼束，采用三向預(yù)應(yīng)力體系等，無疑都是提高設(shè)計水平，獲得良好經(jīng)濟效 3 益的重要措施，但同時又必須合理地掌握好 “ 度 ” ，必須確保結(jié)構(gòu)的安全度和耐久性。 六、連續(xù)通長束不宜過長 根據(jù)連續(xù)結(jié)構(gòu)的受力特點，截面上既有正彎矩也有負(fù)彎矩，個別設(shè)計中將連續(xù)通長束順應(yīng)彎矩包絡(luò)圖僅作簡單布置是欠合理的，尤其對于較小跨徑的矮箱梁，其摩擦損失單項即可達(dá) 40 60%k 之多。建議此時可采 用兩根交叉束布置，也可改用接長器接長，分成多次張拉等。但在具體設(shè)計時接長器也不宜集中在某一個斷面上，以使截面的削弱過于集中，同時也會造成施工上困難。 七、普通鋼筋是預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)中必須配置的材料 當(dāng)混凝土立方體試塊受壓破壞時，可以清楚地看到混凝土立方體試塊側(cè)向受拉破壞的形態(tài)。也即預(yù)應(yīng)力僅在某一個方向上施加了預(yù)壓應(yīng)力，而在其正交方向卻會產(chǎn)生相應(yīng)的側(cè)向拉應(yīng)力，這是預(yù)加應(yīng)力的最基本概念，必須牢固掌握，靈活應(yīng)用。 因而，在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中必須配置一定數(shù)量的非預(yù)應(yīng)力鋼筋，以保證預(yù)壓應(yīng)力的可靠建立。為此，在一般情況下， 非預(yù)應(yīng)力鋼筋約為 80-100kg/m3（一立方米砼中的含筋量）。偏少、偏多的構(gòu)造鋼筋均需作適當(dāng)優(yōu)化和調(diào)控。例如 橋為多跨 L=42m 的預(yù)應(yīng)力混凝土等高度連續(xù)箱梁，設(shè)計中采用了 185kg/m3 的普通鋼筋，明顯偏多，但在某些局部的普通鋼筋卻又偏少。又如某橋的非預(yù)應(yīng)鋼筋僅為 36.6kg/m3，實屬太少。 八、關(guān)于扁波紋管、扁錨的采用 扁波紋管的采用，日益廣泛，有利于減少構(gòu)件的截面尺寸，但必須注意如下幾點： 1、扁波紋管的尺寸高度不宜太小，不利于飽滿灌漿。例如目前采用的M15-4，其相應(yīng)的扁波紋管內(nèi)徑為 7019m m，一般常采用的鋼絞線直徑為15.24mm ，則可灌漿的間隙僅有 3.76mm 10.0mm（公路橋規(guī) JTJ023-85，第6.2.26條、四中要求： “ 管道的內(nèi)徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力鋼筋外徑至少大 1.0cm” ）。在寬度方向： 70-415.24=9.04mm10mm ，其平均間隙為（ 70-415.24 ）/(4+1)=1.8mm。因此很難保證灌漿的飽滿度和可靠握裹。在施工過程中扁波紋管的變形的可能性遠(yuǎn)大于圓波紋管。 4 2扁波紋管的根數(shù)。在實際工程中常用的鋼束根數(shù)為每管內(nèi) 4 束或 5 束。其錨圈口的損失， 5束應(yīng)大于 4束，遠(yuǎn)較 圓錨時要大，其錨固效率系數(shù)也較難保證達(dá)到 95%，同時在穿束過程中也極易絞纏在一起，因而建議，每管內(nèi) 3.0束合適， 4.0束尚可， 5.0 束不妥。 3扁錨用作橫向預(yù)應(yīng)力束合適；用作縱向受力主束欠妥，不應(yīng)采用 “ 扁錨豎置 ” 作為縱向受力主束（彎起），這將會使實際有效預(yù)應(yīng)力嚴(yán)重不足，各股鋼束在豎置彎起的扁波紋管內(nèi)互相嵌擠，摩阻損失很大，對扁波紋管的橫向擴張力也很大，各束受力很不均勻，延伸率無法控制，這種 “ 扁錨豎置 ” 方案已有多座實橋失敗，應(yīng)該禁止采用。 九、關(guān)于鋼鉸線的彈性模量 Ey 的的理論值為 Ey=(1.9 1.95)105Mpa ，而在試驗報告中常會出現(xiàn)Ey=(2.04 2.06)105Mpa 的結(jié)果，如按 Ey=2.04105Mpa 計算張拉伸長量，則理論值與實際值的誤差將達(dá)： ，這里已超過施工規(guī)范 6%的誤差范圍了。其原因在于 Ey= ，由于試驗值中并未用真實的鋼絞線面積 Ay 代進上式計算，而是采用了理論值 Ay（偏小值）代進上式計算 Ey，從而得到了偏大的 Ey 值。因而，在工程應(yīng)用中的伸長值控制，必須按實測值 Ey 控制，而不應(yīng)是理論值Ey的計算伸長量。 十、錨頭或齒板的壓陷、壓崩破壞 在工程中錨頭或齒板壓陷、壓崩破壞 ，時有所見。值得注意者，局部受力的錨頭或齒板的砼強度和配筋一般地安全儲備較小，且由于該局部區(qū)內(nèi)的配筋又較密，砼操作空間又較小，振搗工作又較困難，稍有疏忽，很易出現(xiàn)質(zhì)量事故，所以在施工中應(yīng)備加小心。 十一、平面曲線束張拉時，構(gòu)件會否失穩(wěn)？ I 字形組合 T梁張拉時構(gòu)件在橫向會否失穩(wěn)正確的回答為不會失穩(wěn)？ 其基本概念為后張法張拉時的桿件屬 “ 自平衡 ” 體系，而與桿件作用一個軸壓力的平衡條件有著本質(zhì)上的差異，前者不會橫向失穩(wěn)，而后者有可能產(chǎn)生橫向屈曲失穩(wěn)。因而，一根曲桿進行后張法預(yù)應(yīng)力張拉時不必?fù)?dān)心其橫向失穩(wěn)問題。 十二、 先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的放張 5 先張法的放張工藝即是一個施加預(yù)加力的工藝過程。原則上要求均勻、一致，不要突然切割，驟然放張，其沖擊力將會破壞鋼束自錨區(qū)的 “ 傳遞長度 ” 范圍內(nèi)的 “ 握裹 ” 。 十三、超張拉問題 對于采用夾片錨時，不應(yīng)再進行超張拉工藝的概念，已被廣大設(shè)計、施工人員所掌握。但有時在圖紙上仍有超張拉（ 3% 5%） k 的提法。其理由是補償錨圈口損失（ 2.5 3%） k 所要求。各個廠方所提供錨具的錨圈口損失是不相同的，應(yīng)由承包商通過試驗后確定，并在張拉時進行調(diào)整。但在概念上決不能歸屬于 “ 超張拉 ” 的范疇中去，應(yīng)屬 于一種損失補償?shù)男再|(zhì)。 十四、灌漿、封錨 在張拉過程如果碰到一點問題，是不足為怪的，可以停下來進行專門研討一番，把問題弄清楚后再繼續(xù)張拉，切莫蠻干，更不能 “ 作假 ” ，進行灌漿、剪絲和封錨，搞成既成事實，其后果將是無法挽救的損失。 在張拉過程中出現(xiàn)滑絲、斷絲、夾片碎裂、錨下砼開裂、反拱過大、反拱過小、構(gòu)件側(cè)彎、構(gòu)件出現(xiàn)裂縫等等異?，F(xiàn)象時，必須認(rèn)真做好原始記錄，應(yīng)立即停工進行專題研討后再妥善處理。 灌漿的時間越早越好，檢查無誤后，應(yīng)爭取及早灌漿，以免高應(yīng)力下的鋼絲銹蝕。 封錨也應(yīng)及早進行，至少要先用環(huán)氧砂漿等涂抹 錨頭，以防生銹和積水。 十五、預(yù)應(yīng)力混凝土梁的正彎矩裂縫 其主要原因是屬預(yù)應(yīng)力不足性質(zhì)，既可能是設(shè)計原因也可能是施工，或可能原因是營運多年后部分預(yù)應(yīng)力已經(jīng)失效。在查清原因的基礎(chǔ)上，可以采用增加預(yù)應(yīng)力束的方法處理，但很可能要在體外施加預(yù)應(yīng)力，此類性質(zhì)的加固一般較麻煩，裂縫雖可部分地得以閉合和改善，上拱也可有微小的改善，但總會留有一定后遺癥。 十六、預(yù)應(yīng)力混凝土梁的斜裂縫 此類裂縫也稱主拉應(yīng)力裂縫，也是 P.C.梁橋中目前出現(xiàn)最多的一種裂縫。一般發(fā)生在支點和四分點附近，在 梁軸線附近呈 25 50 方向開裂，并逐漸地向受壓區(qū)發(fā)展（寬度）和延伸（長度），甚至逐漸地向跨中范圍內(nèi)擴展。 6 斜裂縫的產(chǎn)生原因復(fù)雜，屬剪切、扭轉(zhuǎn)性質(zhì)產(chǎn)生的主拉應(yīng)力不足而引起。從破壞性質(zhì)而言則屬脆性性質(zhì)，因而必須十分重視，應(yīng)采取果斷措施，注意檢測和及時處理。 在設(shè)計中，人們對正截面強度常較注意，而對斜截面強度有時卻重視不夠，由于變高，腹板變厚，底板變厚等原因，一目很難了然，也即一眼很難確切地看出在什么部位會出現(xiàn)斜截面強度不足的問題，計算機有時只會按既定的程序執(zhí)行，不易發(fā)現(xiàn)或者會遺漏某些最不利截面的計算，甚至缺 少了一些最不利組合的工況，例如某橋由于劃分單元太粗，未能發(fā)現(xiàn)突變應(yīng)力的出現(xiàn)而開裂。又如某橋出現(xiàn)了 45斜裂縫達(dá) 148條，其中 49條斜裂縫在腹板的內(nèi)外側(cè)均已貫通。 目前設(shè)計中常采用 “ 直束 ” 布置的方案，以利構(gòu)造和施工。因而在邊跨現(xiàn)澆段常不設(shè)彎起束，甚至不布置豎向預(yù)應(yīng)力筋和彎起的普通鋼筋。導(dǎo)致了連續(xù)梁邊跨出現(xiàn)斜裂縫的情況較為普遍。通常情況下，邊跨的梁高較小，如果配置豎向預(yù)應(yīng)力筋，其實際效果也是很差的，主要是短束的錨頭區(qū)損失份額太大，施工中也不易正確控制，故建議只按理論計算值的一半來考慮豎向預(yù)壓應(yīng)力（ y/2 ）較合 理。因而，近年來對連續(xù)梁邊跨必須布置彎起束的觀點已成共識。 關(guān)于豎向束的錨頭空白區(qū)問題也應(yīng)十分注意，其分布角約為 26，空白區(qū)直至?xí)由熘粮拱澹瑢?dǎo)致靠近翼板加腋處的腹板出現(xiàn)主拉應(yīng)力裂縫。 在施工中如出現(xiàn) “ 跑模 ” ，導(dǎo)致腹板尺寸減小者也時有所見，較設(shè)計厚度少2cm，直至 4cm 也曾出現(xiàn)，致使主拉應(yīng)力增大而出現(xiàn)斜裂縫。在豎向預(yù)應(yīng)力筋的施工過程中，由于數(shù)量多，工作煩鎖，重視不夠而曾出現(xiàn)過各種質(zhì)量問題，例如：漏張、漏灌漿、張拉噸位不足、未能及時灌漿而使預(yù)應(yīng)力筋已經(jīng)嚴(yán)重銹蝕等。 在懸臂澆筑時，由于沒有預(yù)壓重，或由于澆筑順 序不正確（必須由懸臂端向根部推進），導(dǎo)致了先澆砼的開裂，雖張拉了負(fù)彎矩束，但裂縫仍不能完全閉合，由于這類裂縫的存在導(dǎo)致了剪應(yīng)力 的增大（已非全截面工作狀態(tài)），其主拉應(yīng)力甚至?xí)杀兜卦黾?。從主拉?yīng)力的的計算公式： 可以看出 和 y 對產(chǎn)生 l 主拉應(yīng)力的關(guān)系，因而在施工中必須嚴(yán)格操作，精心施工，才能確保斜裂縫不會發(fā)生和發(fā)展。 關(guān)于 P.C.連續(xù)梁和剛架斜裂縫加固處理的方案應(yīng)根據(jù)具體情況而采取不同的對策。常用的方法有壓灌或封閉裂縫，粘貼碳纖維片，加厚腹板，增加預(yù)應(yīng)力 7 鋼束等。但均必須做好細(xì)致的加固設(shè)計工作，并進行精心施 工，做好營運車輛的統(tǒng)一安排工作等。 十七、縱向裂縫 縱向裂縫也是預(yù)應(yīng)力砼梁中較多出現(xiàn)的一種裂縫。這種裂縫較多地出現(xiàn)在頂、底板上，沿順橋向有的縱向縫已經(jīng)連續(xù)貫通 ,有的較長，有的則不連續(xù)且較短。 1.混凝土硬化期間的縱向縫。此類裂縫常出現(xiàn)在懸澆節(jié)段澆筑施工期，在底板較厚的根部，拆模后即發(fā)現(xiàn)底板下緣有縱向縫。由于此時在結(jié)構(gòu)上尚未作用外荷載，其原因是由于溫差引起的自平衡應(yīng)力，其受拉應(yīng)力已超過了緩慢提高的砼抗拉強度。 由圖 1中可見，如因底板較厚，硬化期間產(chǎn)生的水化熱在厚板中溫度較高，在板表面的溫度又較低時，就將在板表 面產(chǎn)生收縮，而在板的芯部產(chǎn)生壓應(yīng)力而互相平衡的自應(yīng)力平衡狀態(tài)，尤其是板底極易產(chǎn)生較大的砼拉應(yīng)變而導(dǎo)致了縱向裂縫的產(chǎn)生。此類裂縫應(yīng)加強防收縮鋼筋構(gòu)造，但由于僅在板的表面范圍內(nèi)，此類裂縫一般可以通過封閉或壓灌處理即可。 2.頂板縱向裂縫一般呈現(xiàn)在箱室內(nèi)，不易發(fā)現(xiàn)，也即在頂板的底面。常見的原因有：（ 1）順橋向預(yù)應(yīng)力過大，人們常有一種錯誤觀點，認(rèn)為預(yù)壓應(yīng)力留得大一點總比較安全一點（指永存預(yù)應(yīng)力）。殊不知預(yù)應(yīng)力混凝土是一種主動加力體系，過大的預(yù)應(yīng)力也是有害處的，通常情況下，永存預(yù)壓應(yīng)力控制在 2Mpa 已經(jīng)足夠，用以抵抗 剪力滯后、局部應(yīng)力、計算圖式的假定不符合實際情況等因素。個別設(shè)計中將永存預(yù)應(yīng)力甚至達(dá)到 10Mpa以上，從而在正交向極易產(chǎn)生由泊松比而產(chǎn)生橫向拉應(yīng)變，甚至沿波紋管的方向產(chǎn)生規(guī)則性的縱向裂縫，管內(nèi)積水、銹蝕鋼束，此類裂縫的危害性極大，一旦發(fā)現(xiàn)，應(yīng)立馬處理。因而，采用過大永存預(yù)應(yīng)力的做法是賠了夫人又折兵的錯誤觀點，應(yīng)予注意。 大懸臂板的箱梁，常需放置橫向預(yù)應(yīng)力束（常用扁錨）。 R.C.箱的挑出長度建議控制在 2.5m 范圍內(nèi)較合理。由于頂板厚度較薄，既要布置橫向預(yù)應(yīng)力束，又要布置非預(yù)應(yīng)力鋼筋，因而尺寸布置十分困難，在實 際施工中，橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋的 “ 偏心矩 ” 較難精確控制，一旦偏心矩的實際偏差較大時，極易在頂板下緣出現(xiàn)縱向裂縫；橫向預(yù)應(yīng)力不足，也會產(chǎn)生頂板縱向裂縫。某橋的頂板底面縱向 8 裂縫達(dá)數(shù)千條，箱內(nèi)檢查時十分恐懼。在寬板時，主束集中在腹板處時，錨頭區(qū)截面由于剪滯原因，預(yù)制箱梁的底板，在配筋不足時易產(chǎn)生縱向裂縫，但范圍不大。 十八、溫差應(yīng)力引起頂板裂縫 我國公橋規(guī)中對于溫差應(yīng)力僅考慮橋面板有 5 的溫差，并計其產(chǎn)生的相應(yīng)內(nèi)力，根據(jù)近年來實踐和研究，其計算結(jié)果似偏小，且偏于不安全。主要為：（ 1）僅考慮橋面板部分均勻升溫或降溫不 合理，也應(yīng)考慮底板的溫差影響；（ 2）假定橋面板的溫度應(yīng)力為 “ 均勻 ” 分布不符合實際情況，假定為曲線圖形分布或三角形圖形分布較合理；（ 3）應(yīng)以實際資料為基礎(chǔ)（各個地區(qū)不同），并進行積分求得由溫差應(yīng)力產(chǎn)生的附加內(nèi)力（對于超靜定結(jié)構(gòu)還應(yīng)計入其引起的次內(nèi)力）。當(dāng)大跨經(jīng)連續(xù)梁橋或連續(xù)剛架橋時，此項溫差內(nèi)力甚至可以接近活載應(yīng)力，其控制截面為跨中下緣和支點的上緣應(yīng)力。我國云南六庫怒江大橋，曾實測其溫度變化，頂板的應(yīng)變較底板的應(yīng)變約大 3.09 倍。新公橋規(guī)（征求意見稿）已作了相應(yīng)修改。 十九、底板混凝土保護層劈裂 底板如果 呈曲線形時，必須布置抗徑向分力的 “ 吊筋構(gòu)造 ” ，否則底板砼極易拉脫，對于彎梁橋設(shè)計時也具有相類似的要求。當(dāng)在底板中布置主束時，由于底板內(nèi)上、下層均有縱、橫向構(gòu)造鋼筋，為保證鋼筋能構(gòu)成骨架，故應(yīng)布置 “ 平衡鋼筋 ” （ ）將上、下層橫向鋼筋聯(lián)成整體，以防止底板的劈裂破壞。 二十、波紋管位置的正確性 波紋管位置的正確性十分重要，其本質(zhì)上是預(yù)加力偏心矩的正確性問題，施工中每個環(huán)節(jié)均需要反復(fù)核查，不能稍有懈怠。 如放樣坐標(biāo)的檢查、澆筑砼的形狀正確性直接影響到截面重心的位置，曾有芯模上浮后造成嚴(yán)重教訓(xùn)的實例，操作手的踩踏不能 容許，任意改變鋼束坐標(biāo)是嚴(yán)禁的制度等。 二十一、關(guān)于豎向預(yù)應(yīng)力筋的布置方式 大跨徑箱梁的預(yù)應(yīng)力豎向鋼筋必須布置在腹板的中心線上。 某橋設(shè)計中將預(yù)應(yīng)力豎向鋼筋沿順橋向布置在一條直線上，以利構(gòu)造和施工（如有利于主束的彎起、非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布設(shè)、頂板錨頭槽口的開設(shè)等）。但是， 9 大跨徑連續(xù)箱梁的腹板厚度一般會設(shè)計幾個梯度進行變化，且均在腹板內(nèi)側(cè)加厚，因而上述這種構(gòu)造，將會導(dǎo)致在腹板中存在一個預(yù)偏心而產(chǎn)生附加彎矩，使腹板內(nèi)側(cè)受拉，尤其當(dāng)箱梁懸臂板上滿布活載而箱室上方空載時，也將使腹板產(chǎn)生內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力，兩者疊加后，腹板將會出 現(xiàn)順橋向的內(nèi)側(cè)縱向裂縫和加劇腹板主拉應(yīng)力裂縫的發(fā)生和發(fā)展，這種構(gòu)造對受力很是不利，因而，要求預(yù)應(yīng)力豎向鋼筋必須對腹板截面進行對中布置。 二十二、關(guān)于連續(xù)梁的支座布置 支座是上、下部結(jié)構(gòu)的聯(lián)結(jié)紐帶，應(yīng)予十分重視，且是受力非常集中的薄弱構(gòu)件，一旦發(fā)生故障，如果要更換支座則就是一個巨大的工程。從圖 2中不難看出支座的布置原則必須滿足自由變形的要求，如果按圖 2(A)的布置方式則在橫橋向的溫度變形、荷載變形均受到約束，從而導(dǎo)致了主箱梁的縱向開裂，這種現(xiàn)象在國內(nèi)多座大橋上均出現(xiàn)過，必須引起重視。 以上是指直梁橋而言，但對 于 梁橋來說，其支座的布置原則又需符合彎梁橋的變形規(guī)則。例如