混凝土 雙向板設(shè)計.doc

混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計-雙向板樓蓋麗水學院課 程 設(shè) 計設(shè)計題目：鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋設(shè)計課程名稱： 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 院 系：_ _工學院土木工程學系_ 班 級：_ 土木092 _ 姓名學號：_ 楊堅34 _ 組別成員：_D組 楊堅 楊 漢 楊金龍 張波 謝尚皂 彭 勃 設(shè)計時間：2012年06月22日至 07月03日共計2周二0 一二 年 七月 三 日一、設(shè)計任務(wù)書 1、設(shè)計目的和方法 通過本設(shè)計對所學課程內(nèi)容加深理解，并利用所學知識解決實際問題；培養(yǎng)學生正確的設(shè)計觀點、設(shè)計方法和一定的計算、設(shè)計能力，使我們掌握鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋的設(shè)計方法和步驟；培養(yǎng)用圖紙和設(shè)計計算書表達設(shè)計意圖的能力，進一步掌握結(jié)構(gòu)施工圖的繪制方法。根據(jù)某多層建筑平面圖，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的要求，并考慮支承結(jié)構(gòu)的合理性確定支承梁的結(jié)構(gòu)布置方案。確定板的厚度和支承梁的截面尺寸及鋼筋和混凝土強度等級。分別按照塑性計算方法和彈性理論計算方法進行板、支承梁的內(nèi)力和配筋的計算。 2、設(shè)計資料(1)結(jié)構(gòu)形式：某多層工業(yè)廠房，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，內(nèi)外墻厚度均為300mm，設(shè)計時只考慮豎向荷載作用，要求完成該鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆樓蓋的設(shè)計，其平面如圖11所示。 樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖1-1（2）樓面做法：20mm厚水泥砂漿底面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰砂漿抹底。（3）荷載：永久荷載主要為板、面層以及粉刷層自重，鋼筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂漿容重20kN/m3,石灰砂漿容重17kN/m3,分項系數(shù)Rg=1.2，分項系數(shù)Rq=1.3或1.4。（4）材料：平面尺寸lx=4.8m，ly=6.6m。樓面均布活荷載q=4.0kN/m?；炷翉姸鹊燃墳镃30。采用HRB335鋼筋。 3、設(shè)計內(nèi)容（1）雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置：確定板厚度，對板進行編號，繪制樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖。（2）雙向板設(shè)計： 1按彈性理論進行板的設(shè)計以及繪制板的配筋圖。 2按塑性理論進行板的設(shè)計以及繪制板的配筋圖。（3）支承梁的設(shè)計。4、設(shè)計任務(wù)（1）設(shè)計書一份，包括封面、目錄、設(shè)計任務(wù)書、設(shè)計計算書、設(shè)計施工圖、參考文獻、設(shè)計心得、成績評定表。（2）施工圖紙 1結(jié)構(gòu)平面布置圖 2板的配筋圖 3支承梁的配筋圖5、設(shè)計要求施工圖要求做到布圖合理，圖面整潔，按比例作圖并符合“建筑制圖統(tǒng)一標準”中關(guān)于線型、符號、圖例等各項規(guī)定；圖中書寫字體一律采用仿宋體；同一張施工圖中各截面編號及鋼筋編號均不得重復。二、設(shè)計計算書1 結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇雙向板肋梁蓋由板和支撐梁構(gòu)成，支撐梁短邊的跨度為4800mm，支撐梁長邊的跨度為6600mm。根據(jù)柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置方案如圖1-2所示。結(jié)構(gòu)平面布置圖1-2板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于l/50=4800/50=96mm，且雙向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚為100mm。 支撐梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗，支撐梁的截面高度h=l/14l/8, 長跨梁截面高度h=(6600/146600/8)=471.43825mm,故取h=600mm。 長跨梁截面寬 b=h/3h/2=(600/3600/2)=200300mm,故取b=250mm。 短跨梁截面高 h=(4800/144800/8)mm=342.9600mm,故取h=500mm。 短跨梁截面寬 b= h/3h/2=166.7250mm,故取b=250mm。2 荷載設(shè)計值 由于活荷載標準值等于4kN/m2，則取rQ =1.4。 20mm原水泥砂漿底面0.0220kN/m3=0.4kN/m2 120mm原鋼筋砼現(xiàn)澆板0.1025kN/m3=2.5kN/m2 15mm原石灰砂漿抹底0.01517kN/m3=0.255kN/m2 gK=0.4+3+0.255=3.155kN/m2 恒荷載設(shè)計值：g=rGgK=1.2gK=3.786kN/m2活荷載設(shè)計值：q=rQqK =1.44.0=5.6kN/m2g+q/2=6.586 kN/m2 q/2=2.8 kN/m2 g+q=9.386 kN/m2荷載布置圖g+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+q=g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2+q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/23 板的計算（一）按彈性理論計算由于現(xiàn)澆板均嵌固在四周的梁件，lox=4800mm,loy=6600mm。（1）彎矩計算 區(qū)格板A跨中彎矩本區(qū)格為四邊固定板，則其跨中彎矩M=M1+M2。M1是在（g+q/2）荷載作用下按四邊固定計算出跨中彎矩，M2是在q/2荷載作用下按四邊簡支情況下計算的跨中彎矩。因lx/ly=4800/6600=0.73，l0=lx=4800mm，查 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 附表2 且考慮泊松比得 lx/lymxmymxmy四邊固定0.730.03060.0123-0.0714-0.0566四邊簡支0.730.06450.0309- MX=MX1+MX2=mx1（g+q/2）l02+mx2l02=（0.0306+0.20.0123）6.5864.82+（0.0645+0.20.0309）2.84.82=9.58kN.m My=My1+My2=my1（g+q/2）l02+my2l02=（0.0123+0.20.0306） 6.5864.82+（0.0309+0.20.0645）2.84.82=5.63kN.m支座彎矩A-A MXa=mx（g+q）l02=-0.07149.3864.82=-15.44kN.mA-B Myb=mY（g+q）l02=-0.05669.3864.82=-12.24kN.m跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長跨方向)； A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8，近似取rs為0.95，fy=300N/mm2?？缰信浣钣嬎鉇sx=0.8Mx/rsh0fy=0.89.58106/(3000.9580)=308mm2 Asy=0.8My/rsh0fy=0.85.63106/(3000.9570)=201mm2支座配筋計算A-A As=0.8Mx/rsh0xfy=0.815.44106/(3000.9580)=542mm2 A-B As=0.8My/rsh0yfy=0.812.24106/(3000.9570)=491mm2區(qū)格板B 中間跨：lx=4.8m 邊跨： ly=6.6-0.15+0.1/2=6.50m lx/ly=4.8/6.51=0.74 2）跨中彎矩。B區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按三邊固定一邊簡支板計算；查 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 附表2 且考慮泊松比得 lx/lymxmymxmy三邊固定，一邊簡支0.740.03350.0106-0.0755-0.0572四邊簡支0.740.06760.0313- Mx=Mx1+Mx2 =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0335+0.20.0106)6.5864.82+(0.0676+0.20.0313)2.84.82=9.90kN.m/m My=My1+My2=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0106+0.20.0335)6.5864.82+(0.0313+0.20.0676)2.84.82 =5.47kN.m/m 3)支座彎矩。B-B Mx=mx(g+q)lx2=-0.07559.3864.82=-16.33kN.m/mB-A My=my(g+q)lx2=-0.05729.3864.82=-12.37kN.m/m 4)配筋計算?？缰薪孛鎕0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長跨方向)；沿y方向lb/l=4.8/6.6=0.731.5,故折減系數(shù)取0.8 近似取rs為0.95，fy=300N/mm2跨中正彎矩配筋計算： Asx=0.8Mx/rsh0xfy =0.89.90106/(3000.9580)=347mm2 Asy=0.8My/rsh0yfy =0.85.47106/(3000.9570)=220mm2支座截面配筋計算：B-A As=0.8Mx/rsh0xfy =0.816.33106/(3000.9570)=655mm2 B-B As=0.8My/rsh0yfy =0.812.37106/(3000.9580)=434mm2區(qū)格板C 1) 計算跨度。 邊跨： lx=ln+h/2+b/2=(4.8-0.15-0.25/2)+0.10/2+0.25/2=4.70m 中間跨：ly=6.6m lx/ly=4.70/6.6=0.71 2）跨中彎矩。B區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按三邊固定一邊簡支板計算；查 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 附表2 且考慮泊松比得 lx/lymxmymxmy三邊固定 一邊簡支0.710.03460.0097-0.0764-0.0572四邊簡支0.710.06700.0300-Mx=Mx1+Mx2=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0346+0.20.0097)6.5864.702+(0.0670+0.20.0300)2.84.702=9.84kN.m/m My=My1+My2=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0097+0.20.0346)6.5864.702+(0.0300+0.20.0670)2.84.702 =5.10kN.m/m 3)支座彎矩。C-A Mx=mx(g+q)lx2=-0.07649.3864.702=-15.84kN.m/mC-D My=my(g+q)lx2=-0.05729.3864.702=-11.86kN.m/m 4)配筋計算?？缰薪孛鎕0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長跨方向)；沿x方向lb/l=6.6/4.8=1.381.5,故折減系數(shù)取0.8近似取rs為0.95，fy=300N/mm2跨中正彎矩配筋計算： Asx=0.8Mx/rsh0fy =0.89.84106/(3000.9580)=345mm2 Asy=0.8My/rsh0fy =0.85.10106/(3000.9570)=205mm2支座截面配筋計算：C-A Asxa=0.8Mx/rsh0xfy =0.815.84106/(3000.9580)=556mm2C-D Asy=0.8My/rsh0yfy =0.811.86106/(3000.9570)=594mm2D區(qū)格板計算 1) 計算跨度。 lx=4.70m（同C區(qū)格) ly=6.50m（同B區(qū)格） 2）跨中彎矩。 D區(qū)格板是角區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按兩鄰邊固定兩鄰邊簡支板計算；查 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 附表2 且考慮泊松比得 lx/lymxmymxmy兩鄰邊固定，兩鄰邊簡支0.720.04120.0179-0.0970-0.0766四邊簡支0.720.06580.0304-Mx=Mx1+Mx2=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0412+0.20.0179)6.5864.702+(0.0658+0.20.0304)2.84.702=10.96kN.m/m My=My1+My2=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0179+0.20.0412)6.5864.702+(0.0304+0.20.0658)2.84.702 =6.49kN.m/m3)支座彎矩。D-B Mx=mx(g+q)lx2=-0.09709.3864.702=-20.11kN.m/mD-C My=my(g+q)lx2=-0.07669.3864.702=-15.89kN.m/m4)配筋計算。角區(qū)格，不折減，近似取rs為0.95，fy=300N/mm2，h0x=800mm，h0y=700mm?？缰姓龔澗嘏浣钣嬎悖?Asx=Mx/rsh0xfy =10.96106/(3000.9580=481mm2 Asy=My/rsh0yfy =6.49106/(3000.9570)=325mm2支座截面配筋計算：D-B As=Mx/rsh0xfy =16.32106/(3000.9580)=882mm2D-C As=Mx/rsh0yfy =12.89106/(3000.9570)=796mm2截面配筋計算截面h0（mm2）As（mm2）配筋（mm2）實配（mm2）跨中A區(qū)格lx8033610200393ly702268200251B區(qū)格lx8034710200393ly702208200251C區(qū)格lx8034510200393ly702058200251D區(qū)格lx8048110160491ly7032510200393支座AA8054212200565AB7065512170665AC7055612200565B邊支座8079614180855BB8043410180436BD8079614150890C邊支座7088214150890CD8059414180855D邊支座lx8088214150890D邊支座ly7079614150890（二）按塑性理論計算 （1）將樓蓋劃分為A、B、C、D四種區(qū)格板，每區(qū)格板均取 mx=my =(lx/ly)2 x= x=y= y=2.0 其中l(wèi)y為長跨跨長ly=6.6-0.25=6.35m，lx為短跨跨長lx=4.8-0.25=4.55m 將跨內(nèi)正彎矩區(qū)鋼筋在離支座邊ly/4處截斷一半，則跨內(nèi)正塑性鉸線上的總彎矩MX ,My應(yīng)按下列計算：Mx =（ly-lx/4）mx 同理:My=（lx-lx/4）my 作用于板面上的荷載設(shè)計值為P=5.6+4.386=9.986kN/m2即=（6.35/4.55）2 =1.95 mx=my=1.95my 彎矩計算跨內(nèi)正塑性鉸線上的總彎矩：MX =（ly-lx/4）mx=（6.35-4.55/4）mx=5.21mx=10.16my My=（lx-lx/4）my=3/44.55my=3.41my支座邊負塑性鉸線上的總彎矩:Mx=Mx=mxly=21.95my6.35=24.77my My=My=mylx=2my4.55=9.1my根據(jù)虛功原理得：MX+My+(Mx+Mx+My+My)=1/24 plx2(3ly-lx)10.16my+2.96my+1/2(24.77my2+9.1my2)=1/249.3864.552（36.35-4.55） 解得 my=2.47kNm/m 所以mx=my =1.95my=1.952.47=4.82kNm/m my=my”=my=22.47=4.94kNm/m mx=mx=mx=21.952.47=9.64kNm/m 其他板區(qū)格B、C、D均屬于四邊固定板，且長短邊的比值均為0.72，故區(qū)格B、C、D的彎矩與區(qū)格A相等。（2）配筋計算截面有效高度h0： 短邊方向跨中截面hox=800mm長邊方向跨中截面 hoy=70mm 座截面h0=80mmAs=m/rsh0fy rs取0.95 fy=300N/mm2(HRB335)中央?yún)^(qū)格A由于A區(qū)隔板四周均有整澆梁支撐，故其跨中及支座截面彎矩應(yīng)予以折減，取折減系數(shù)0.8，x方向跨中 As=0.8mx/rsh0xfy=0.84.82106/(0.9580300)=169mm2x方向支座 As=0.8 mx/rsh0xfy=0.89.64106/(0.9580300)=338mm2y方向跨中 As= 0.8my/rsh0yfy=0.82.47106/(0.9570300)=94mm2y方向支座 As=0.8my/rsh0yfy=0.84.94106/(0.9570300)=188mm2區(qū)格BB區(qū)格板四周均有梁支承，其跨中和支座截面彎矩均可折減，沿y方向lb/l=4.55/6.35=0.731.5,故折減系數(shù)取0.8 y方向跨中 As= 94mm2 （與區(qū)格A相同）y方向邊支座，不應(yīng)折減 As=my/rsh0yfy=4.94106/(0.9570300)=235mm2x方向跨中 As=169mm2 （與區(qū)格A相同）x方向B-B板共界支座As=0.8mx/rsh0xfy=0.89.64106/(0.9580300)=338mm2x方向B-D板共界支座，因D區(qū)格屬于角區(qū)格，不應(yīng)折減。As=mx/rsh0xfy=9.64106/(0.9580300)=423mm2區(qū)格CC區(qū)格板四周均有梁支承，其跨中和支座截面彎矩均可折減，沿y方向lb/l=6.35/4.55=1.381.5,故折減系數(shù)取0.8y方向跨中 As= 94mm2 （與區(qū)格A相同）y方向邊支座，不應(yīng)折減 As=my/rsh0yfy=4.94106/(0.9570300)=235mm2x方向跨中 As=0.8mx/rsh0xfy=0.84.82106/(0.9580300)=169mm2x方向支座 As=0.8 mx/rsh0xfy=0.89.64106/(0.95180300)=338mm2區(qū)格DD區(qū)格為角區(qū)格，可不進行折減y方向跨中 As=my/rsh0yfy=2.47106/(0.9570300)=124mm2y方向邊支座 As=my/rsh0yfy=4.94106/(0.9570300)=248mm2x方向跨中 As=mx/rsh0xfy=4.82106/(0.9580300)=211m2x方向支座 As=0.8mx/rsh0xfy=9.64106/(0.9580300)=423mm2截面h0（mm2）As（mm2）配筋（mm2）實配（mm2）跨中A區(qū)格lx801698200251ly70948200251B區(qū)格lx801698200251ly70948200251C區(qū)格lx801698200251ly70948200251D區(qū)格lx802118200251ly701248200251支座AA8033810200393AB701888200251B邊支座702358200251BB8033810200393BD804231018043670902358200251CD702488200251D邊支座lx8042310180436D邊支座ly24824182002514、梁的計算（1）支座彎矩按彈性理論設(shè)計計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效原則，按下式將三角形荷載和梯形荷載等效為均布荷載Pe。三角形荷載作用時：（lx方向）：Pe=5/8P梯形荷載作用時： （ly方向）：Pe=(1-212+13)P其中：P=Plx=(g+q)lx=9.3864.8=45.05kN/m 1=(lx/2)/ly=4.8/(26.6)=0.364 即 Pe=5/8P=5/845.05=28.16kN/m Pe=(1-20.3642+0.3643)45.05=35.28kN/m縱向支承梁L-1設(shè)計：橫向支承梁L-1的計算簡圖如圖所示圖1-5 縱向支承梁L-1的計算簡圖計算跨度：邊跨：l1= ln1+（a+b）/2=4.8-0.15-0.25/2+（0.1+0.25）/2=4.70m 1.025ln1+ b/2=1.025(4.8-0.15-0.25/2)+0.25/2=4.763m 取小值l1=4.70m中間跨： l2=4.8m平均跨度： （4.71+4.8）/2=4.75m跨度差： （4.8-4.70）/4.8=2.08%,可按等跨連續(xù)梁計算。荷載計算：梁自重： 0.25（0.5-0.1）25=2.5 kN/m梁粉刷抹灰自重：0.0152（0.5-0.12）17=0.204 kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值 g=1.2（2.375+0.1938）=3.24kN/m將三角形荷載折算成均布荷載后，作用在梁上的荷載設(shè)計值：Pe +q=28.16+3.24=31.40 kN/m跨內(nèi)最大彎矩由于是只考慮均布荷載，所以查 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 附表1-4五跨梁中：M1系數(shù)為：0.078，M2系數(shù)為0.033，M3系數(shù)為0.046， M12=0.078Pelx2=0.07831.404.702=54.1kNmM23=0.033Pelx2=0.03331.404.8=23.87kNm M34=0.046Pelx2=0.04631.404.82=33.28 kNm M45=23.87 kNm M56=54.1 kNm支座彎矩支座彎矩系數(shù) M2=M5為：-0.105， M3=M4為：-0.079M1=M6=0M2=M5=-0.105Pelx2=-0.10531.404.752=-74.39kNmM3=M4=-0.079Pelx2=-0.07931.404.752=-55.97kNm為了安全彎矩值都乘以1.2： M12=53.171.2=64.92kNm M23=23.871.2=28.64kNm M34=33.281.2=39.94 kNm M45=28.64kNm M56=64.92kNm M2=M5=-74.391.2=-89.27kNm M3=M4=-55.971.2=-67.16kNm橫向支承梁L-2設(shè)計橫向支承梁L-2的計算簡圖如圖所示圖1-6 橫向支承梁L-2的計算簡圖計算跨度：邊跨：l1= ln1+（a+b）/2=6.6-0.3/2-0.25/2+0.12/2+0.25/2=6.5m 1.025ln1+ b/2=1.025(6.6-0.3/2-0.25/2)+0.25/2=6.605m 取小值l1=6.5m中間跨：l2=6.6m平均跨度：（6.5+6.6）/2=6.55m跨度差：（6.6-6.5）/6.5=1.54%,可按等跨連續(xù)梁計算。荷載計算：梁自重：0.25（0.6-0.1）25=3.125kN/m梁粉刷抹灰自重：0.0152（0.6-0.1）17=0.255kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值g=1.2（3.125+0.255）=4.056kN/m作用在梁上的荷載設(shè)計值：Pe+q=35.28+4.056=39.34 kN/m跨中最大彎矩：由于是只考慮均布荷載，所以查附表1-2三跨梁中：跨內(nèi)最大彎矩系數(shù)：M1為0.08，M2為0.025MAB=0.080Pely2=0.08039.346.52=132.97kNmMBC=0.025Pely2=0.02539.346.62=42.84 kNmMCD=132.97KNm 支座彎矩：支座彎矩系數(shù)： Mb為-0.100， Mc為-0.100MA=MD=0MB=MC=-0.100Pely2=-0.10039.326.552=-166.21kNm為了安全彎矩值都乘以1.2：MAB=132.971.2=159.56kNmMBC=42.841.2=51.41 kNm MCD=159.56KNmMB=MC=-166.211.2=199.45kNm(2)剪力計算縱向支承梁L-1：查附表1-4五跨梁中剪力系數(shù)V1=0.394 V2L=-0.606 V2R=0.526 V3L =-0.474 V3R =0.500 V4L =-0.500 V4R =0.474 V5L=-0.526 V5R=0.606 V6=-0.394剪力為V1=0.394Pelx=0.39431.404.8=59.38kNV2L=-0.606Pelx=-0.60631.404.8=-91.34kNV2R=0.576Pelx=0.57631.404.8=79.28kNV3L=-0.474Pelx=-0.47431.404.8=-71.44kNV3R=0.500Pelx=0.50031.404.8=75.36kNV4L=-0.500Pelx=-75.36kNV4R=0.474Pelx=71.44kNV5L=-0.526Pelx=-79.28kNV5R=0.606Pelx=91.34kN V6=-0.394Pelx=-59.38kN橫向支承梁L-2：查附表1-2：剪力系數(shù)V1=0.400 VBL=-0.600 VBR=0.500 VCL=-0.500 VCR=0.600 VD=-0.400VA=0.400Pely=0.40039.346.6=10.386kN VBL=-0.600Pely=-0.60039.346.6=-155.78 kNVBR=0.500Pely=0.50039.346.6=129.82kNVCL=-0.500Pely=-129.82kNVCR=0.600Pely=155.78kN VD=-0.400Pely=-103.86kN(3)配筋計算C30混凝土：1=1; fc=14.3KN/mm2; ft=1.43 kN/mm2HRB335鋼筋：fy=300KN/mm2截面尺寸如圖驗算截面尺寸：縱梁：b=250mm,h0=h-40=460mm,hw=h0=460mm hw/b=460/250=1.84Vmax=91.43kN橫梁：b=250mm,h0=h-40=560mm,hw=h0=560mm hw/b=560/250=2.24Vmax=155