XX米高扶壁式計(jì)算手算與軟件復(fù)核的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).doc

XX米高扶壁式計(jì)算手算與軟件復(fù)核的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一、基本資料某電站尾水電站總裝機(jī)3250KW（2000KW+1250KW），最大引水流量為40m3/s（循環(huán)尾水），根據(jù)水利水電工程等級(jí)劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)（SL252-2000），本電站工程規(guī)模為?。?）型，工程等別為等，主要建筑物和次要建筑物工程級(jí)別均為5級(jí)。根據(jù)水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（DL/T 50571996），建筑物結(jié)構(gòu)安全級(jí)別為級(jí)。根據(jù)中國地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖（GB183062001），本區(qū)地震動(dòng)峰值加速度小于0.05g，相當(dāng)于地震烈度低于度，區(qū)域穩(wěn)定。根據(jù)水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50771997）的規(guī)定，可不作抗震安全復(fù)核。二、工程布置 根據(jù)計(jì)算，本電站兩臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)需要調(diào)節(jié)水量8095m3，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)地形及上下游建筑物布置形式，前池總體呈梯形布置，上游接進(jìn)口轉(zhuǎn)換井，下游接廠房進(jìn)水口及溢流孔，總長42.0m，進(jìn)口寬10.0m，出口總寬27.0m（詳見施工平面圖）。前池底板高程20.5m，與溢流孔進(jìn)口底板同高，邊墻墻頂高程33.4m。正常運(yùn)行時(shí)，池內(nèi)正常水位31.8m，因故障突然停機(jī)時(shí)，池內(nèi)最高水位32.77m。邊墻外側(cè)距墻外邊緣10.0m范圍內(nèi)回填土地面高程28.0m（自然地面高程22.5023.50），然后以1：2邊坡與自然地面銜接。三、結(jié)構(gòu)形式及尺寸擬定：前池采用底板與邊墻分離式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別為二類，素混凝土及回填部分采用C15混凝土，鋼筋混凝土采用C25混凝土，鋼筋采用級(jí)（fy=210Nmm2）、級(jí)（fy=310Nmm2）鋼筋。底板厚度擬定為0.6m，邊墻采用扶壁式擋土墻結(jié)構(gòu)，墻面板厚度初定為0.6m，底板厚度初定為0.8m，扶壁厚度初定為0.4m，底板總寬度初定為8.0m，前趾板凈挑底度初定為1.0m，扶壁間凈距初定為4.0m。邊墻斷面尺寸如下圖所示。四、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定計(jì)算本工程前池為半埋式地下結(jié)構(gòu)，邊墻與底板之間設(shè)縫分開，穩(wěn)定計(jì)算只計(jì)算邊強(qiáng)的地基應(yīng)力、抗傾、抗滑穩(wěn)定及底板的抗浮穩(wěn)定。計(jì)算荷載考慮基本組合和特殊組合兩類，詳見下表：荷載組合計(jì)算情況荷 載說 明自重水重靜水壓力揚(yáng)壓力土壓力淤沙壓力風(fēng)壓力浪壓力冰壓力土的凍脹力地震荷載其它基本組合完建工況正常運(yùn)行特殊組合事故停機(jī)1、荷載統(tǒng)計(jì)素混凝土容重取24.0KN/m3，鋼筋混凝土容重取25.0KN/m3，墻后回填土容重取20.0KN/m3，水重取10KN/m3。邊墻計(jì)算取兩個(gè)扶壁中心軸線間距單元體為計(jì)算單元（計(jì)算單元長度4.0+0.4=4.4，1#墻），進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算。（1）結(jié)構(gòu)自重計(jì)算：A）底板：（h=800）：G1=258.04.40.8=704.0 KNB）墻面板：（h=600）G2=2512.94.40.6=851.4 KNC）扶壁：（h=400）G3=250.5(0.5+6.4)11.30.4=389.85 KND）踵板上土重：G4=204.46.47.5=4224.0 KNE）前趾上水重：正常運(yùn)行期：G5=10.01.04.4(31.80-20.5) =497.2 KN溢流期： G5=10.01.04.4(32.77-20.5) =539.88 KN（2）墻后回填土側(cè)向土壓力計(jì)算：回填土容重取=20KN/m3，按靜止土壓力計(jì)算，采用水工荷載規(guī)范公式(11.1.3)靜止土壓力公式計(jì)算；作用于單位長度墻背的靜止土壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：式中：FOK 靜止土壓力標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)K0 靜止土壓力系數(shù)； 墻后填土的有效內(nèi)摩擦角。查水工建筑物荷載規(guī)范表F5，取K0=0.52，作用在計(jì)算單元墻背上的靜止土壓力為： （3）靜水壓力正常運(yùn)行時(shí)，設(shè)計(jì)水位為31.80m； 事故停機(jī)溢流時(shí)，前池最高水位為32.77m； （4）揚(yáng)壓力 本工程前池段場(chǎng)區(qū)地面高程為23.023.6m，根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告ZK2313、ZK2328、ZK2329，鉆孔穩(wěn)定水位均為0.3m，初步確定前池場(chǎng)區(qū)地下水位按23.0m計(jì)。邊墻底板底面高程為19.7m，作用在計(jì)算單元體底板上的揚(yáng)壓力為：F2=10.0(23.0-19.7)4.48.0=1161.6KN2、地基強(qiáng)度穩(wěn)定計(jì)算分別對(duì)施工完建期、正常運(yùn)行期和泄洪期三種工況進(jìn)行地基承載力驗(yàn)算施工完建期(計(jì)算詳見表一)表一 施工完建期計(jì)算表序號(hào)荷載名稱豎向力水平力對(duì)底板中心線取矩對(duì)傾覆點(diǎn)A取矩力臂（m）力臂（m)1底板G1624.00.04.02496.02面板G2774.02.72089.981.31006.23扶壁G3389.850.25599.413.7451460.04土重G43840.00.83072.04.818432.05水重G500.006土壓力Fok1576.22.774366.12.774366.17水壓力F1008揚(yáng)壓力合計(jì)5627.851576.23072.06555.4923394.24366.15627.851576.23483.49由上表計(jì)算可知：N=5627.85 KN F=1576.2 KN-m M=3483.49 KN-m底板底面積為：A=8.04.4=35.2 m2 a) 地基應(yīng)力計(jì)算： 200MPa地基應(yīng)力不均勻系數(shù)： b) 抗滑穩(wěn)定計(jì)算： 抗滑穩(wěn)定按水閘設(shè)計(jì)規(guī)范（SL265-2001）公式（7.3.6-1）計(jì)算： c) 抗傾覆穩(wěn)定計(jì)算： 抗傾覆穩(wěn)定按水閘設(shè)計(jì)規(guī)范（SL265-2001）公式（7.4.8）計(jì)算：正常運(yùn)行期(計(jì)算詳見表二)表二 正常運(yùn)行期計(jì)算表序號(hào)荷載名稱豎向力水平力對(duì)底板中心線取矩對(duì)傾覆點(diǎn)A取矩力臂（m）力臂（m)1底板G1624.00.04.524962面板G2774.02.72089.81.81006.23扶壁G3389.850.25599.414.5891460.0 4土重G43840.00.83072.05.55184325水重G5497.23.51740.20.75248.66土壓力Fok1576.22.774366.72.774366.7 7水壓力F12809.24.5712838.14.5712838.1 8揚(yáng)壓力合計(jì)6125.052809.21576.215910.18296.1136480.94366.76125.0512337613.99由上表計(jì)算可知：N=6125.05 KN F=280.22 KN-m M=1068.01 KN-m底板底面積為：A=8.04.4=35.2 m2 a) 地基應(yīng)力計(jì)算： 地基應(yīng)力不均勻系數(shù)： b) 抗滑穩(wěn)定計(jì)算： 抗滑穩(wěn)定按水閘設(shè)計(jì)規(guī)范（SL265-2001）公式（7.3.6-1）計(jì)算： c) 抗傾覆穩(wěn)定計(jì)算： 抗傾覆穩(wěn)定按水閘設(shè)計(jì)規(guī)范（SL265-2001）公式（7.4.8）計(jì)算：最高水位時(shí)(計(jì)算詳見表三)表三 泄洪時(shí)計(jì)算表序號(hào)荷載名稱豎向力水平力對(duì)底板中心線取矩對(duì)傾覆點(diǎn)A取矩力臂（m）力臂（m)1底板G1624.00.04.524962面板G2774.02.72089.81.81006.23扶壁G3389.850.25599.414.5891460.0 4土重G43840.00.83072.05.55184325水重G5539.883.51889.580.75269.946土壓力Fok1576.22.774366.72.774366.7 7水壓力F23312.24.8916196.74.8916196.7 8揚(yáng)壓力合計(jì)6167.733312.21576.219268.78445.4939860.844366.76167.73173610823.21由上表計(jì)算可知：N=6167.73 KN F=394.54 KN-m M=1681.96 KN-m底板底面積為：A=8.04.4=35.2 m2 a) 地基應(yīng)力計(jì)算： 1.5，自面板起至離面板1.5l1=1.54.0=6.4m為止部分，按三邊固定一邊自由雙向板計(jì)算；在此以外部分按單向連續(xù)板計(jì)算。 a）雙向板部分結(jié)構(gòu)計(jì)算（計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載分布如下圖）施工完建期： q1=169.35-0.9（250.8+150.0）=16.35 KN/m q2=165.08-0.9（250.8+150.0）=12.08 KN/m正常運(yùn)行期： q1=168.39-0.9（250.8+150.0）=15.39 KN/m q2=204.23-0.9（250.8+150.0）=51.23 KN/m泄洪期： q1=161.41-0.9（250.8+150.0）=8.41 KN/m q2=217.85-0.9（250.8+150.0）=64.85 KN/m取泄洪期為最不利工況，荷載取q=64.85均布荷載（簡(jiǎn)化計(jì)算），查水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)表18-1(j）計(jì)算板內(nèi)力，:Mx=64.850.04024.02=41.72 KN-mMy=64.850.01134.02=11.73 KN-mMxo=64.850.0794.02=81.98 KN-mMyo=64.850.05694.02=59.04 KN-mb）連續(xù)板部分結(jié)構(gòu)計(jì)算（計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載分布如下圖）施工完建期： q=165.08-0.9（250.8+150.0）=12.08 KN/m 正常運(yùn)行期： q=206.61-0.9（250.8+150.0）=53.61 KN/m泄洪期： q=221.61-0.9（250.8+150.0）=68.61 KN/m按兩跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力，取泄洪期為最不利工況，荷載取q=1.268.61=82.33KN/m:MB =0.12582.334.42=199.25 KN-mMmax=0.0782.334.42=111.57 KN-mc) 配筋計(jì)算 按M=199.25 KN-m 進(jìn)行配筋：正截面配筋計(jì)算見下表：M(KN-m)0dM(%)min(%)As(mm2)199.25239.10.0370.0380.1570.151129五、面板結(jié)構(gòu)計(jì)算 面板荷載土壓力和水壓力等水平向外力。面板計(jì)算按兩種情況考慮：a）踵板凈寬l2與扶壁間凈距l(xiāng)1的比值l2/l11.5時(shí)，按三邊固定一邊自由雙向板計(jì)算；b）踵板凈寬與扶壁間凈距的比值l2/l11.5時(shí)，則自面板起至離面板1.5l1為止部分，按三邊固定一邊自由雙向板計(jì)算；在此以外部分按單向連續(xù)板計(jì)算。底板荷載分布如下圖所示：a）雙向板部分結(jié)構(gòu)計(jì)算（計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載分布如下圖）施工完建期： q1=201.50.52=15.6 KN/m q2=207.50.52=78.0 KN/m正常運(yùn)行期： q1=201.50.52-105.3=-37.4 KN/m q2=207.50.52-1011.3=-35.0 KN/m泄洪期： q1=201.50.52-106.27=-47.1 KN/m q2=207.50.52-1012.27=-44.7 KN/m查水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)表18-1(j）和表18-2（l）計(jì)算板內(nèi)力，荷載分別取施工完建期和泄洪期分別計(jì)算:施工完建期：Mx=(15.60.0402+62.40.0184)4.02=11.52 KN-mMy=(15.60.0113+62.40.007)4.02=1.23 KN-mMxo=(15.60.0794+62.40.0387)4.02=47.86 KN-mMyo=(15.60.0569+62.40.0421)4.02=37.31 KN-m泄洪期(按q=46.8 KN/m均布荷載計(jì)算) ：Mx=47.10.04024.02=30.29 KN-mMy=47.10.01134.02=8.52 KN-mMxo=47.10.07944.02=59.84 KN-mMyo=47.10.05694.02=42.88 KN-mb）連續(xù)板部分結(jié)構(gòu)計(jì)算（計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載分布如下圖）施工完建期： q=201.50.52=15.6 KN/m (26.5高程處)正常運(yùn)行期： q= 103.8=38.0 KN/m (28.00高程處)泄洪期： q= 104.77=47.7 KN/m (28.00高程處)按兩跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力，分別取施工完建期（背面不利）和泄洪期（正面不利）工況進(jìn)行計(jì)算:施工完建期：MB =0.125(1.215.6)4.42=45.31 KN-mMmax=0.07(1.215.6)4.42=25.37 KN-m泄洪期：MB =0.12547.74.42=115.44 KN-mMmax=0.0747.74.42=64.65 KN-mc) 配筋計(jì)算 按M=90.69 KN-m 進(jìn)行配筋：正截面配筋計(jì)算見下表：M(KN-m)0dM(%)min(%)As(mm2)115.44138.530.0370.03730.1560.15856六、扶壁計(jì)算 1、內(nèi)力計(jì)算沿扶壁高度分別在20.5m、24.5m和28.0m高程處取三個(gè)截面，分別計(jì)算各截面的內(nèi)力。施工完建期，各截面處的彎矩分別為：作用扶壁各截面上的剪力分別為： 扶壁水平向與面板的拉力（20.50m高程）： T1=7.5200.523.9=304.2 KN扶壁垂直向與底板的拉力： T20配筋計(jì)算20.5m、24.5m和28.0m高程處三個(gè)截面尺寸如下圖所示：截面1： M1=731.25 KN-m d M1=1.2731.25=877.5 KN-m fc bf hf (h0-hf/2) =1.254400600(6900-600/2) =2178 KN-m d M1 fc bf hf (h0-hf/2)所以屬第一類情況的T形梁，按寬度為4400的矩形梁計(jì)算。配筋計(jì)算見下表：M(KN-m)0dMAs(mm2)731.25877.50.000340.00034433截面2： M2=74.32 KN-m d M2=1.274.32=89.19 KN-m fc bf hf (h0-hf/2) =1.254400600(4800-600/2) =1485 KN-m d M1 1.300(二) 傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂 Zw = 2.611 (m) 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 3.592 (m) 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂 Zx = 6.537 (m) 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂 Zy = 2.767 (m) 驗(yàn)算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 634.202(kN-m) 抗傾覆力矩= 5672.902(kN-m) 傾覆驗(yàn)算滿足: K0 = 8.945 1.500(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗(yàn)算 基礎(chǔ)為天然地基，驗(yàn)算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 1369.962(kN) 總彎矩=5038.700(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.322(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離 Zn = 3.678(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=212.603 踵部=129.888(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 212.603 / 129.888 = 1.637 作用于基底的合力偏心距驗(yàn)算滿足: e=0.322 200.000(kPa)(四) 墻趾板強(qiáng)度計(jì)算 基礎(chǔ)底面寬度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.322(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離 Zn = 3.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力(乘分項(xiàng)系數(shù)后): 趾點(diǎn)=255.123 踵點(diǎn)=155.865(kPa) 趾板根部 截面高度: H = 0.800(m) 截面剪力: Q = 228.920(kN) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 115.494(kN-m) 抗彎受拉筋: As = 1600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.06% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.045 (mm)。(五) 墻踵板強(qiáng)度計(jì)算 基礎(chǔ)底面寬度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.322(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離 Zn = 3.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力(乘分項(xiàng)系數(shù)后): 趾點(diǎn)=255.123 踵點(diǎn)=155.865(kPa) 截面高度: H = 0.800(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 11.806(kPa) 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 23.612(kN/m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 9.445(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.004 (mm)。 支座彎矩: M = 15.741(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.006 (mm)。(六) 墻面板強(qiáng)度計(jì)算 截面厚度: H = 0.600(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計(jì)法向應(yīng)力 = 22.734(kPa) 水平向強(qiáng)度驗(yàn)算 支座處剪力: Q = 45.467(kN/m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 18.187(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.02% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.013 (mm)。 支座彎矩: M = 30.311(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.03% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.021 (mm)。 豎向強(qiáng)度驗(yàn)算 最大正彎矩: M = 15.413(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.02% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.011 (mm)。 最大負(fù)彎矩: M = 61.653(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.06% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.044 (mm)。(七) 肋板截面強(qiáng)度驗(yàn)算 距離墻頂 2.825(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.200(m) 翼緣寬度 BT = 1.400(m) 翼緣高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 65.974(kN) 截面彎矩 M = 62.125(kN-m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1760(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.007 (mm)。 距離墻頂 5.650(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 3.800(m) 翼緣寬度 BT = 2.400(m) 翼緣高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 263.895(kN) 截面彎矩 M = 497.002(kN-m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 3040(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.03% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.020 (mm)。 距離墻頂 8.475(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 5.400(m) 翼緣寬度 BT = 3.400(m) 翼緣高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 593.764(kN) 截面彎矩 M = 1677.382(kN-m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 4320(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.05% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.033 (mm)。 距離墻頂 11.300(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 7.000(m) 翼緣寬度 BT = 4.400(m) 翼緣高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 1055.579(kN) 截面彎矩 M = 3976.016(kN-m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 5600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.07% 1.300(二) 傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂 Zw = 2.565 (m) 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 3.601 (m) 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂 Zx = 6.495 (m) 相對(duì)于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂 Zy = 3.033 (m) 驗(yàn)算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 624.872(kN-m) 抗傾覆力矩= 4850.598(kN-m) 傾覆驗(yàn)算滿足: K0 = 7.763 1.500(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗(yàn)算 基礎(chǔ)為天然地基，驗(yàn)算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 1196.188(kN) 總彎矩=4225.726(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.467(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離 Zn = 3.533(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=201.932 踵部=97.115(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 201.932 / 97.115 = 2.079 作用于基底的合力偏心距驗(yàn)算滿足: e=0.467 200.000(kPa)(四) 墻趾板強(qiáng)度計(jì)算 基礎(chǔ)底面寬度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.467(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離 Zn = 3.533(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力(乘分項(xiàng)系數(shù)后): 趾點(diǎn)=242.319 踵點(diǎn)=116.538(kPa) 趾板根部 截面高度: H = 0.800(m) 截面剪力: Q = 214.457(kN) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 108.539(kN-m) 抗彎受拉筋: As = 1600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.06% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.045 (mm)。(五) 墻踵板強(qiáng)度計(jì)算 基礎(chǔ)底面寬度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.467(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離 Zn = 3.533(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力(乘分項(xiàng)系數(shù)后): 趾點(diǎn)=242.319 踵點(diǎn)=116.538(kPa) 截面高度: H = 0.800(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 30.037(kPa) 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 63.078(kN/m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 26.493(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.011 (mm)。 支座彎矩: M = 44.154(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1600(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.02% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.018 (mm)。(六) 墻面板強(qiáng)度計(jì)算 截面厚度: H = 0.600(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計(jì)法向應(yīng)力 = 19.163(kPa) 水平向強(qiáng)度驗(yàn)算 支座處剪力: Q = 40.242(kN/m) 截面抗剪驗(yàn)算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 16.902(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.02% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.013 (mm)。 支座彎矩: M = 28.170(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.03% Us_min=0.20% 最大裂縫寬度為: 0.021 (mm)。 豎向強(qiáng)度驗(yàn)算 最大正彎矩: M = 14.608(kN-m/m) 抗彎受拉筋: As = 1200(m