D3塔吊基礎專項方案

1、金金 科科 財財 富富 中中 心心 一、四一、四 標標 段段 D3D3 塔吊基礎施工方案塔吊基礎施工方案 編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 重慶建工住宅建設有限公司 金科財富中心一、四標段工程項目部 年 月 日 目目 錄錄 一、工程概況一、工程概況.2 二、工程特點二、工程特點.3 三、塔吊布置三、塔吊布置.3 四、塔吊基礎四、塔吊基礎.3 五、五、 樁基承載力驗算樁基承載力驗算.8 六、塔吊排水保護措施六、塔吊排水保護措施.8 七、塔吊安拆七、塔吊安拆.8 八、計算書八、計算書.9 一、工程概況一、工程概況 金科財富中心一、四標段工程位于重慶市開縣東部新城，分 D1D3、D8D10、

2、G3、G12 棟至 G15 四棟高層及相關商業(yè)車庫， 現澆薄壁框架柱梁板結構。其中 D3 建筑總高 22.0（-5.50）m，總建 筑面積 3302.06。 二、工程特點二、工程特點 D3 及 S3 裙樓 最大面積 1097.10，最大砼約 500m3，材料水 平及垂直運輸量巨大，施工場地狹窄，工期緊（為了銷售需要，建 設單位要求主體框架結構盡快封頂） ，該施工區(qū)域為深十幾米的高回 填土區(qū)。 三、塔吊布置三、塔吊布置 考慮到本工程特點，為了確保工程工期和工程施工的順利進行， 經我司研究決定 D3 棟：設置一臺 QTZ63 塔吊負責主體施工階段材 料水平和垂直運輸，F 軸向外移 6700mm 與

3、 17 軸交點為塔吊中心點， 塔吊布置位置詳附圖一。 四、塔吊基礎四、塔吊基礎 1、塔吊基礎施工順序及方法 D3#樓塔吊位于高回填區(qū)，經過實地現場勘察和地勘資料，該地 域回填土為泥夾石，回填時間僅一年，回填土疏松、厚度較深，不 能滿足塔吊基礎地耐力的要求（大于等于 0.2MPa） 。 按照塔吊生產廠家提供的塔吊基礎資料：基礎地耐力不低于 0.20MPa，經多方經濟對比、考慮施工工期及安全因數決定基礎采用 1500mm 的樁基礎到中風化巖石層，達到基礎承載能力大于 0.2MPa，即滿足塔吊設計要求及施工安全使用要求。 1） 、定位放線： 本工程放線依據由規(guī)劃辦提供測量基準點和水準點，采用全站 儀

4、進行設定座標控制點。 考慮塔吊附作高度、建筑物高度及施工周期，塔吊基礎頂面標 高為-5.8 米（絕對標高 174.0 米） 。 2） 、機械鉆樁施工 （1） 、塔吊中心樁位確定后，安裝鉆機就位沖樁。具體詳 沖擊成孔灌注樁施工方案 （2） 、沖孔深度至設計要求后，即組織業(yè)主、監(jiān)理等各方進 行驗槽，驗槽合格后進行下工序。 （3） 、沖孔完成后按設計圖 1500 樁徑配筋表：縱筋 1816，螺旋箍 8200 制作鋼筋籠，樁底標高為按實際收方數據， 樁頂標高為-7.30 米，樁嵌入承臺 100mm,樁鋼筋錨入塔機承臺 500mm。 （4） 、鋼筋籠安裝好后，用砼運輸車加 35 米汽車泵進行 C30 水

5、下混凝土澆筑。 3） 、土石方施工 （1） 、開挖方式：基坑土石方為泥夾石，因基礎采用換填方式， 避免對基礎周邊土壤進行過大擾動，故采用人工開挖。 （2） 、開挖工作面的確定：按塔機基礎寬度（考慮 1:1 邊坡放 坡尺寸）再每邊放寬 50cm 進行開挖，以保證設計基礎寬度。 （3） 、開挖：分層（500mm/層）開挖。每開挖完一層后，必須 進行開挖尺寸及垂直度的復核，確認符合要求后方進行下層開挖。 （4） 、運輸：基礎開挖出的土石方垂直運輸采取人工解決，挖 出土石方應運至基礎施工范圍以外臨時堆放，嚴禁堆放在基坑邊緣。 （5） 、檢查驗收：基坑開挖深度至設計要求后，即組織業(yè)主、 監(jiān)理等各方進行驗

6、槽，驗槽合格后立即進行夯實封底（100mmC20 素 混凝土） 。 4） 、設備基礎施工： （1） 、基礎鋼筋 a、原材料：進場鋼筋品種與力學性能必須滿足設計及國家施工 及驗收規(guī)范要求。所進場鋼筋均應于搭設的鋼管架上分類堆放，做 好標識。每批量鋼筋進場后及時請監(jiān)理見證取樣送檢進行原材料復 試，合格后方進行加工使用。 b、鋼筋制作： 筋的表面應潔凈、無損傷、油漬、漆污和鐵銹等，應在使用前 清除干凈，帶有顆粒狀或片狀老銹的鋼筋不得使用。 鋼筋切斷要保證斷料正確，鋼筋和切斷機刀口要成垂線，并嚴 格執(zhí)行操作規(guī)程，確保安全。 鋼筋彎曲成型 c、鋼筋綁扎： 工藝流程：放線驗線畫線放鋼筋綁扎 綁扎基礎上層鋼

7、筋前先放鋼筋保護層墊塊，間距為 1m1m 梅花 型布置（可根據鋼筋間距模數適當調整） 。 綁扎鋼筋時要求縱橫相交點全部綁扎牢；如采用一面順扣應交 錯變換方向，也可以采用八字扣，保證鋼筋不歪斜變形。 d、鋼筋保護： （2） 、基礎模板 采取木模板支設。木模板采用 18 厚木膠合板，背楞采用 50100 木方250，水平橫楞采用 48 鋼管。 （3） 、塔機基礎砼 a、采用 C35 商品砼。 b、砼運輸車加 35 米汽車泵，因基坑邊坡為土方，穩(wěn)定性較差， 不能承受砼運輸車重量，因此砼運輸車不能靠近基坑。 c、混凝土澆筑與振搗： 澆筑前，基坑槽內泥沙及雜物一定清理干凈，不得有明顯積水。 砼澆筑時，必

8、須嚴格控制澆筑上口標高，于坑壁巖石、模板或 鋼筋上做好明顯標高標志。 砼澆筑時應分段分層連續(xù)澆筑進行，澆筑層高度應根據結構特 點、鋼筋疏密決定，一般為振搗器作用部分長度的 1.25 倍，最大不 得超過 50cm。 使用插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動、 順序進行，不得遺漏，做到均勻振實，移動步距不大于振搗作用半 徑的 1.5 倍（一般為 3040cm） ，振搗上一層時應插入下層 5cm，以 消除兩層間的接縫。 澆筑砼應連續(xù)進行，澆筑砼時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔 洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發(fā)現問題應立即 處理，并應在已澆筑砼初凝前修正完好。 d、砼試件的留取

9、： 砼試件應在澆筑地點隨機取樣制作，取樣應至少留一組標準試 件，同條件養(yǎng)護試件留置一組用于確定塔吊安裝時間。 e、砼養(yǎng)護： 砼澆筑完后應加強砼養(yǎng)護，在第二次收光后應澆水養(yǎng)護不得少 于 7 天。 5、土石方回填（4:6 土石及泥夾石回填）夯實 a、利用開挖土方進行回填或裝成沙袋。 b、沿四周同步回填。 c、每次鋪填厚度為 250300，然后用蛙式打夯機進行夯實， 夯實遍數不少于 4 遍。直至鋪填至設計高度。 6、基礎沉降觀測 a、基礎頂面四角設置沉降觀測點。 b、每半個月進行一次觀測。 c、如四角沉降相差（沉降最大值與最小值之差）超過 6mm 則根 據現場沉降實際情況和原因采取相應有效措施處理。

10、 7、基礎滑移觀測 a、基礎頂面設置互相垂直直線（控制軸線）作為基礎滑移觀測 線。 b、每半個月進行一次觀測。 c、如控制軸線偏移超過 20mm 則根據現場滑移實際情況和原因 采取有效措施處理。 5 5、樁基承載力驗算樁基承載力驗算 根據一、四標段樁基明細表可查 ZH07 型單樁承載力特征值為 7847KN,塔機基礎地基承載力為不小于 0.2MPa（200KN/）,地基面 積 4.5m4.5m。 Fn:Fn:塔機所有豎向力總和； m max：塔機承臺底應力取 200KN/（地基承載力為不小于 0.2MPa）; S：塔機承臺底面積總和； Ka:安全系數值取 1.4； Fn=KaFn=KaSmax

11、=1.44.5m4.5m200KN/ =6075KN7847KN 樁承載力滿足要求。 六、塔吊排水保護措施六、塔吊排水保護措施 塔吊基礎頂面低于地坪表面，為了確保塔吊使用安全，使保證 塔吊不至長期被水侵泡而存在安全隱患，則在塔吊基礎周邊設置排 水溝約 25 米【500（寬）300（深） （凈空尺寸） ，底板：基底夯實、 100 厚 C20 素砼，墻體：200 厚 MU10 燒結頁巖磚、M5 水泥砂漿砌筑】 引入排水井【100015001000（凈空尺寸） ，底板：基底夯實、 150 厚 C20 素砼，墻體：200 厚 MU10 燒結頁巖磚、M5 水泥砂漿砌筑， 蓋板：采用 60 厚 C20 鋼

12、筋砼蓋板、內配 8200200 鋼筋。距離 塔吊基礎 3 米】 ，再用潛水泵排入市政排水系統(tǒng)。 七、塔吊安拆七、塔吊安拆 經過現場踏勘，塔吊臨便道公路邊，周邊開闊，與塔吊租賃單 位及安拆單位研究可采用常規(guī)安拆，塔吊安拆另詳塔吊安拆專項 方案 。 附基礎圖和塔機布置圖 八、計算書八、計算書 矩形板式基礎計算書矩形板式基礎計算書 （一）塔機屬性（一）塔機屬性 塔機型號QTZ63 塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m) 30.8 塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)34.6 塔身桁架結構圓鋼管 塔身桁架結構寬度B(m)1.3 （二）塔機荷載（二）塔機荷載 塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值、塔機自身荷

13、載標準值 塔身自重G0(kN) 168.5 起重臂自重G1(kN) 57.8 起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22 小車和吊鉤自重G2(kN) 5.2 最大起重荷載Qmax(kN) 40 最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 13.5 最小起重荷載Qmin(kN) 10 最大吊物幅度RQmin(m) 50 最大起重力矩M2(kNm) Max4013.5，1050540 平衡臂自重G3(kN) 21.5 平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3 平衡塊自重G4(kN) 89.4 平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8 2、風荷載標準值、風荷載標準值k(kN/m2

14、) 工程所在地重慶 重慶 工作狀態(tài)0.2 基本風壓0(kN/m2) 非工作狀態(tài)0.4 塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅 地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)) 工作狀態(tài)1.59 風振系數z 非工作狀態(tài)1.64 風壓等效高度變化系數z 1.24 工作狀態(tài)1.8 風荷載體型系數s 非工作狀態(tài)1.66 風向系數1.2 塔身前后片桁架的平均充實率0 0.35 工作狀態(tài)0.81.21.591.81.240.20.68 風荷載標準值k(kN/m2) 非工作狀態(tài)0.81.21.641.661.240.41.3 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值、塔機傳遞至基礎荷載標準值 工作狀

15、態(tài) 塔機自重標準值Fk1(kN) 168.5+57.8+5.2+21.5+89.4342.4 起重荷載標準值Fqk(kN) 40 豎向荷載標準值Fk(kN) 342.4+40382.4 水平荷載標準值Fvk(kN) 0.680.351.334.610.71 傾覆力矩標準值Mk(kNm) 57.822+5.213.5-21.56.3-89.411.8+0.9(540+0.510.7134.6)804.18 非工作狀態(tài) 豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1342.4 水平荷載標準值Fvk(kN) 1.30.351.334.620.47 傾覆力矩標準值Mk(kNm) 57.822-21.56.3-89.

16、411.8+0.520.4734.6435.36 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值、塔機傳遞至基礎荷載設計值 工作狀態(tài) 塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2342.4410.88 起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.44056 豎向荷載設計值F(kN)410.88+56466.88 水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.410.7114.99 傾覆力矩設計值M(kNm) 1.2(57.822+5.213.5-21.56.3-89.411.8)+1.40.9(540+0.510.7134.6) 1095.57 非工作狀態(tài) 豎向荷載設計值F(kN) 1.2Fk1.2342.4410.

17、88 水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.420.4728.66 傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(57.822-21.56.3-89.411.8)+1.40.520.4734.6593.26 （三）基礎驗算（三）基礎驗算 基礎布置基礎布置 基礎長l(m)4.5基礎寬b(m)4.5 基礎高度h(m)1.4 基礎參數基礎參數 基礎混凝土強度等級C35 基礎混凝土自重c(kN/m3) 46.5 基礎上部覆土厚度h(m)0 基礎上部覆土的重度(kN/m3) 19 基礎混凝土保護層厚度(mm)50 地基參數地基參數 地基承載力特征值fak(kPa) 170 基礎寬度的地基承載力修正系數b 0.3

18、 基礎埋深的地基承載力修正系數d 1.6 基礎底面以下的土的重度(kN/m3) 19 基礎底面以上土的加權平均重度 m(kN/m3) 19基礎埋置深度d(m)1.5 修正后的地基承載力特征值fa(kPa) 208.38 地基變形地基變形 基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm) 20 基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20 基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=4.44.4146.5=900.24kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2900.24=1080.29kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG

19、1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =57.822+5.213.5-21.56.3-89.411.8+0.9(540+0.510.7134.6/1.2) =776.39kNm Fvk=Fvk/1.2=10.71/1.2=8.92kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.257.822+5.213.5-21.56.3- 89.411.8)+1.40.9(540+0.510.7134.6/1.2) =1056.66kNm Fv

20、=Fv/1.2=14.99/1.2=12.5kN 基礎長寬比：l/b=4.4/4.4=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=4.44.42/6=14.2m3 Wy=bl2/6=4.44.42/6=14.2m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=804.184.4/(4.42+4.42)0.5=568.64kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=804.184.4/(4.42+4.42)0.5=568.64kNm 1、偏心距驗算、偏心距驗算 (1)、偏心位置、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最

21、小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(382.4+900.24)/19.36-568.64/14.2-568.64/14.2=-13.850 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(804.18+10.711)/(382.4+900.24)=0.64m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(4.42+4.42)0.5/2-0.64=2.48m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.644.4/(4.42+4.42)0.5=0.45m 偏心距在y方向投

22、影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.644.4/(4.42+4.42)0.5=0.45m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=4.4/2- 0.45=1.75m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=4.4/2- 0.45=1.75m bl=1.751.75=3.07m20.125bl=0.1254.44.4=2.42m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-13.85kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(382.4+900.24)/(31.75

23、1.75)=139.49kPa 3、基礎軸心荷載作用應力、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(382.4+900.24)/(4.44.4)=66.25kN/m2 4、基礎底面壓力驗算、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =170.00+0.3019.00(4.40-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=208.38kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=66.25kPafa=208.38kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=139.49kPa1.2fa=1.2208.3

24、8=250.06kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1000-(50+20/2)=940mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(382.400/19.360- (776.392+8.9251.000)/14.197)=-48.009kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(382.400/19.360+(776.392+8.9251.000)/14.1 97)=101.340kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(4.400+1

25、.300)/2)101.340/4.400=65.641kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(382.400/19.360- (776.392+8.9251.000)/14.197)=-48.009kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(382.400/19.360+(776.392+8.9251.000)/14.1 97)=101.340kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(4.400+1.300)/2)101.340/4.400=65.641kN/m2

26、基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(101.34+65.64)/2=83.49kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(101.34+65.64)/2=83.49kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=83.49(4.4-1.3)4.4/2=569.4kN Vy=|py|(l-B)b/2=83.49(4.4-1.3)4.4/2=569.4kN X軸方向抗剪： h0/l=940/4400=0.214 0.25cfclh0=0.25116.74400940=17267.8kNVx=569.4kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=940/4400=0

27、.214 0.25cfcbh0=0.25116.74400940=17267.8kNVy=569.4kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ （四）基礎配筋驗算（四）基礎配筋驗算 基礎底部長向配筋HRB335 20200基礎底部短向配筋HRB335 20200 基礎頂部長向配筋HRB335 20200基礎頂部短向配筋HRB335 20200 1、基礎彎距計算、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(4.4-1.3)283.494.4/8=441.29kNm 基礎Y向彎矩： M=(

28、l-B)2pyb/8=(4.4-1.3)283.494.4/8=441.29kNm 2、基礎配筋計算、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=441.29106/(116.744009402)=0.007 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S1=1-1/2=1-0.007/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=441.29106/(0.997940300)=1570mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1570，bh0)=max(1570，0.00154400940) =6204mm2 基礎底長向實際配筋：

29、As1=7990mm2A1=6204mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=441.29106/(116.744009402)=0.007 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S2=1-2/2=1-0.007/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=441.29106/(0.997940300)=1570mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1570，lh0)=max(1570，0.00154400940) =6204mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=7990mm2A2=6204mm2 滿足要求！ (3

30、)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=7990mm20.5AS1=0.57990=3995mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=7990mm20.5AS2=0.57990=3995mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 （五）樁頂作用效應計算（五）樁頂作用效應計算 承臺布置承臺布置 樁數n1承臺高度h(m)1.4 承臺長l(m)4.4承臺寬b(m)4.4 承臺長向樁心距al(m) 2.2 承臺寬向樁心距ab(m) 2.2 樁直徑d(m)1.5 承臺參數承臺參數 承臺混凝土等級C35 承臺混凝土自重C(

31、kN/m3) 25 承臺上部覆土厚度h(m)0 承臺上部覆土的重度(kN/m3) 19 承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=4.54.5(125+019)=484kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2484=580.8kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(2.22+2.22)0.5=3.11m 1、荷載效應標準組合、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(382.4+484)/4=216.6kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+F

32、Vkh)/L =(382.4+484)/4+(804.18+10.711)/3.11=478.52kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(382.4+484)/4-(804.18+10.711)/3.11=-45.32kN 2、荷載效應基本組合、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(466.88+580.8)/4+(1095.57+14.991)/3.11=618.87kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(466.88+580.8)/4-(1095.57+14.991)/3.11=-9

33、5.03kN （六）樁承載力驗算（六）樁承載力驗算 樁參數樁參數 樁混凝土強度等級C35 樁基成樁工藝系數C 0.7 樁混凝土自重z(kN/m3) 25樁混凝土保護層厚度(mm)50 樁入土深度lt(m) 24.88 樁配筋樁配筋 自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值7473 地基屬性地基屬性 是否考慮承臺效應否 土名稱 土層厚度li(m) 側阻力特征值 qsia(kPa) 端阻力特征值 qpa(kPa) 抗拔系數 承載力特征值 fak(kPa) 素填土15.2243400.7- 粉土3.1182000.7- 強風化巖2.614014000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.141.5=4.71m 樁端面積：Ap=d2/4=3.141.52/4=1.77m2 Ra=uqsiali+qpaAp =4.71(6.224+118)+2001.77=1139.46kN Qk=216.6kNRa=113