進(jìn)一步提高焦化水平的思考

1、進(jìn)一步提高延遲焦化裝置生產(chǎn)技術(shù)水平的幾點(diǎn)建議華東設(shè)計(jì)院 謝崇亮 尊敬的各位領(lǐng)導(dǎo)，各位代表：大家好！非常高興能夠參加中石油我們自己的第二屆延遲焦化協(xié)作組年會(huì)，感謝大家給我這次發(fā)言的機(jī)會(huì)。當(dāng)目前和未來(lái)幾年，我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)將持續(xù)快速發(fā)展，我們煉油行業(yè)所面臨的形勢(shì)也發(fā)生了顯著的變化：一是成品油需求增長(zhǎng)迅猛，原油加工量嚴(yán)重不足，煉油能力有待進(jìn)一步提高；二是原油對(duì)外依存度增加，原油品質(zhì)變差，價(jià)格高位震蕩；三是環(huán)保要求日益嚴(yán)格，成品油標(biāo)準(zhǔn)不斷改版升級(jí)，遭遇了清潔油品生產(chǎn)技術(shù)和成本的雙重壓力。在此大背景下，作為重要的重油輕質(zhì)化的延遲焦化裝置也面臨著新的挑戰(zhàn)：開(kāi)工率不斷提高，運(yùn)行周期不斷延長(zhǎng)；原料品質(zhì)逐年惡化，裝

2、置長(zhǎng)年滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行；安全環(huán)保和節(jié)能減排要求更加嚴(yán)格。中石油近幾年在各級(jí)領(lǐng)導(dǎo)和廣大生產(chǎn)、科技工作者的共同努力下，延遲焦化裝置的生產(chǎn)技術(shù)進(jìn)步很快，主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)已趕上或超過(guò)中石化的水平（見(jiàn)下表），但與國(guó)外先進(jìn)裝置比較，仍然存在較大差距。系統(tǒng)內(nèi)的延遲焦化裝置半數(shù)為老裝置，要進(jìn)一步提高全系統(tǒng)焦化裝置生產(chǎn)技術(shù)水平，其著力點(diǎn)重在加快老裝置的升級(jí)改造，針對(duì)目前焦化裝置存在的主要問(wèn)題，在收集相關(guān)資料、學(xué)習(xí)同行們好的經(jīng)驗(yàn)和好的做法的基礎(chǔ)上，歸納整理出了幾點(diǎn)建議，供大家討論，主要包括以下幾個(gè)方面。 2004年中石油、中石化主要指標(biāo)對(duì)比裝置概況中石油中石化最高平均最低最高平均最低輕質(zhì)油收率，%56.8448.593

3、7.2170.7448.5937.21總液相收率，%76.2270.3260.4873.1367.6657.67焦炭產(chǎn)率，%27.8221.1315.4629.1023.2720.30損失率，%0.970.440.20.680.510.29裝置能耗，kg標(biāo)油/t38.7223.5118.7839.0127.1018.69裝置投產(chǎn)數(shù)，套1323總加工能力，萬(wàn)t/a13301690一、.減緩結(jié)焦、結(jié)鹽進(jìn)一步延長(zhǎng)裝置開(kāi)工周期1.采取措施延長(zhǎng)焦化爐開(kāi)工周期1.1采用雙面輻射爐、爐管多點(diǎn)注汽、在線清焦和或在線燒焦技術(shù)： 焦化裝置的開(kāi)工周期很大程度上取決于加熱爐的開(kāi)工周期。為了使輻射爐管表面熱強(qiáng)度分布均勻

4、，減少局部過(guò)熱，降低最高熱強(qiáng)度與平均熱強(qiáng)度之比，輻射爐管采用單排管雙面輻射水平排管結(jié)構(gòu)；燃燒器采用多臺(tái)小能量扁平火焰氣體燃燒器，由于其能量小、火焰短而扁平的特點(diǎn)，可以較好的滿(mǎn)足爐管均勻受熱的要求，該燃燒器火焰在火道外表面擴(kuò)散燃燒，燃燒噴射的高速射流引射大量燃燒后的煙氣，這樣降低了火焰的最高溫度；由于采用了燃料分級(jí)燃燒和煙氣自循環(huán)技術(shù)實(shí)現(xiàn)了低nox排放，可滿(mǎn)足環(huán)保要求。焦化爐管內(nèi)油品在升溫汽化過(guò)程中爐管內(nèi)會(huì)形成兩相流，若流速太低，會(huì)產(chǎn)生分層流或柱塞流。兩相分層時(shí)，上部氣相區(qū)內(nèi)膜傳熱系數(shù)較低，管壁溫度相對(duì)較高，介質(zhì)容易結(jié)焦。所以，根據(jù)不同溫度、壓力下焦化原料的性質(zhì)及其在爐管內(nèi)熱轉(zhuǎn)化過(guò)程的反應(yīng)機(jī)理，

5、通過(guò)軟件計(jì)算，在爐管不同部位注入適當(dāng)?shù)恼羝蛩?，一般在?duì)流段入口、遮蔽段入口和輻射段下部分別注入3.5mp過(guò)熱蒸汽（水），以提高冷油流速，減少停留時(shí)間，以有效緩解爐管內(nèi)結(jié)焦。對(duì)多于一爐的裝置，雙面輻射爐可只設(shè)在線清焦不設(shè)在線燒焦；單爐操作的裝置設(shè)在線清焦的同時(shí)設(shè)在線燒焦。為便于在線清焦，根據(jù)裝置規(guī)模大小，一般可將焦化爐設(shè)計(jì)成雙室四程結(jié)構(gòu)或三室六程，以便一程在線清焦時(shí)，其余各程可正常運(yùn)行，或一室燒焦，其余各室繼續(xù)正常運(yùn)轉(zhuǎn)。在線燒焦技術(shù)是將加熱爐工藝流程中某一程或二程的爐管從生產(chǎn)流程中切出，同時(shí)采用傳統(tǒng)的蒸汽-空氣燒焦技術(shù)，實(shí)現(xiàn)焦化爐不停工除焦。在線燒焦齊魯焦化生產(chǎn)上已采用，有這方面的經(jīng)驗(yàn)。若在線

6、燒焦，爐出口閥建議采用引進(jìn)產(chǎn)品。1.2采用延遲焦化阻焦劑遼陽(yáng)煉油廠延遲焦化裝置上的工業(yè)應(yīng)用結(jié)果表明：cafl型延遲焦化阻焦劑可有效阻止和延緩焦垢在加熱爐爐管內(nèi)壁形成和沉積，使加熱爐保持較高的熱效率，降低裝置的能量損耗，明顯延長(zhǎng)加熱爐的燒焦周期。適合于單面輻射加熱路基原料瀝青質(zhì)含量高易結(jié)焦的裝置采用。2采取措施減緩大油氣線結(jié)焦大油氣管線結(jié)焦的原因就是渣油在發(fā)生裂化反應(yīng)的同時(shí)又產(chǎn)生一種副反應(yīng)即縮合反應(yīng)，小分子的烴類(lèi)縮合成大分子的烴類(lèi)。通常用油品臨界分解溫度來(lái)指導(dǎo)生產(chǎn)。所謂臨界分解溫度是指油品在臨界狀態(tài)下開(kāi)始發(fā)生分解和縮合的溫度。油品的性質(zhì)不同其臨界分解溫度也不同。一般來(lái)說(shuō)油品的特性因數(shù)k值越大，則

7、臨界分解溫度越低。油品在臨界分解溫度范圍內(nèi)最容易發(fā)生分解和縮合反應(yīng)。因此為了避免大油氣管線結(jié)焦，焦炭塔頂?shù)牟僮鳒囟葢?yīng)該低于該油品的臨界分解溫度并且介質(zhì)流速不能太低。2.1中段循環(huán)油作急冷油目前焦化裝置常用的急冷油有三種：柴油、中段油和蠟油。選擇急冷油主要從兩個(gè)方面考慮：一是急冷效果。急冷油本身不應(yīng)該帶有焦粉和含有易產(chǎn)生結(jié)焦的物質(zhì)，急冷后大油氣管線的溫度應(yīng)控制在該油品臨界分解溫度以下。二是經(jīng)濟(jì)效益。用柴油作急冷油，大量的柴油被注入焦炭塔出口油氣管線內(nèi)并和大油氣管線內(nèi)的油氣一同進(jìn)人分餾塔，從分餾塔柴油集油箱抽出來(lái)的柴油溫度比較低，熱量無(wú)法充分利用，大量的低溫位熱源只能通過(guò)空冷器或水冷器將熱量取走。

8、而用蠟油作急冷油，因?yàn)橄炗捅容^重，干點(diǎn)比較高，不易汽化，一般急冷后有3050汽化，還有部分未汽化的蠟油仍然是液體，帶入大油氣線在高溫下蠟油中的膠質(zhì)生成次生瀝青質(zhì)，易造成結(jié)焦。綜合考慮，選擇中段循環(huán)油作為急冷油比較適合。用這三種油品作急冷油的較好選擇是中段油柴油蠟油。以蘇丹喀土穆煉廠焦化為例，自2004年9月投產(chǎn)至2005年5月，連續(xù)運(yùn)行近7個(gè)月，以中段循環(huán)油作急冷油未發(fā)現(xiàn)大油氣線壓降增大、焦塔憋壓現(xiàn)象。之后改為重污油作急冷油，至同年9月檢修時(shí)局部結(jié)焦約10mm厚，期間焦塔有憋壓現(xiàn)象。說(shuō)明中段循環(huán)油作急冷油對(duì)減輕大油氣線結(jié)焦效果明顯，重污油作急冷油回?zé)捯自斐纱笥蜌饩€結(jié)焦。 急冷油注入量和位置 急

9、冷油的注入量過(guò)小，且急冷后的油氣溫度高于油品臨界分解溫度，那么油氣在管線內(nèi)就會(huì)有殘余反應(yīng)，造成結(jié)焦。一般控制急冷后溫度415425為宜。確定最佳的急冷油注入位置 在早期的設(shè)計(jì)中，一般在大油氣管線出口加三條急冷油注入管線，管徑大多是dn25，斜插人大油氣管線中。 由于急冷油注入點(diǎn)距大油氣管線出口較遠(yuǎn)，急冷介質(zhì)不能霧化直接將剛出塔的油氣溫度降低到臨界分解溫度以下，這樣在注急冷油前的一段管線非常容易結(jié)焦，特別是在油氣剛出口的立管。根據(jù)焦化裝置長(zhǎng)期的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，提出了一系列行之有效的方法：（1）將急冷油注入油氣剛出焦炭塔的根部，并設(shè)內(nèi)置式環(huán)形霧化分布器；（2）設(shè)內(nèi)置式兩級(jí)霧化噴咀，一級(jí)急冷油注入設(shè)在塔頂

10、的油氣出口處，盡可能地靠近焦炭塔頂封頭；在第一級(jí)急冷油注入的上方設(shè)置第二級(jí)急冷注入咀，第二級(jí)急冷油注入包括豎向清焦法蘭、側(cè)向清焦法蘭、四通和一個(gè)二級(jí)急冷油霧化噴頭。2.2嚴(yán)格焦炭塔內(nèi)泡沫層高度縮合反應(yīng)時(shí)容易發(fā)泡，泡沫層升高，可能攜帶大量焦粉進(jìn)人油氣管線，焦粉進(jìn)一步沉積，造成大油氣管線結(jié)焦。適度提高加熱爐出口溫度：加熱爐出口溫度是焦化反應(yīng)最關(guān)鍵的操作參數(shù)，它直接影響到焦炭塔內(nèi)泡沫層的高度。爐出口溫度越高，焦化反應(yīng)越劇烈，裂解深度越大，泡沫層的高度越低；反之，泡沫層的高度就越高，見(jiàn)下圖。對(duì)易生成彈丸焦的裝置，提高爐出口溫度生成彈丸焦的風(fēng)險(xiǎn)將會(huì)增加，應(yīng)慎重。加熱爐的能耗一般占裝置能耗的7080。為了

11、節(jié)能和延長(zhǎng)加熱爐的運(yùn)行周期，有的裝置降低了加熱爐的出口溫度。這樣當(dāng)老塔切換到新塔時(shí)，由于焦炭塔內(nèi)熱量不足，最后56h進(jìn)入焦炭塔內(nèi)的渣油得不到足夠的熱量和反應(yīng)時(shí)間，反應(yīng)深度不夠，易形成軟焦或泡沫層，使焦炭塔內(nèi)泡沫層增高，易把泡沫帶到大油氣管線內(nèi)。因此在考慮節(jié)能和加熱爐運(yùn)行周期的同時(shí)，更應(yīng)考慮加熱爐合理的出口溫度，確保焦炭塔內(nèi)有足夠的熱量來(lái)保證焦化反應(yīng)順利進(jìn)行，延遲焦化加熱爐出口溫度變溫操作，即在換塔前適當(dāng)提溫，不僅對(duì)減少泡沫層高度有利，而且能降低石油焦揮發(fā)份，調(diào)節(jié)石油焦的硬度，提高液收。減壓渣油在不同爐出口溫度時(shí)的泡沫層高度注消泡劑： 根據(jù)中子料位計(jì)檢測(cè)泡沫層的高度，當(dāng)泡沫層離塔頂切線810m時(shí)

12、，或者換塔前46h，應(yīng)及時(shí)向塔內(nèi)注消泡劑，經(jīng)驗(yàn)認(rèn)為消泡劑自塔頂注入比由塔底注入效果明顯。塔頂注人應(yīng)采用特殊的噴頭使消泡劑分布均勻并能注人到泡沫層的中心。消泡劑的注人量一般為塔進(jìn)料的2050ppm。采用低硅消泡劑，以免大量注入時(shí)影響焦化柴抽的質(zhì)量進(jìn)而影響加氫裝置的操作。注消泡劑可降低泡沫層高度，減少油氣中的焦粉夾帶，從而減少油氣出口管線的結(jié)焦。2.3控制空塔線速減少焦粉攜帶控制加熱爐爐管注汽(注水)量：為了減少和延緩加熱爐爐管結(jié)焦，一般都采取對(duì)爐管注汽或注水的方法來(lái)提高渣油在爐管內(nèi)的流速，以縮短渣油在爐管內(nèi)的停留時(shí)間，減少結(jié)焦機(jī)率。注汽或注水量越大，則焦炭塔內(nèi)油氣速度就越大，越容易使油氣攜帶焦粉

13、進(jìn)人大油氣管線造成結(jié)焦?？刂拼灯浚?焦炭塔由老塔切換到新塔后，老塔需要進(jìn)行冷焦處理，由于焦炭塔內(nèi)上部有一定高度的軟焦層和泡沫層。如果冷焦時(shí)吹汽量過(guò)大，就會(huì)把部分泡沫帶人大油氣管線。加之這時(shí)急冷油又切換去新塔，不能有效地抑制焦粉和泡沫進(jìn)入大油氣管線。當(dāng)這個(gè)塔又變成新塔時(shí)，油氣管線內(nèi)油氣溫度達(dá)到臨界分解溫度后容易結(jié)焦。適當(dāng)控制處理量，減少焦粉(或泡沫)的夾帶： 焦炭塔焦粉(或泡沫)的夾帶量大小主要與塔內(nèi)的油氣線速及安全空高有關(guān)，當(dāng)裝置處理能力提高時(shí)，油氣線速增大，容易導(dǎo)致焦粉和泡沫不能沉降而帶到大油氣管線內(nèi)，導(dǎo)致結(jié)焦。一般情況，設(shè)計(jì)是嚴(yán)格按照裝置的規(guī)模、原料性質(zhì)、產(chǎn)品收率和質(zhì)量要求，以小于允許線

14、速計(jì)算確定焦炭塔直徑。允許線速一般在o09一o12ms之間，最大不宜超過(guò)o14ms。國(guó)外資料報(bào)道，在焦炭塔適當(dāng)注人消泡劑的條件下，焦炭塔的允許線速可達(dá)到o15ms。原料及處理量一定，所確定的焦炭塔的塔徑和高度也就隨之而定。富裕量即操作彈性一般為105llo。如果超過(guò)裝置的最大彈性范圍就會(huì)引發(fā)一系列的問(wèn)題，大油氣管線結(jié)焦就是其中之一。因此不能無(wú)限增加處理量，應(yīng)根據(jù)加工的原料性質(zhì)對(duì)焦炭塔進(jìn)行核算，使焦炭塔內(nèi)的氣速和空塔高度在安全范圍之內(nèi)?？账叨炔荒軡M(mǎn)足要求時(shí)，可適當(dāng)縮短生焦時(shí)間，線速不能滿(mǎn)足要求時(shí)，可適當(dāng)提高焦炭塔操作壓力，切不可盲目進(jìn)料，導(dǎo)致泡沫冒頂或沖塔，這樣不但會(huì)導(dǎo)致大油氣管線結(jié)焦，還會(huì)導(dǎo)

15、致分餾塔結(jié)焦或沖塔。即僅憑改變操作提高處理能力是有限度的。值得一提的是一閥（四通閥）對(duì)三塔的擴(kuò)能改造方案國(guó)外已有工程實(shí)例。 油氣密度與流速的關(guān)系2.4 采取準(zhǔn)確判斷管線結(jié)焦情況和方便清焦的措施 過(guò)去焦炭塔頂只安裝一支壓力表，并在油氣出口管線的后部，當(dāng)壓力表前的管線結(jié)焦后，該壓力表的壓力仍會(huì)是正常值，無(wú)法判斷結(jié)焦情況，經(jīng)常出現(xiàn)安全閥起跳而壓力不高的現(xiàn)象。因此提出在安全閥人口增加壓力指示，通過(guò)該壓力表的指示值和出口管道上壓力表指示值的差值可明顯判斷油氣出口管線的結(jié)焦情況，在切焦過(guò)程中把管線中的結(jié)焦清除。過(guò)去油氣出口采用大彎頭連接，不方便清焦，因此提出改用三通管或四通管連接，上面用法蘭盲死，一旦油氣

16、管線產(chǎn)生少量結(jié)大大提高裝置運(yùn)行的穩(wěn)定性，延長(zhǎng)操作周期。3 優(yōu)化工藝流程和換熱板結(jié)構(gòu)減緩分餾塔結(jié)焦3.1優(yōu)化工藝設(shè)計(jì)流程 工藝流程一：常規(guī)的原料油與反應(yīng)油氣塔內(nèi)換熱優(yōu)點(diǎn)： a.分餾塔洗滌效果好，焦粉的攜帶量少。 b.最適合于輕組分含量高的原料，如原油直接焦化。 c.加熱爐負(fù)荷較小，燃料氣消耗少，蒸汽發(fā)生量低。缺點(diǎn)： a.不易實(shí)現(xiàn)在線清焦。 b.換熱終溫、對(duì)流段出口溫度、分餾塔底溫度關(guān)聯(lián)密切，三者 易形成熱耦合，在調(diào)整操作時(shí)往往顧此失彼。 c.分餾塔下部換熱板設(shè)計(jì)不當(dāng)易結(jié)焦，在無(wú)循環(huán)蠟油等外部 取熱的情況下，難以合理實(shí)現(xiàn)大循環(huán)比操作。工藝流程二：改進(jìn)的原料油與反應(yīng)油氣塔內(nèi)換熱優(yōu)點(diǎn)：a.分餾塔洗滌效

17、果好，焦粉的攜帶量少。 b.容易實(shí)現(xiàn)在線清焦。 c.換熱終溫、對(duì)流段出口溫度、分餾塔底溫度三者不易形成熱耦合，加熱爐對(duì)分餾塔的操作影響小，容易實(shí)現(xiàn)改變循環(huán)比等操作的調(diào)整。 d.加熱爐負(fù)荷較小，燃料氣消耗較少，蒸汽發(fā)生量少，較適合于加工輕組分含量較高的原料。 e.流程簡(jiǎn)化，投資省，動(dòng)力消耗較低。缺點(diǎn)：分餾塔下部換熱板設(shè)計(jì)不當(dāng)易結(jié)焦。工藝流程三：原料油與反應(yīng)油氣塔外換熱優(yōu)點(diǎn): a. 容易實(shí)現(xiàn)在線清焦。 b. 分餾塔下部換熱板不易結(jié)焦。 c. 加熱爐對(duì)分餾塔的操作影響小，容易準(zhǔn)確實(shí)現(xiàn)改變循環(huán) 比等操作的調(diào)整。 d加熱爐進(jìn)料泵條件緩和，有利于實(shí)現(xiàn)該泵國(guó)產(chǎn)化。缺點(diǎn)： a. 洗滌效果較差，焦粉攜帶量較多。

18、 b. 塔外換熱，散熱損失較大，燃料氣消耗高、產(chǎn)汽量大，流程長(zhǎng)，投資高。僅從防結(jié)焦角度，工藝流程三渣油不直接進(jìn)分餾塔，更適合于瀝青質(zhì)含量高、小循環(huán)比操作的工況。3.2采用鴨咀形換熱板待添加的隱藏文字內(nèi)容3鴨咀型換熱板比傳統(tǒng)的人字型換熱板換熱效果好，且不易結(jié)焦。4分餾塔結(jié)鹽的處理 常減壓蒸餾裝置中原油電脫鹽不徹底或油田在原油開(kāi)采過(guò)程中使用助劑，會(huì)使焦化原料含有較多的氮化物等成分，由此造成延遲焦化裝置生產(chǎn)過(guò)程中在分餾塔及塔頂冷卻器等部位結(jié)鹽(結(jié)垢)，導(dǎo)致分餾系統(tǒng)工藝操作困難。由于原料性質(zhì)的不斷變化，分餾塔結(jié)鹽現(xiàn)象逐漸成為一個(gè)普遍存在的問(wèn)題。延遲焦化原料攜帶的氮化物在反應(yīng)過(guò)程中會(huì)生成nh3，nh3與

19、hci反應(yīng)生成nhcl胺鹽，nhcl極易溶于水，在分餾塔的下部，nh4c1分解為nh3和hcl，溫度下降后則重新生成nhcl顆粒。細(xì)小的nhcl顆粒在分餾塔的上部，可溶解在局部低溫水相中，在隨內(nèi)回流下降的過(guò)程中，溫度逐步升高，nhcl逐步失水而濃縮成為一種粘度很大的半流體。這種半流體與鐵銹、焦炭粉末等混合在一起沉積于塔盤(pán)、塔頂回流線、降液管、受液盤(pán)處，積累到一定程度就會(huì)阻礙液體的流動(dòng)，堵塞塔盤(pán)上的孔，導(dǎo)致分餾塔壓力降逐漸增大，破壞了分餾塔的正常操作：分餾塔壓力降逐漸增大，氣液接觸減少，塔板效率下降，塔頂氣相負(fù)荷較大，因分餾精度下降造成頂循環(huán)油抽出組分偏輕，使頂循環(huán)油泵長(zhǎng)期處于不正常的操作狀態(tài)。

20、因頂循環(huán)油泵極易抽空，只得打冷回流使返回溫度降低，進(jìn)而可能使塔頂烴類(lèi)油氣分壓降低，水蒸氣過(guò)早冷凝，到一定程度后出現(xiàn)塔頂循環(huán)回流無(wú)法抽出、柴油集油箱液位大幅度波動(dòng)、粗汽油干點(diǎn)失控乃至分餾塔沖塔等現(xiàn)象。目前多數(shù)煉廠未設(shè)除鹽設(shè)施。4.1在線水洗勝利油田稠油廠采用了如下水洗過(guò)程，若有頂循集油箱水洗流程應(yīng)作相應(yīng)調(diào)整：加熱爐降處理量-分餾崗位加大冷回流流量逐漸將分餾塔頂溫度降到98-新鮮水經(jīng)粗汽油泵-頂循環(huán)回流調(diào)節(jié)閥-分餾塔頂層塔板-頂循泵入口過(guò)濾器排除?？刂品逐s塔頂溫度在98以下，使水洗水在塔內(nèi)以液相狀態(tài)存在，達(dá)到洗滌效果?？刂撇裼宛s出溫度在180200c之間，若抽出溫度過(guò)高，則會(huì)使塔頂溫度過(guò)高，水無(wú)法

21、冷凝，溫度過(guò)低，則會(huì)使水洗水落到柴油集油箱，引起柴油泵抽空。頂循環(huán)回流泵人口排水中cl一及氨氮含量化驗(yàn)分析均不大于300mgl時(shí)，停注新鮮水。水洗完畢，按步驟逐步提高處理量，恢復(fù)正常。4.2添加結(jié)鹽控制劑往頂循環(huán)油泵入口持續(xù)加入結(jié)鹽控制劑，防止氯化銨等鹽類(lèi)在塔內(nèi)聚集，實(shí)現(xiàn)防止分餾塔內(nèi)部結(jié)鹽的目的。該結(jié)鹽控制劑不揮發(fā)，它會(huì)往重組分的方向走，即向塔的下方走。在這個(gè)過(guò)程中，塔中的氯化銨沉積物就會(huì)逐漸為結(jié)鹽控制劑所浸潤(rùn)。結(jié)鹽控制劑可以和金屬的表面形成強(qiáng)有力的結(jié)合，并逐漸將氯化銨和金屬表面分離。氯化銨會(huì)被液流沖散帶走，并隨產(chǎn)品帶出。 在線水洗分餾塔時(shí)，要降量生產(chǎn)，同時(shí)產(chǎn)生部分輕污油，也加快了頂循環(huán)管線和

22、設(shè)備的腐蝕。添加結(jié)鹽控制劑成本相對(duì)較高，對(duì)生產(chǎn)沖擊小。二、挖掘設(shè)備潛力，提高裝置處理能力目前焦化裝置大部分都滿(mǎn)負(fù)荷或超負(fù)荷運(yùn)行，但仍不能滿(mǎn)足全廠渣油加工能力的需求，需要進(jìn)一步提高裝置處理能力。提高焦化裝置處理能力主要有兩種措施：一是增荷轉(zhuǎn)移。增建一爐二塔（或爐子擴(kuò)能再增建一塔即一爐三塔）和改造分餾系統(tǒng)是擴(kuò)能改造常用的方法之一，但有時(shí)受到平面布置和施工周期的限制，有條件的情況下，異地改造另建一套焦化裝置是徹底解決渣油加工能力不足的有效措施。二是當(dāng)渣油加工能力增加不多時(shí)，可通過(guò)對(duì)裝置進(jìn)行消除瓶頸改造并配合操作條件優(yōu)化來(lái)實(shí)現(xiàn)擴(kuò)能的目的。提高反應(yīng)溫度和壓力，降低循環(huán)比，可提高焦炭塔的處理能力；分餾塔下

23、部適當(dāng)加大直徑，降低循環(huán)比，更換高效塔板，轉(zhuǎn)移分餾塔的氣液負(fù)荷等可以提高分餾塔的加工能力。1.降低循環(huán)比有條件的企業(yè)，降低循環(huán)比不但可以提高液體產(chǎn)品收率，還可提高裝置的加工量或減少主要設(shè)備的負(fù)荷，降低裝置能耗。但改變循環(huán)比必需考慮以下制約因素：一是原料的性質(zhì)：如原料中瀝青質(zhì)含量很高，則原料的結(jié)焦傾向嚴(yán)重，為保證裝置長(zhǎng)周期安全生產(chǎn)，不但不能降低循環(huán)比，反而需在大循環(huán)比下操作來(lái)改善爐進(jìn)料的性質(zhì)。生產(chǎn)實(shí)踐證明，對(duì)于劣質(zhì)原料，只要選擇合適的循環(huán)比，則裝置也可實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)周期安全生產(chǎn)。二是焦化裝置的工藝流程和設(shè)備設(shè)計(jì)特點(diǎn):焦化裝置能否具有降低循環(huán)比的潛力。如果裝置的加熱爐、工藝流程、工藝設(shè)備等設(shè)計(jì)不合理，在小

24、循環(huán)比運(yùn)行時(shí)，裝置易結(jié)焦，造成生產(chǎn)周期的縮短，從而使得裝置不能實(shí)現(xiàn)小循環(huán)比操作。從調(diào)查的幾套延遲焦化裝置來(lái)看，采用常規(guī)的減壓渣油進(jìn)分餾塔底流程的焦化裝置，其循環(huán)比降低是有限的，一般不能低于02。原因是：常規(guī)流程采用反應(yīng)油氣和減壓渣油在分餾塔進(jìn)料段直接接觸換熱，利用渣油上進(jìn)料和下進(jìn)料的比例控制循環(huán)比，減少上進(jìn)料量，則循環(huán)比降低，當(dāng)上進(jìn)料量減少到渣油不能濕潤(rùn)換熱板的表面時(shí)，420左右的高溫油氣極易將換熱板上的減壓渣油烤干，并生成焦炭，造成分餾塔下部容易結(jié)焦，影響輻射進(jìn)料泵的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，并導(dǎo)致輻射爐管結(jié)焦而縮短裝置運(yùn)行周期，難于實(shí)現(xiàn)小循環(huán)比操作。三是工廠總流程的配置，也就是工廠是否有加工劣質(zhì)焦化蠟油的

25、手段。由于循環(huán)比是用來(lái)控制焦化蠟油的質(zhì)量的，降低循環(huán)比，對(duì)焦化汽柴油的質(zhì)量影響不大，但對(duì)蠟油的質(zhì)量有明顯的影響，在零循環(huán)比時(shí)，重蠟油的質(zhì)量較差，其堿氮含量是渣油的15倍，如直接進(jìn)催化裂化加工，易導(dǎo)致催化劑的活性降低，它不是很好的催化裂化原料。對(duì)焦炭揮發(fā)分影響不大，焦炭硫含量略有上升，上升值視原料硫含量及原循環(huán)比的大小而定，一般不會(huì)引起焦炭降級(jí)。循環(huán)比降低，則焦化蠟油的干點(diǎn)升高、產(chǎn)率增加，殘?zhí)亢蚦7不溶物增加，如果加工焦化蠟油的裝置(如催化裂化、加氫裂化等)不能加工劣質(zhì)的焦化蠟油，則焦化裝置仍然要采取較大的循環(huán)比操作。調(diào)查發(fā)現(xiàn)：如果焦化蠟油直接作為催化裂化或加氫裂化的原料，則焦化裝置的循環(huán)比不宜

26、低于o2，如果有焦化蠟油預(yù)加氫處理裝置，則焦化裝置應(yīng)盡量采用低循環(huán)比操作。2 縮短生焦周期 縮短生焦周期則可降低焦炭塔高度，節(jié)省投資。國(guó)外焦化裝置多采用短焦化周期的方案，典型的焦化周期約為16h。在我國(guó)目前焦化裝置配套機(jī)械設(shè)備現(xiàn)狀條件下，焦化裝置采用1620h的生焦周期在技術(shù)上可以實(shí)現(xiàn)。中石化公司內(nèi)部有不少焦化裝置采用了縮短生焦周期提高處理量的措施。金陵自1999年至2005年3月，將套焦化裝置生焦周期由24h改為20h，日加工量增加了200t，提高14；長(zhǎng)嶺、茂名、高橋、滄州、鎮(zhèn)海等多套裝置的生焦周期， 由24h改為2022h的生焦周期，這些均不同程度地提高了裝置的加工量。生產(chǎn)實(shí)踐和理論計(jì)算

27、表明：(1)縮短生焦周期可在不增加設(shè)備投資的情況下提高裝置的加工能力，如將生焦周期縮短為20h，則裝置處理能力增加約10一15。(2)縮短生焦周期對(duì)產(chǎn)品收率和產(chǎn)品質(zhì)量基本沒(méi)有影響。(3)縮短生焦周期提高處理量后，焦炭塔氣速普遍增加，焦粉夾帶量增大，容易造成分餾塔底部和加熱爐爐管結(jié)焦，縮短裝置的運(yùn)行周期，此時(shí)宜適度增大反應(yīng)壓力。(4)縮短生焦周期提高焦炭塔容積利用率的同時(shí)，必須正確注入消泡劑，并借助中子料位計(jì)準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)焦炭塔泡沫層高度，保證裝置安全生產(chǎn)。(5)縮短生焦周期需要減少焦炭塔的預(yù)熱時(shí)間，加快焦炭塔的冷卻速度，增加焦炭塔驟冷驟熱的頻次，這樣會(huì)引起焦炭塔疲勞，縮短焦炭塔壽命。在焦炭塔30a的

28、設(shè)計(jì)壽命內(nèi)，如按24h生焦周期，每個(gè)焦炭塔的循環(huán)次數(shù)為5475次，如按16h生焦周期，則其循環(huán)次數(shù)為8213次。據(jù)報(bào)道，當(dāng)生焦周期由2lh降至18h，焦炭塔的壽命要縮短25。因此，在設(shè)計(jì)焦炭塔時(shí)，要充分考慮焦炭塔的結(jié)構(gòu)，使之滿(mǎn)足使用壽命的要求。(6) 對(duì)于三爐六塔或更多焦炭塔的焦化裝置，在目前技術(shù)水平和體制下，不宜再縮短生焦周期。對(duì)于每天3班，每班8h的運(yùn)行模式的裝置，實(shí)行24h生焦周期，每天的作業(yè)工序是固定的。實(shí)行較短的生焦周期后，每天的除焦時(shí)間不固定(20h生焦周期7d重復(fù)一次，18h生焦周期5d重復(fù)1次，16h生焦周期4d重復(fù)一次)，有時(shí)是夜間除焦，甚至1次除焦要跨越2個(gè)班組，加上除焦設(shè)

29、備的故障多發(fā)，夜間一旦發(fā)生機(jī)械、電器或控制系統(tǒng)的故障，必須到白天才能處理，這樣給生產(chǎn)管理帶來(lái)較大的難度。對(duì)于具有多個(gè)焦炭塔的焦化裝置，每天有23個(gè)焦炭塔需要除焦，如果一個(gè)焦炭塔不能按計(jì)劃完成相應(yīng)的作業(yè)工序，則必然影響下一個(gè)焦炭塔的除焦。對(duì)于大型焦化裝置，由于每個(gè)塔的處理能力較大，如果不能按時(shí)完成除焦的每個(gè)工序，裝置降量幅度較大。 (7)對(duì)于已有的焦化裝置，只有在焦化加熱爐、分餾塔、輻射進(jìn)料泵以及氣壓機(jī)等主要設(shè)備均有余量，而焦炭塔的高度是瓶頸時(shí)，才可能通過(guò)縮短生焦周期來(lái)提高裝置處理量，否則，裝置的其它部分將成為新的瓶頸。三、優(yōu)化操作條件，降低生焦量，增加液收在這方面手段很多，但可操作空間不大。當(dāng)

30、焦化原料一定時(shí)，影響延遲焦化產(chǎn)品質(zhì)量和收率的主要操作參數(shù)有三個(gè)，即焦化反應(yīng)溫度、焦炭塔壓力和循環(huán)比。1.提高反應(yīng)溫度：當(dāng)壓力和循環(huán)比一定時(shí)，提高焦化溫度，則氣體、汽油、輕柴油和石油焦收率增加，重柴油收率下降。通常焦化溫度每增加56，則粗柴油收率增加1。1個(gè)百分點(diǎn)。適當(dāng)提高溫度，不僅提高焦化液體產(chǎn)品收率，還使焦炭的揮發(fā)分(vcm)控制在810的范圍內(nèi)。焦化爐出口溫度對(duì)裝置開(kāi)工周期有密切影響，溫度超過(guò)一定限度將導(dǎo)致提前結(jié)焦，堵塞爐管和轉(zhuǎn)油線，縮短焦化開(kāi)工周期。促進(jìn)彈丸焦生成。因此，確定爐出口溫度必須謹(jǐn)慎，應(yīng)根據(jù)原料油的性質(zhì)和對(duì)產(chǎn)品的不同要求，根據(jù)實(shí)驗(yàn)確定最佳的爐出口溫度。對(duì)于生產(chǎn)普通電極焦或燃料焦

31、的焦化裝置，加熱爐出口溫度一般應(yīng)控制在485500。2.降低焦炭塔操作壓力： 通常，焦炭塔壓力每降低0.05mpa，焦炭產(chǎn)率下降1個(gè)百分點(diǎn)。但是隨著焦炭塔操作壓力的降低，蠟油將變重，其殘?zhí)亢椭亟饘俸吭黾?。?guó)外焦炭塔的設(shè)計(jì)壓力普遍降低，kellogg公司典型設(shè)計(jì)壓力為0.100141mpa(表壓)，foster wheeler公司典型的焦炭塔設(shè)計(jì)壓力僅為0103mpa(表壓)。由于各種原因，我國(guó)焦化裝置焦炭塔壓力普遍偏高，新設(shè)計(jì)的焦化裝置焦炭塔壓力一般在0.17 mpa(表壓)左右，老的焦化裝置焦炭塔壓力一般在0.20mpa(表壓)左右。 對(duì)于大型化焦化裝置，過(guò)低的焦炭塔壓力也將導(dǎo)致焦炭塔和分

32、餾塔直徑增大，氣壓機(jī)入口壓力降低，使得裝置的投資增加較多。例如焦炭塔壓力由017mpa降為0.12mpa時(shí)，焦炭塔的直徑將增加22?？紤]到我國(guó)焦化裝置目前實(shí)際的循環(huán)比和經(jīng)濟(jì)因素，焦炭塔壓力選定為0.16mpa。受處理能力的影響多數(shù)已建裝置降壓操作的空間非常有限。3.減小循環(huán)比：循環(huán)比對(duì)產(chǎn)品分布的影響與焦炭塔壓力的影響相同。提高循環(huán)比，將增加石油焦和氣體、汽油、柴油等輕液體產(chǎn)品收率，降低蠟油收率；降低循環(huán)比能夠提高液體產(chǎn)品收率。隨著循環(huán)比的降低，hcgo的終餾點(diǎn)殘?zhí)亢蚦7不溶物增加。為了最大限度的降低焦炭產(chǎn)率，提高液體產(chǎn)品收率，國(guó)外焦化裝置的循環(huán)比一直呈下降趨勢(shì)。目前，kellogg公司設(shè)計(jì)典型

33、循環(huán)比已由0.100.15降為005或更低；foster wheeler公司推薦采用005低循環(huán)比，如果下游裝置允許焦化重蠟油產(chǎn)品有較高的干點(diǎn)、重金屬和康氏殘?zhí)?，也可以采用“零循環(huán)比”或低于005的超低循環(huán)比；大陸石油公司已開(kāi)發(fā)出餾分油循環(huán)技術(shù)，采用餾分油循環(huán)代替常規(guī)的自然循環(huán)，可以降低焦炭產(chǎn)率3個(gè)百分點(diǎn)左右，提高液體收率2個(gè)百分點(diǎn)左右。4.加注增加液收助劑：增加液收助劑的作用機(jī)理是促進(jìn)活性自由基的形成，引發(fā)快速烴類(lèi)的自由基裂解反應(yīng)，使重質(zhì)原料盡可能多地轉(zhuǎn)化成輕質(zhì)油品；阻止芳環(huán)自由基、烯烴等發(fā)生縮合反應(yīng)，使焦炭產(chǎn)量盡可能降低。2005年天津焦化初步工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果表明：在原料性質(zhì)基本相同、裝置操作

34、參數(shù)基本保持不變的情況下，可增加輕質(zhì)油收率20百分點(diǎn)左右。 5.不宜摻煉催化裂化油漿據(jù)茂名焦化摻煉催化裂化油漿工業(yè)實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明： (1)延遲焦化裝置摻煉催化裂化油漿是不經(jīng)濟(jì)的。無(wú)論是工業(yè)實(shí)踐還是實(shí)驗(yàn)室研究，不同的原料和操作條件都表明，油漿本身在焦化反應(yīng)中的焦炭產(chǎn)率至少在40以上，有的甚至高于50；而汽柴油的收率只有在20左右。在選用的油品價(jià)格體系下，油漿本身在焦化加工后的產(chǎn)品產(chǎn)值甚至低于其成本，再加上焦化裝置的操作費(fèi)用，總經(jīng)濟(jì)效益極差。(2)油漿在焦化加工的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分布是由其化學(xué)性質(zhì)決定的，由于油漿是催化裂化裝置的產(chǎn)物，它的族組成中，主要是無(wú)側(cè)鏈、少側(cè)鏈和短側(cè)鏈的稠環(huán)芳烴。它們?cè)诮够磻?yīng)過(guò)程中

35、很少轉(zhuǎn)化為高附加值的汽油和柴油餾分，而主要是經(jīng)脫氫縮合而生成氣體和焦炭。因而相對(duì)于渣油而言，它的產(chǎn)物中，焦炭的產(chǎn)率和氣體的產(chǎn)率較高，汽柴油的產(chǎn)率較低。焦化加工油漿以后，還會(huì)使焦炭灰分含量有所上升，蠟油的質(zhì)量也會(huì)變差。(3)由于油漿中還含有0.51.0的催化劑固體顆粒，在進(jìn)入焦化裝置加工以后，這些催化劑顆粒會(huì)吸附無(wú)機(jī)鹽類(lèi)和膠質(zhì)瀝青質(zhì)分子以及泡沫焦焦粉顆粒形成生焦母體，從而加劇焦化加熱爐爐管的結(jié)焦趨勢(shì)并加速其結(jié)焦速度，同時(shí)也容易在分餾塔和塔底泵、輻射進(jìn)料泵以及冷換設(shè)備管線的死區(qū)沉積和結(jié)焦，長(zhǎng)期摻煉油漿，泵的葉輪和控制閥閥芯會(huì)被催化劑磨損。上述情況的綜合效應(yīng)則會(huì)嚴(yán)重縮短加熱爐的運(yùn)行周期和分餾塔底系統(tǒng)

36、的長(zhǎng)周期安全運(yùn)行。 鑒于上述幾方面的因素，延遲焦化裝置不宜加工催化裂化的油漿。由于油漿的粘度低，芳烴含量高，在經(jīng)過(guò)必要的后處理后可以作為低粘度燃料油的主要調(diào)合組分，或用作針狀焦的原料。四、提高柴油拔出率和分餾塔的分離精度，.配套完善并開(kāi)好吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，提高液化氣收率1.提高柴油拔出率和分餾塔的分離精度：蠟油和柴油的重疊度有的達(dá)到80150，蠟油中含有約1020的高附加值柴油，被送到下游裝置，除裂化產(chǎn)生少量氣體和汽油外仍然是柴油，這樣不但占用下游裝置的處理量，而且浪費(fèi)能量，影響經(jīng)濟(jì)效益。措施：增加柴油和蠟油的分離塔板數(shù)；設(shè)置蠟油汽提塔，利用過(guò)熱蒸汽降低油氣分壓，將蠟油中的柴油汽提出來(lái)。取消蠟油上

37、回流、加大中段回流量；或減少中段回流加大柴油下回流均可減少蠟油和柴油組分的重疊度。增加循環(huán)油和蠟油之間的分離塔板，并用蠟油下回流量來(lái)控制，提高循環(huán)油純度。目前國(guó)內(nèi)的焦化裝置大部分未對(duì)蠟油和循環(huán)油進(jìn)行分離，在油氣和渣油的換熱流程中，循環(huán)油通過(guò)油氣和渣油換熱被冷凝和吸收，同時(shí)許多柴油和蠟油也被吸收并和循環(huán)油一起進(jìn)入加熱爐。在油氣和渣油不換熱的流程中，循環(huán)油是靠外循環(huán)的和渣油間接換熱的循環(huán)油來(lái)冷凝冷卻，循環(huán)油和蠟油之間也沒(méi)有足夠的分餾塔板，許多柴油和蠟油也被循環(huán)油吸收。加熱爐進(jìn)料中含有較多輕組分，該組分較難裂化影響加熱爐等主要設(shè)備的處理能力。2. 配套完善并開(kāi)好吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，提高液化氣收率本系統(tǒng)內(nèi)有

38、多套裝置沒(méi)有配套或完整的吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，影響了液化石油氣的收率，干氣不干；對(duì)于大型延遲焦化裝置應(yīng)該設(shè)置完善的吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，生產(chǎn)中要優(yōu)化操作，精心調(diào)節(jié)，盡可能多回收經(jīng)濟(jì)效益較好的液化石油氣，焦化干氣h/c比高，是寶貴的制氫原料。六、進(jìn)一步挖潛，節(jié)能降耗2004年，系統(tǒng)內(nèi)焦化裝置平均能耗為23.51kgeot，最高為38.72kgeot，最低為1878 kgeot，相差19.94kgeot，裝置節(jié)能有較大潛力。1.能耗計(jì)算應(yīng)統(tǒng)一計(jì)算方法：由現(xiàn)行的石油化工設(shè)計(jì)能量消耗計(jì)算方法統(tǒng)一到中石化2005年1月31日生效的煉油廠能量消耗計(jì)算與評(píng)價(jià)方法上來(lái)，統(tǒng)一能耗計(jì)算范圍和折算值，計(jì)算本裝置基準(zhǔn)能耗，按后者計(jì)算

39、能耗略低。2.能耗比較應(yīng)統(tǒng)一比較基礎(chǔ)：區(qū)分有無(wú)吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，應(yīng)分別計(jì)算，分別比較，同時(shí)應(yīng)折算為統(tǒng)一循環(huán)比下進(jìn)行比較。以中石化2004年數(shù)據(jù)為例：有吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的裝置最低能耗為25.64kgeo/t，最高為38.4 kgeo/t；無(wú)吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的裝置最低能耗為18.35kgeo/t，最高為37.99 kgeo/t，有無(wú)吸收穩(wěn)定系統(tǒng)二者相差710個(gè)單位。在規(guī)模、加熱爐熱效率、加熱爐進(jìn)出口溫度相同的情況下，0.4循環(huán)比時(shí)加熱爐用燃料氣量約為0.15循環(huán)比情況下的1.217倍，裝置能耗因此相差4.23 kgeo/t。3.國(guó)內(nèi)焦化裝置能耗高的主要原因：裝置加工規(guī)模較小，操作的循環(huán)比較大，全廠及裝置內(nèi)能量

40、優(yōu)化利用較差，加熱爐開(kāi)工后期熱效率下降。4.節(jié)能降耗的主要經(jīng)驗(yàn)：降低過(guò)?？諝庀禂?shù)和排煙溫度提高加熱爐的熱效率，降低循環(huán)比和爐出口溫度減少燃料消耗；采用變頻調(diào)速電動(dòng)機(jī)節(jié)省電耗；犧牲焦炭揮發(fā)分減少焦炭塔吹蒸汽量；利用裝置的低溫?zé)嵩醇訜釤崦较蜓b置外輸出能量。焦化裝置是熱量過(guò)剩的，存在大量低溫?zé)?，建議在全廠能量?jī)?yōu)化的基礎(chǔ)上進(jìn)一步降低裝置能耗，例如：汽油、柴油和蠟油去加氫裝置可考慮熱出料，分餾塔頂油氣和頂循環(huán)油可加熱除鹽水和全廠的采暖水等。七、重視并進(jìn)一步改進(jìn)清潔化生產(chǎn)條件隨著延遲焦化技術(shù)的進(jìn)步，焦化裝置的環(huán)境污染也得到了改善，近幾年采用的減少環(huán)境污染的措施主要有：焦炭塔的吹汽放空采用密閉塔式接觸冷卻油

41、吸收回收技術(shù)減少吹汽放空污染；冷焦水采用罐式儲(chǔ)存、密閉冷卻、尾氣脫硫的工藝技術(shù)減少了冷焦水的污染；切焦水采用離心分離、過(guò)濾、罐式儲(chǔ)存技術(shù)減少切焦水的污染；加熱爐燃料氣采用脫硫燃料氣，采用低nox火嘴，減少煙氣污染；含硫污水預(yù)處理后排到汽提裝置集中處理，凈化水回用于各裝置；目前一些焦化裝置仍存在較嚴(yán)重的污染問(wèn)題：1.冷焦水系統(tǒng)仍用水池和涼水塔流程，加工高硫油時(shí)裝置內(nèi)臭味較大，即使是采用罐和空冷器流程的，未設(shè)脫硫設(shè)施仍然有含硫氣體污染，要實(shí)現(xiàn)冷焦水系統(tǒng)的環(huán)保操作，應(yīng)在冷焦水罐頂加冷卻、脫硫、水封、氮封等措施；2.焦炭為敞開(kāi)式儲(chǔ)存和運(yùn)輸，有大風(fēng)天氣，仍有焦炭粉塵污染，應(yīng)考慮密閉焦池和密閉輸送；3.吹

42、汽放空塔安全閥放空排至焦池，塔頂尾氣排至火炬，也會(huì)造成污染，建議安全閥放空密閉冷卻排放，塔頂尾氣排至壓縮機(jī)回收；4.含油污水中焦粉含量和油含量較多，影響全廠污水處理廠的正常操作，建議設(shè)置含油污水預(yù)處理設(shè)施，在裝置內(nèi)回收污油和焦粉：5.溜焦槽為敞開(kāi)式，除焦時(shí)常有水和焦炭外濺，造成污染，有條件的企業(yè)建議改為封閉式溜焦槽。八、提高機(jī)械化水平，減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度1.焦炭塔頂?shù)咨w自動(dòng)裝卸機(jī)構(gòu)：頂蓋自動(dòng)卸蓋機(jī)僅在個(gè)別裝置上使用（吉化、大港），且為i型的第一代產(chǎn)品；底蓋自動(dòng)裝卸機(jī)構(gòu)尚未試用，頂?shù)咨w裝卸絕大多數(shù)裝置處于人工操作的較原始狀態(tài)，機(jī)械化水平低，勞動(dòng)強(qiáng)度大。目前，國(guó)產(chǎn)新一代ii型頂蓋自動(dòng)卸蓋機(jī)已有十幾套在近幾年新建裝置上廣泛使用，取得了很好的效果；國(guó)產(chǎn)的底蓋自動(dòng)裝卸機(jī)構(gòu)已經(jīng)在金山焦化裝置上經(jīng)過(guò)了工業(yè)試驗(yàn)，在此基礎(chǔ)上經(jīng)局部改進(jìn)，青島大煉油、洛煉、大慶已采購(gòu)，建議老裝置實(shí)施改造更換。2. 自動(dòng)切換除焦器：自動(dòng)切換除焦器是國(guó)內(nèi)1996年開(kāi)發(fā)成功的，結(jié)構(gòu)為4個(gè)切焦噴嘴對(duì)稱(chēng)布置，壓力等級(jí)為16mpa，在直徑6m以下的焦炭塔上廣泛應(yīng)用。目前已將公稱(chēng)壓力等級(jí)提到42mpa，實(shí)踐證明，這種結(jié)構(gòu)的