住宅外挑樓板專項施工方案

1、萬科同福西項目 住宅懸挑樓板專項施工方案 編編 制制 人人 ： 審審 核核 人人 ： 批批 準準 人人 ： 編號：sjxm.tfx-000 目目 錄錄 第一章第一章 工程概況工程概況.1 1 1、工程簡介、工程簡介.1 2 2、住宅層外挑樓板概況、住宅層外挑樓板概況.1 第二章第二章 編制依據(jù)編制依據(jù).1 第三章第三章 施工計劃施工計劃.1 1 1、技術準備、技術準備.1 2 2、施工進度計劃、施工進度計劃.2 3 3、材料計劃、材料計劃.2 4 4、勞動力計劃、勞動力計劃.2 第四章第四章 懸挑技術參數(shù)及搭設懸挑技術參數(shù)及搭設.3 1 1、懸挑樓板施工設計參數(shù)、懸挑樓板施工設計參數(shù).3 1.

2、11.1、樓板滿堂架設計參數(shù)、樓板滿堂架設計參數(shù).3 1.21.2、梁模板支撐設計參數(shù)、梁模板支撐設計參數(shù).3 1.31.3、懸挑工字鋼布置圖、懸挑工字鋼布置圖.1 2 2、施工工藝、施工工藝.9 2.12.1、桿件設置要求：、桿件設置要求：.10 2.22.2、日常檢查、巡查重點部位：、日常檢查、巡查重點部位：.10 第五章第五章 懸挑支撐架拆除懸挑支撐架拆除 .11 第六章第六章 施工安全保證措施施工安全保證措施.11 第七章第七章 應急救援措施應急救援措施.12 第八章第八章 計算依據(jù)計算依據(jù).14 1 1、樓板計算，以、樓板計算，以 3030 層為準層為準.14 2 2、懸挑腳手架計算

3、、懸挑腳手架計算.25 第一章第一章 工程概況工程概況 1 1、工程簡介、工程簡介 工程名稱廣州萬科同福西二期（商業(yè)、辦公、住宅樓工程（自編 a3 號） 工程地點廣州市海珠區(qū)同福西路 199 號 建設單位廣州市萬新房地產有限公司 監(jiān)理單位廣州宏達工程顧問有限公司 設計單位廣州瀚華建筑設計有限公司 施工單位中國建筑第四工程局有限公司 結構類型框架剪力墻結構 建筑層數(shù)地下 3 層、地上 53 層 2 2、住宅層外挑樓板概況、住宅層外挑樓板概況 本工程建成后是一座商業(yè)、辦公、住宅樓，28 層以上為住宅樓層。其中 28 層 a3-3a3-7a3-b 軸線所圍成的區(qū)域內有向外伸出 1.8 米的懸挑板，板

4、下無樓板可 做模板支撐；30 層 a3-1a3-c 與 a3-9a3-c 處有外挑 2.26 米懸挑板。故決定在 28、30 層外挑板下方樓層設置懸挑工字鋼，以滿足懸挑板支模要求。 第二章第二章 編制依據(jù)編制依據(jù) 序號規(guī)范及標準名稱 1同福西二期施工圖紙 2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj1302011） 3建筑施工安全檢查標準（jgj592011） 4建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2012) 5建筑施工手冊(第五版) 6建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（jgj80-91） 7危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質（2009）87 號 第三章第三章 施工計劃施工計劃 1 1、技術

5、準備、技術準備 1、項目部做好圖紙的自審和會審工作，并按設計回復意見對相關施工管理人員 做好交底，施工過程中發(fā)現(xiàn)疑問及時與設計做好溝通，及時處理相關技術問題。 2、召開項目現(xiàn)場技術交底會議，就懸挑模板施工技術措施進行交底，并明確相 應管理職責范圍，使其施工前作好充分準備。 3 、組織對勞務作業(yè)隊伍進行施工前質量、安全技術交底和文明施工宣傳教育。 2 2、施工進度計劃、施工進度計劃 高支模施工進度計劃 1二十八層懸挑板2013 年 9 月 26 日9 月 30 日 3三十層懸挑板2013 年 10 月 25 日10 月 31 日 3 3、材料計劃、材料計劃 根據(jù)現(xiàn)有實際情況選擇懸挑樓板施工的使用

6、材料如下 序號材料要求 1模板16mm 厚模板 2鋼管48.33.6、q235 鋼材 3方木50mm100mm 4工字鋼10 號；16 號 5扣件緊固程度應在 4065n.m，對接扣件的抗拉承載力為 3kn 6錨固環(huán)采用 20mm 地腳螺栓 模板暫考慮如下計劃，施工過程中將根據(jù)實際情況予以調整： 序號名 稱單位數(shù)量序號名 稱單位數(shù)量 1d48 鋼管噸1.26可調支座頂托個50 2十字扣件個200750100 木枋m315 3回轉扣件個50810 號工字鋼6 米長20 416 厚層板m250918 號工字鋼6 米長 條 34 5 637+1 鋼絲繩（公 稱直徑 18mm） 米25010配不小于

7、15mm 吊環(huán)個270 4 4、勞動力計劃、勞動力計劃 勞動力暫考慮如下計劃，施工過程中將根據(jù)實際情況予以調整： 序號工種工作內容人數(shù)序號工種工作內容人數(shù) 1電焊工焊接立桿2 人4砼工混凝土澆筑、養(yǎng)護4 人 2鋼筋工綁扎鋼筋4 人5雜工工字鋼錨固件預埋 4 人 3木工 搭設支撐架、模 板 6 人 第四章第四章 懸挑技術參數(shù)懸挑技術參數(shù)及搭設及搭設 1 1、懸挑樓板施工設計參數(shù)、懸挑樓板施工設計參數(shù) 1.11.1、樓板滿堂架設計參數(shù)、樓板滿堂架設計參數(shù) 懸挑板所 在樓層 工字鋼懸 挑樓層 懸挑層高 （m） 懸挑長度 （m） 懸挑樓板厚 （mm） 保守計算 參數(shù) 取用立桿 間距 （m） 取用步距

8、(m) 28 層 95.3 米設 備層 2.1 米2.5130 縱/橫/步 1.5/0.8/1.5 1.3/0.71.2 30 層29 層3.15 米2.95100 縱/橫/步 1.5/0.9/1.5 1.3/0.91.1 1.21.2、梁模板支撐設計參數(shù)、梁模板支撐設計參數(shù) 說明：梁模板支撐體系采用多根承重桿頂托支撐形式（c），頂托梁采用 48.33.6 鋼管。 型鋼懸挑樓層層高梁截面 bd（mm）保守計算參數(shù)實際取用備注 95.3 米設備層2.1m350400 立桿縱距 l=1.5m 立桿步距 h=1.5m 立桿縱距 l=1.3m 立桿步距 h=1.0m 29 層3.15m200420 立

9、桿縱距 l=1.5m 立桿步距 h=1.5m 立桿縱距 l=1.3m 立桿步距 h=1.0m 具體計 算見方 案后附 計算書 30層30050028層350400梁 1.31.3、懸挑工字鋼布置圖、懸挑工字鋼布置圖（工字鋼均為（工字鋼均為 6.06.0 米長）米長） 28層懸挑區(qū)域 30層懸挑區(qū)域 28層輪廓線 95.3米設備層輪廓線 29層輪廓線 30層輪廓線 h=97.350 h=95.250 h=103.65 h=106.80 h=97.350 h=106.80 附加 28 層東、西北角頂撐及雙排外架示意圖 附加 28 層南面頂撐及雙排外架示意圖 95.3 米設備層懸挑工字鋼搭設示意 2

10、9 層懸挑工字鋼搭設示意 2 2、施工工藝、施工工藝 方案交底 鋪設模板 搭設水平桿、剪刀撐 焊接立桿 安裝懸挑工字鋼 提前預埋錨環(huán) 綁扎鋼筋 澆筑混凝土 2.12.1、桿件設置要求：、桿件設置要求： （1）立桿接長嚴禁搭接，且嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在 水平拉桿上。必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對 接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于 500mm，各接頭中心距最近主節(jié)點不宜大于步距 的 1/3。 （2）立桿垂直度偏差應不大于 1/500h（h 為架體總高度），且最大偏差應不 大于50mm。 （3）掃地桿、水平拉桿應采用對接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰

11、桿件的接 頭不應設置在同跨內，不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不宜小于 500mm，各接頭中心距最近主節(jié)點不宜大于跨距的 1/3。 （4）立桿與水平拉桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設置或遺漏。扣件的擰緊扭 力矩應控制在 4560nm 之間。 （5）懸挑板下架體應與樓層內滿堂架連接成一個整體。 2.22.2、日常檢查、巡查重點部位：、日常檢查、巡查重點部位： （1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。 （2）底座是否松動，立桿是否符合要求。 （3）連接扣件是否松動。 （4）架體是否不均勻的沉降、垂直度。 （5）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。 （6）安全防護措施是否符合規(guī)

12、范要求。 （7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現(xiàn)象。 （8）腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。 （9）在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼， 澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現(xiàn)隱患，及 時停止施工，采取措施保證安全后再施工。 構件允許偏差見下表： 序號項目允許偏差 報警值 檢查工具 1 立桿鋼管彎曲 3ml4m 4ml6.5m 12 20 / / 鋼卷尺 2 水平桿、斜桿的鋼管彎曲 l6.5m 30 / 鋼卷尺 3立桿垂直度全高絕對偏差50mm 10 經緯儀及鋼卷尺 4立桿腳手架高度 h 內相對值h/400 10 吊線及

13、鋼卷尺 5支架沉降觀測8 5 經緯儀 （10）監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達到預警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施， 同時須向市建設工程安全監(jiān)督站、市建設工程質量監(jiān)督站報告。 （11）本分項工程監(jiān)測項目包括：支架沉降、立桿垂直度和變形。 （12）監(jiān)測頻率：用全站儀澆筑混凝土前進行一次檢測，在澆筑混凝土過程中 應實時觀測，澆筑全過程監(jiān)測，澆筑完后不少于 2 小時一次，直至架體拆除。 第五章第五章 懸挑支撐架拆除懸挑支撐架拆除 1、模板拆除應在結構同條件養(yǎng)護的試塊達到規(guī)范要求設計強度后，方可進行拆 模。 2、拆模應按順序拆除，先拆側模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆進行，并 及時清理材料，材料歸堆整齊。

14、第六章第六章 施工安全保證措施施工安全保證措施 1、安裝和拆除模板時操作人員應佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和 安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。 2、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部件 （鋼管、工字鋼、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。 3、模板安裝及拆除時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。 4、施工過程中如遇到中途停歇，應將已就位材料連接穩(wěn)固，不得浮擱或懸空。 拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或 作業(yè)人員踩滑墜落受傷。 5、作業(yè)人員嚴禁攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等。 6、遇 5 級或以上大風以及暴

15、雨時，應停止一切吊運作業(yè)。 7、施工機具使用前認真檢查，避免機械傷害。 8、焊機、切割機等用電機具使用前認真檢查電線內芯是否裸露、預防觸電事故 的發(fā)生。 9、支架、模板安裝、拆除時，應在下方設置警戒區(qū)域，禁止無關人員入內，以 免材料掉落傷人。 第七章第七章 應急救援措施應急救援措施 為了確保本工程項目安全生產目標的實現(xiàn)，保證本項目在出現(xiàn)防護棚坍塌事故 時能夠及時應急救援，從而最大限度降低損失，特制定本預案。 急救物資： 序號名稱用途序號名稱用途 1 扳手清除障礙 7 鐵鍬清除障礙 2 撬棍支撐 8 鎬清除障礙 3 移動電話聯(lián)絡通訊 9 大型照明燈具照明 4 鉗子清除障礙 10 指揮旗指揮聯(lián)絡

16、5 大絕緣剪清除障礙 11 繩索救護 6 急救工具箱 消毒、包扎、止血 等 12 擔架運送傷員 應急救援組織： 總指揮：黃禮華 副指揮：申現(xiàn)法 風 險 評 估 組 ： 徐 東 外架操作工人 后 勤 供 應 組 ： 陳 朝 培 應 急 救 援 組 ： 李 太 安 事 故 調 查 組 ： 田 承 文 應急救援聯(lián)系方式： 崗位姓名電話 組長黃禮副組長申現(xiàn)危險源風險評估組徐后勤供應組陳朝應急救援組李太事故調查組田承急救醫(yī)院廣州市紅十字會醫(yī)院020-

17、84446411 應急救援小組職責： 1、突發(fā)事故發(fā)生后，由現(xiàn)場應急指揮部根據(jù)事故情況開展應急救援工作的指揮 與協(xié)調，通知有關部門及應急搶救隊伍趕赴事故現(xiàn)場進行事故搶險救護工作； 2、召集、調動搶救力量，各部門接到現(xiàn)場應急指揮部指令后，立即響應，派遣 事故搶險人員，物資設備等迅速到達指定位置聚集，并聽從現(xiàn)場總指揮的安排； 3、現(xiàn)場指揮部按本預案確立的基本原則、安全員建議，迅速組織應急救援力量 進行應急搶救，并且要與參加應急行動的部門保持通信暢通； 4、當現(xiàn)場現(xiàn)有應急力量和資源不能滿足應急行動要求時，需要救護車、消防車 或警力支援到現(xiàn)場實施搶救，可直接撥打最近醫(yī)院電話 84446411、119、

18、110 等求救 電話，并派人到路口接應； 5、事故發(fā)生時，必須保護現(xiàn)場，對危險地區(qū)周邊進行警戒封閉，按本預案營救、 急救傷員和保護財產。如若發(fā)生特殊險情時，應急指揮中心在充分考慮安全員和有 關方面意見的基礎上，依法及時采取應急處置措施； 6、遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情 況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統(tǒng)一調遣，各類人員必須堅決無 條件服從組織或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理； 7、疏散與搶險、搶救工作無關人員從安全通道離開現(xiàn)場，要維持好現(xiàn)場秩序， 禁止無關人員靠近事故現(xiàn)場制止一切對搶險活動起消極作用的行為，采取有效的救

19、 援措施，盡量減少事故的損失和造成更嚴重的后果，同時盡量保護好事故現(xiàn)場，以 便對事故進行調查。 8、應急救援線路（工地 1000 米范圍內）： 第八章第八章 計算依據(jù)計算依據(jù) 1 1、樓板計算，以較高樓板、樓板計算，以較高樓板 3030 層為準層為準 扣件鋼管樓板模板支架計算書扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2011）。 計算參數(shù)計算參數(shù): : 鋼管強度為205.0 n/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。 模板支架搭設高度為2.8m， 立桿的縱距 b=1.50m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm

20、，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方50100mm，間距200mm， 木方剪切強度1.6n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 模板自重0.20kn/m2，混凝土鋼筋自重25.10kn/m3，施工活荷載2.50kn/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2(25.100.10+0.20)+1.402.50=6.752kn

21、/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.3525.100.10+0.71.402.50=5.839kn/m2 由于可變荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù) 取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1001.500+0.2001.500=4.065kn/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)1.500=3.750kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分

22、別為: w = 150.001.801.80/6 = 81.00cm3； i = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4； (1)(1)抗彎強度計算抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)； 經計算得到 m = 0.100(1.204.065+1.403.750)0.2000.200=0.041kn.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04110

23、001000/81000=0.500n/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)(2)抗剪計算抗剪計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.204.065+1.43.750)0.200=1.215kn 截面抗剪強度計算值 t=31215.0/(21500.00018.000)=0.068n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 面板抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)(3)撓度計算撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.0652004/(100600072900

24、0)=0.010mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.1.荷載的計算荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.1000.1000.200=0.502kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kn/m 靜荷載 q1 = 1.200.502+1.200.040=0.650k

25、n/m 活荷載 q2 = 1.400.500=0.700kn/m 計算單元內的木方集中力為(0.700+0.650)1.500=2.025kn 2.2.木方的計算木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.026/1.500=1.350kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.11.351.501.50=0.304kn.m 最大剪力 q=0.61.5001.350=1.215kn 最大支座力 n=1.11.5001.350=2.228kn 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 5.0010.0010.00/6 = 83.33c

26、m3； i = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)(1)木方抗彎強度計算木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = m/w =0.304106/83333.3=3.65n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)(2)木方抗剪計算木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=31215/(250100)=0.365n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.60n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)(3)木方撓度計算木方撓度計算 撓度

27、計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 150 500 150 1.07kn 3.56kn 1.07kn 2.10kn 2.10kn 0.09kn/m ab 變形計算支座力圖 均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距) 得到q=0.542kn/m 最大變形v=0.677ql4/100ei=0.6770.5421500.04/(1009000.004166667.0) =0.495mm 木方的最大撓度小于1500.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 p= 2.228kn

28、均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kn/m。 900 900 900 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 2.23kn 0.08kn/m ab 托梁計算簡圖 0.721 0.914 托梁彎矩圖(kn.m) 4.594.59 2.36 2.34 0.11 0.10 2.13 2.15 4.37 4.39 6.626.62 4.49 4.48 2.25 2.24 0.01 0.01 2.24 2.25 4.48 4.49 6.626.62 4.39

29、4.37 2.15 2.13 0.10 0.11 2.34 2.36 4.594.59 托梁剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 900 900 900 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.08kn/m ab 托梁變形計算受力圖 0.467 0.032 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 m= 0.914kn.m 經過計算得到最大支座 f= 11.115kn 經過計算得到最大變形 v=

30、 0.467mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 w = 8.98cm3； 截面慣性矩 i = 21.56cm4； (1)(1)頂托梁抗彎強度計算頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = m/w =0.914106/1.05/8982.0=96.91n/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! (2)(2)頂托梁撓度計算頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.467mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 四、模板支架荷載標準值四、模板支架荷載標準值( (立桿軸力立桿軸力) ) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.1.靜荷載標準值包括

31、以下內容：靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kn)： ng1 = 0.1512.790=0.420kn (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.2001.5000.900=0.270kn (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)： ng3 = 25.1000.1001.5000.900=3.389kn 經計算得到，靜荷載標準值 ng = (ng1+ng2+ng3)= 4.079kn。 2.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載?；詈奢d為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 nq = (2.500+0.000)1.5000.900=3.375k

32、n 3.3.不考慮風荷載時不考慮風荷載時, ,立桿的軸向壓力設計值計算公式立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.20ng + 1.40nq 五、立桿的穩(wěn)定性計算五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n = 9.620kn 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 a 立桿凈截面面積 (cm2)； a = 4.24 w 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；w = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； l

33、0 計算長度 (m)； 參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄c表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.880, =0.143 =9423/(0.143423.9)=155.805n/mm2 a=0.5m時，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=234

34、.983, =0.134 =9423/(0.134423.9)=166.434n/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.200時，=155.805n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=2.089,l0=3.619m；=3619/16.0=226.909, =0.143 =9620/(0.143423.9)=159.063n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw=0.91.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； wk=0.3001.2500.600

35、=0.225kn/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.50m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的彎矩 mw=0.91.40.2251.5001.5001.500/10=0.096kn.m； nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿nw=1.2003.915+1.4003.375+0.91.4000.096/0.900=9.556kn 非頂部立桿 nw=1.2004.079+1.4003.375+0.91.4000.096/0.900=9.754kn 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/

36、16.0=226.880, =0.143 =9556/(0.143423.9)+96000/4491=179.325n/mm2 a=0.5m時，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=234.983, =0.134 =9556/(0.134423.9)+96000/4491=190.105n/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.200時，=179.325n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=2.089,l0=3.619m；=3619/16.0=226.909, =0.143 =9754/(0.143423.9)+96000/4491=182

37、.583n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 mmax=34.36 所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。 鋼管樓板模板支架計算滿足要求！ 2 2、梁支撐架計算，以較大梁、梁支撐架計算，以較大梁 350400350400 層為準層為準 計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2011）。 計算參數(shù)計算參數(shù): : 鋼管強度為205.0 n/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。 模板支架搭設高度為1.5m， 梁截面 bd=350mm400mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.50m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立

38、桿。 面板厚度16mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方50100mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁底支撐頂托梁長度 0.80m。 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 梁底承重桿按照布置間距150,500mm計算。 模板自重0.20kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 1500 1500400 350 150500150 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：

39、由可變荷載效應控制的組合s=1.2(25.500.40+0.20)+1.402.00=15.280kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.3525.500.40+0.71.402.00=15.730kn/m2 由于永久荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù) 取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為48.33.6。 一、模板面板計算一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.1.荷載的計算：荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5

40、000.4001.500=15.300kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.2001.500(20.400+0.350)/0.350=0.986kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (0.000+2.000)0.3501.500=1.050kn 均布荷載 q = 1.3515.300+1.350.986=21.986kn/m 集中荷載 p = 0.981.050=1.029kn 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 150.001.601.6

41、0/6 = 64.00cm3； i = 150.001.601.601.60/12 = 51.20cm4； 175 175 1.03kn 21.99kn/m ab 計算簡圖 0.047 0.084 彎矩圖(kn.m) 1.44 2.40 2.40 1.44 剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 175 175 16.29kn/m ab 變形計算受力圖 0.000 0.026 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.443kn n2=5.838kn n3=1.443kn 最大彎矩 m = 0.084kn.m 最大變形 v = 0.0

42、26mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = m/w = 0.08410001000/64000=1.313n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 t=3q/2bh=32404.0/(21500.00016.000)=0.150n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 面板抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.026mm 面板的最大撓度小于175.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算二、梁底支撐木方的計算

43、梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.838/1.500=3.892kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.13.891.501.50=0.876kn.m 最大剪力 q=0.61.5003.892=3.503kn 最大支座力 n=1.11.5003.892=6.422kn 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； i = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)(1)木方抗彎強度計算木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = m/

44、w =0.876106/83333.3=10.51n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)(2)木方抗剪計算木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=33503/(250100)=1.051n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)(3)木方撓度計算木方撓度計算 撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 150 500 150 1.07kn 3.56kn 1.07kn 2.10kn 2.10kn 0.09kn/

45、m ab 變形計算支座力圖 均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距) 得到q=2.375kn/m 最大變形v=0.677ql4/100ei=0.6772.3751500.04/(1009000.004166667.0) =2.171mm 木方的最大撓度小于1500.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.090kn/m。 150 500 150 1.44kn 5.84kn 1.44kn 2.84kn 2.84kn 0.09kn/m ab 托梁計算簡圖 0.001 0.897

46、 托梁彎矩圖(kn.m) 0.000.01 7.227.22 4.38 4.38 2.932.92 2.922.93 4.38 4.38 7.227.22 0.01 0.00 托梁剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 150 500 150 1.07kn 3.56kn 1.07kn 2.10kn 2.10kn 0.09kn/m ab 托梁變形計算受力圖 0.000 0.292 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 m= 0.896kn.m 經過計算得到最大支座 f= 7.238kn 經過計算得到最大變形 v= 0.292mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為

47、 截面抵抗矩 w = 8.98cm3； 截面慣性矩 i = 21.56cm4； (1)(1)頂托梁抗彎強度計算頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = m/w =0.896106/1.05/8982.0=95.01n/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! (2)(2)頂托梁撓度計算頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.292mm 頂托梁的最大撓度小于500.0/400,滿足要求! 三、立桿的穩(wěn)定性計算三、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=7.24kn (已經包括組合系數(shù)) 腳手

48、架鋼管的自重 n2 = 1.350.252=0.340kn 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 n2 = 1.350.302=0.408kn 非頂部立桿段 n = 7.238+0.340=7.578kn 頂部立桿段 n = 7.238+0.408=7.646kn 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 a 立桿凈截面面積 (cm2)； a = 5.06 w 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；w = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； l0 計算長度 (m)；

49、 參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄c表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/15.9=227.593, =0.141 =7646/(0.141506)=106.824n/mm2 a=0.5m時，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/15.9=235.722, =0.132

50、=7646/(0.132506)=114.083n/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=109.244n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=2.089,l0=3.619m；=3619/15.9=227.622, =0.141 =7578/(0.141506)=105.875n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9 mw=0.91.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； wk=uzusw0 = 0.3001.25

51、00.600=0.225kn/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.50m； 風荷載產生的彎矩 mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kn.m； nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿nw=7.238+1.3500.302+0.90.9800.051/1.500=7.676kn 非頂部立桿nw=7.238+1.3500.252+0.90.9800.051/1.500=7.608kn 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/15.9=

52、227.593, =0.141 =7676/(0.141506)+51000/5260=116.945n/mm2 a=0.5m時，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/15.9=235.722, =0.132 =7676/(0.132506)+51000/5260=124.233n/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=119.374n/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=2.089,l0=3.619m；=3619/15.9=227.622, =0.141 =7608/(0.141506)+51000/5260=115.996n/mm2,立

53、桿的穩(wěn)定性計算 f, 滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 模板支撐架計算滿足要求！ 3 3、懸挑工字鋼計算（仿卸料平臺）懸挑工字鋼計算（仿卸料平臺） 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 計算依據(jù)建筑施工安全檢查標準(jgj59-2011)和鋼結構設計規(guī)范(gb50017- 2011)。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續(xù)梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 計算參數(shù)計算參數(shù): : 平臺水平鋼梁的懸挑長度2.95m，插入結構錨固長度2.80m，懸挑水平鋼梁間距(平臺 寬度)1.30m。 水平鋼

54、梁插入結構端點部分按照鉸接點計算。 次梁采用10號工字鋼，主梁采用18號工字鋼。 次梁間距1.00m，與主梁焊接連接。 容許承載力均布荷載2.51kn/m2，最大堆放材料荷載3.74kn。 腳手板采用九層膠合板，腳手板自重荷載取0.30kn/m2。 欄桿采用竹笆片，欄桿自重荷載取0.15kn/m。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度2000mpa， 外側鋼絲繩距離主體結構2.90m，兩道鋼絲繩距離1.00m，外側鋼絲繩吊點距離平臺 2.71m。 一、次梁的計算一、次梁的計算 次梁選擇10號工字鋼，間距1.00m，其截面特性為 面積a=14.30cm2,慣性距ix=245.00cm4,轉動

55、慣量wx=49.00cm3,回轉半徑ix=4.14cm 截面尺寸 b=68.0mm,h=100.0mm,t=7.6mm 1.1.荷載計算荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.30kn/m2； q1 = 0.301.00=0.30kn/m (2)最大容許均布荷載為2.51kn/m2； q2 = 2.511.00=2.51kn/m (3)型鋼自重荷載 q3=0.11kn/m 經計算得到: q = 1.2(q1+q3)+1.4q2 = 1.2(0.30+0.11)+1.42.51 = 4.01kn/m 經計算得到，集中荷載計算值 p = 1.43.74=5.24kn 2.2.內力計算內力計算

56、內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡 圖如下 最大彎矩m的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 m = 4.011.302/81-4(1.25/1.30)2 +5.241.30/4=-0.58kn.m 3.3.抗彎強度計算抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； 經過計算得到強度 =-0.58106/(1.0549000.00)=-11.30n/mm2； 次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.4.整體穩(wěn)定性計算整體穩(wěn)定性計算 主次梁焊接成整體時此部分可以不計算主次梁焊接成整體時此部

57、分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范 (gb50017-2011)附錄得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(gb50017-2011)附錄其值用b查表得到 其值為0.918 經過計算得到強度 =-0.58106/(0.91849000.00)=-12.94n/mm2； 次梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 二、主梁的計算二、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇18號工字鋼，其截面特性為 面積a=30.60cm2,慣性距ix=1660.00cm4,轉動慣量wx=185.00cm3,回轉半徑ix=7.36cm 截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm 1.1.荷載計算荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.15kn/m q1 = 0.15kn/m (2)型鋼自重荷載 q2=0.24kn/m 經計算得到，靜荷載計算值: q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.15+0.24) = 0.46kn/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 p1=(1.20.30+