砼模板專項施工方案(一般規(guī)模)

1、擴建項目模板分項工程專項施工方案建設(shè)單位: 監(jiān)理單位: 施工單位: 項目負責人： 技術(shù)負責人： 編制人： 編制日期:1、編制依據(jù): 1.1合同文件；1.2設(shè)計文件：圖紙、圖紙會審、設(shè)計變更、地質(zhì)勘察報告等資料;1.3建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011施工企業(yè)安全生產(chǎn)評價標準JGJ/T77-2003建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB

2、50007-2011建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 164-2008危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例國務院令393號1.4企業(yè)的安全管理規(guī)章制度，工程項目施工組織設(shè)計；1.5公司各種管理制度及管理體系文件。2、工程概況：根據(jù)工程各單體結(jié)構(gòu)設(shè)計特點，本方案設(shè)計本著以最不利情況為原則，結(jié)構(gòu)受力模型梁板模板支撐高度均取 7.9m，梁截面尺寸400mm*1000mm砼板120mm 厚、框架柱截面尺寸為 600mm*900mm依據(jù)建設(shè)部建質(zhì)200987號關(guān)于危險性 較大的分部分項工程安全管理辦法的通知和山東省建筑工程安全專項施工方 案編制審查與專家論證辦法

3、的要求，特編制此模板專項施工方案。3、模板選用基礎(chǔ)，主體框架柱、框架梁、砼墻及樓板模板均采用采用12mm竹膠板。4、方案設(shè)計：4.1柱模板方案設(shè)計4.1.1框架柱計算斷面尺寸600*900mm計算高度按最不利7.9m高進行驗算，模 板面板采用12厚竹膠板。4.1.2柱箍采用雙鋼管 48mX3.25mm柱箍間距計算跨度d = 500mm,柱模板豎 楞（木方）截面寬度50mm高度50mm B方向豎楞4根，H方向豎楞5根，H方向 12mn對拉螺栓1道。柱模板支撐計算簡圖4.2梁模板基本參數(shù)421梁截面寬度B=400mm梁截面高度H=1000mm H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm對拉螺栓在垂直

4、于梁截面方向距離 1150mm梁模板使用的木方截 面50x 50mm梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x 300mm梁底均勻分布4根木方。4.2.2梁模板厚度h=12mm彈性模量E=10584N/mm,抗彎強度f=37N/mm2。4.2.3鋼管強度為205.0 N/mm2鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)咼度為6.9m，梁截面B x D=400mmi000mm立桿的縱距(跨度方向)l=0.85m，立桿的步距h=1.80m，梁底增加2道承重立桿，即梁底共設(shè) 4根承重立桿，梁兩側(cè)立桿間 距2.00m,外側(cè)周圍剪刀撐連續(xù)布置。4.2.4模板自重0.2kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活荷載

5、2.00kN/m2, 施工均布荷載標準值1.0kN/m2。0040096o OO1O 08 1cC9 331 339 33111單位(m4.3樓板模板基本參數(shù)立桿縱距立桿橫距立桿步距掃地桿 距地距 離立桿支撐 點距頂部 橫桿距離()可調(diào)底 托伸出 距離 ()U托伸 出鋼管 距離 ()外側(cè)剪刀撐 布置方式0.90.91.750.20.50.30.3連續(xù)布置滿堂腳手架設(shè)計參數(shù)431模板支架搭設(shè)高度為7.78m,立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m ,立桿的步距h=1.75m。4.3.2 面板厚度12mm剪切強度 1.4N/mm2抗彎強度 37.0N/mm2彈性模量 10584.0N/

6、mm2木方50mm*50mm次龍骨木方間距300mm4.3.3模板自重0.20kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2,施工均布荷載標準值1.00kN/m2,扣件計算折減系數(shù)取1.00。Hh5、安全驗算：5.1柱模板計算書5.1.1柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度 驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+15)，取 3.000h ;T

7、混凝土的入模溫度，取25.300 C;V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取7.900m;B 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 0.900。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F仁28.680kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：F1=0.90x 28.690=25.821kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：F2=0.90x 2.000=1.800kN/m2。5.1.2柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下Ar*fkI*h2

8、1321321316.75kN/m面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1.2 x 25.821 x 0.500+1.40 x 1.800 x 0.500=16.753kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00 X 1.20 X 1.20/6 = 12.00cm3 ;截面慣性矩 I = bh3/12 = 50.00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 7.20cm4 ;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。5.1.2.1抗彎強度計算f = M / W f

9、其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M 面板的最大彎距(N.mm);W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取 37.00N/mm2M = 0.100ql2其中q 荷載設(shè)計值(kN/m);經(jīng)計 算得到 M 二 0.100 X (1.20 X 12.910+1.40 X 0.900) X 0.213 X 0.213=0.076kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.076 X 1000X 1000/12000=6.304N/mm2, 面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求！5.1.2.2抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 12.

10、910+1.4 X 0.900) X 0.213=2.136kN截面抗剪強度計算值 T=3 X 2136.0/(2 X 500.000 X 12.000)=0.534N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T T，滿足要求！5.1.2.3撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI 1f Ar 、R 3f 1&1L5005005006.75kN/mA豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.213m。荷載計算值 q = 1.2 X 25.821 X 0.213+1.40 X 1.800 X 0.213=7.120kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，計算公

11、式如下：均布荷載 q =P/l= 3.560/0.500=7.120kN/m2最大彎矩 M = 0.1ql=0.1 X 7.120 X 0.50 X 0.50=0.178kN.mN=1.1ql = 1.1 X 0.500 X 7.120=3.916kN最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 X 7.120=2.136kN 最大支座力截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩截面慣性矩23W = bh 2/6 = 5.00 X 5.00 X 5.00/6 = 20.83cm 3;34I = bh /12 = 5.00 X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 52.08

12、cm;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1) 抗彎強度計算抗彎計算強度f二M/W =0.178 x 106/20833.3=8.54N/mm2,抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求！(2) 抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3 x2136/(2 x 50x 50)=1.282N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=1.30N/mm2,抗剪強度計算滿足要求！(3) 撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677 x 5.487 x 500.04/(100 x 10000.00 x52083

13、3.3) =0.446mm,最大撓度小于500.0/250,滿足要求！5.1.4 B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P :P = (1.2 x 25.82+1.40 x 1.80) x 0.183 x 0.500 = 3.07kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。1.54kN3.07kN3.07kN1.54kNA 1：_=j1 3 &1B760支撐鋼管計算簡圖1.0470.000支撐鋼管彎矩圖（kN.m）4.614.613.073.070.000.003.073.074.614.61支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算

14、結(jié)果如下:.1.L.51760A1.18kN2.37kN2.37kN1.18kN支撐鋼管變形計算受力圖0.0001.020支撐鋼管變形圖（mm）vmax=1.020mmM/W =1.046 X,滿足要求！支經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到，最大彎矩Mmax=1.046kN.m最大變形 最大支座力 Qmax=4.607kN;抗彎計算強度 f二 106/9576.0=109.23N/mm2,支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度 撐鋼管的最大撓度小于760.0/150與10mm滿足要求！5.1.5 H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:P = (1.2 X 25.82+1.40 X 1.80) X 0.

15、213 X 0.500 = 3.56kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力1.78kN3.56kN3.56kN3.56kN1.78kN-1 】_B15305301支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)3.343.342.00 2.000.220.223.340.220.222.00 2.003.34支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:1 :L53053011.37kN2.74kN2.74kN2.74kN1.37kNAB支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到，最大彎矩Mmax=0.452kN.m

16、最大變形vmax=0.093mm 最大支座力 Qmax=10.236kN;抗彎計算強度 f = M/W =0.452 X 106/9576.0=47.20N/mm2,支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度 ，滿足要求！支撐 鋼管的最大撓度小于530.0/150與10mm滿足要求！5.1.6 H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘 N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積（mm2）;f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170N/mm2對拉螺栓的直徑（mm）: 12對拉螺栓有效直徑（mm）: 10對拉螺栓有效面積（mm2）: A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值（kN）: N = 12

17、.920對拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 10.236H方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求！大斷面柱模板支撐計算滿足要求！5.2梁模板計算書5.2.1模板荷載標準值計算模板自重 二0.200kN/m2 ;鋼筋自重 二1.500kN/m3 ;混凝土自重 二 24.000kN/m3;施工荷載標準值 二2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷 載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，

18、取3.000h ;T 混凝土的入模溫度，取25.300 C;V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m;B 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F仁24.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：F1=0.90x 24.000=21.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：F2=0.90x 4.000=3.600kN/m2。5.2.2梁側(cè)模板計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下

19、：作用在梁側(cè)模板的均布荷載 q=(1.2 x 21.60+1.40 x 3.60) x 1.00=30.960N/mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00 x 1.20 x 1.20/6 = 24.00cm3 ;截面慣性矩 I = bh3/12 = 100.00 x 1.20 x 1.20 x 1.20/12 = 14.40cm4 ; 式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。5.2.2.1抗彎強度計算f = M / W f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取 3

20、7.00N/mm2 M = 0.100ql2其中q 荷載設(shè)計值(kN/m);經(jīng)計 算得到 M 二 0.100 X (1.20 X 21.600+1.40 X 3.600) X 0.300 X 0.300=0.279kN.m ,經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二0.279 X 1000 X 1000/24000=11.610N/mm2面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求！5.2.2.2抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 21.600+1.4 X 3.600) X 0.300=5.573kN截面抗剪強度計算值 T=3 X 5573.0/(2 X 1000.

21、000 X 12.000)=0.697N/mm2;截面抗剪強度設(shè)計值T=1.40N/mm2 ;面板抗剪強度驗算T T，滿足要求！5.2.2.3撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v 二 0.677 X 21.600 X 3004/(100 X 10584 X 144000)=0.777mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！5.2.3穿梁螺栓計算計算公式：N !1133_ I -133-|133|0.59kN18.02kN/m計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:

22、A變形計算受力圖r! *133a13313313.35kN/m變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.917kNN2=2.981kNN3=2.981kNN4=0.917kN最大彎矩 M = 0.037kN.m,最大變形 V = 0.038mm.(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f二M/W = 0.037 X 1000 X 1000/12000=3.083N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值f，取37.00N/mm2面板的抗 彎強度驗算f f, 滿足要求！(2) 抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3 X 1495.0/(2 X 500.000 X 12.0

23、00)=0.374N/mm2,截面抗剪強度設(shè)計值T=1.40N/mm2,面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值v二0.038mm，面板的最大撓度小于133.3/250,滿足要求！5.242梁底支撐木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載 q 二 P/l = 2.981/0.500=5.963kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1 X 5.96 X 0.50 x 0.50=0.149kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 x 5.963=1.789kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.500 x 5.963=

24、3.280kN本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 X 5.00 X 5.00/6 = 20.83cm3 ;截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.00 X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 52.08cm4 ;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f 二 M/W =0.149 X 106/20833.3=7.16N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求！(2) 木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪

25、強度計算值T=3 X 1789/(2 X 50X 50)=1.073N/mm2,截面抗剪強度設(shè) 計值T=1.30N/mm2。木方的抗剪強度計算滿足要求(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最 大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)，得到q=3.916kN/m,最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677 X 3.916 X 500.04/(100 X 9000.00 X520833.3) =0.353mm,木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求！5.243梁底支撐鋼管計算(一)、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作

26、用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。丄f9331339330.922J98kN8kN2kNA支撐鋼管計算簡圖0.0800.036支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.870.870.050.050.000.()0a”0.050.050.870.87支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:F山 A1fl933133| 933|0.71kN6kNSkN1kNAB支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到，最大彎矩 Mmax=0.080kN.m最大變形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=3.853kN，抗彎計算強度 f

27、 = M/W =0.080 X 106/4788.0=16.74N/mm2,支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度，滿足要求！支撐 鋼管的最大撓度小于933.3/150與10mm滿足要求?。ǘ⒘旱字慰v向鋼管計算集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。3.85kN3.85kN3.85kN3.85kN3.85kN3.85kNA#850850850支撐鋼管計算簡圖0.616支撐鋼管彎矩圖（kN.m）0.930.934.0他013.443.440.16 0.1610.412.932.933.69 3.6944226支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:B支撐鋼管

28、變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到，最大彎矩Mmax=0.616kN.nr，最大變形vmax=0.705mm 最大 支座力 Qmax=7.137kN, 抗彎計 算強度 f二M/W =0.616 X 106/4788.0=128.66N/mm2,支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于850.0/150與10mm滿足要求！5.2.4.4扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值，單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計

29、算中R取最大支座反力，R=7.41kN,選用單扣件，抗滑承載力的設(shè)計計算 滿足要求！5.245立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力 2= 7.14kN (已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35 X 1.032=1.393kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35 X 0.299=0.404kN非頂部立桿段 N 二 7.137+1.393=8.530kN頂部立桿段 N 二 7.137+0.404=7.541kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ;

30、i = 1.59A立桿凈截面面積(cm2);A = 4.57W 立桿凈截面抵抗矩(cm3);W = 4.79(T鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);f鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm210計算長度(m);參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0 = ku2h(2)k 計算長度附加系數(shù)，按照表546取值為1.155,當允許長細比驗算時k取1；u1 ，u2計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄 C表；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m ；頂部立桿段：a=0.2m 時，u1=1.432,IO=3

31、.639m ；入=3639/15.9=229.282,允許長細比入=198.513 210,長細比驗算滿足要求! =0.139,(T =7541/(0.139 X 456.7)=118.793N/mm2a=0.5m 時，u1=1.165,l0=3.768m ；入=3768/15.9=237.405,允許長細比入=205.546 210,長細比驗算滿足要求! =0.130,(T =7541/(0.130 X 456.7)=126.800N/mm2,依據(jù)規(guī)范做承載力插值 計算a=0.200時，(T =118.793N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 f, 滿足要求！非頂部立桿段：u2=1.750,l0=3

32、.638m ；入=3638/15.9=229.253允許長細比入=198.488 210,長細比驗算滿足要求！ =0.139, =8530/(0.139 X 456.7)=134.377N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式 5.2.9MW=0.9X 1.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz X us X w0 = 0.750 X 1.090 X 0.126=0.103kN/m2h立桿的步距，1.80m;la 立桿迎風面的間距，2.00m;lb 與迎風面垂直方向

33、的立桿間距，0.85m;風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9X 1.4 X 0.103 X 2.000 X 1.800 x 1.800/10=0.084kN.m ;Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿 Nw=7.137+1.350X 0.299+0.9 X 0.980 X 0.084/0.850=7.628kN非 頂部立 桿 Nw=7.137+1.350 X 1.032+0.9 X 0.980 X0.084/0.850=8.618kN,頂部立桿段：a=0.2m 時，u1=1.432,l0=3.639m ;入=3639/15.9=229.282,允許長細比 入=198.513 210 ,

34、長細比驗算滿足要 求！ =0.139,(T =7628/(0.139 X 456.7)+84000/4788=137.732N/mm2 a=0.5m 時,u1=1.165,l0=3.768m ;入=3768/15.9=237.405,允許長細比 入=205.546 210 ,長細比驗算滿足要 求！ =0.130, (T =7628/(0.130 X 456.7)+84000/4788=145.832N/mm2,依據(jù)規(guī)范 做承載力插值計算a=0.200時，(T =137.732N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求！非頂部立桿段：u2=1.75,l0=3.638m ;入=3638/15.9=2

35、29.253,允許長細比入=198.488 210,長細比驗算滿足要求! =0.139, =8618/(0.139 X 456.7)+84000/4788=153.317N/mm2,立桿的穩(wěn) 定性計算 f,滿足要求！梁板模板支撐架計算滿足要求！5.3模板計算書由可變荷載效應控制的組合 S=1.2 X (25.50 X 0.12+0.20)+1.40 X1.00=5.312kN/m2;由永久荷載效應控制 的組合 S=1.35 X 25.50 X 0.12+0.7 X 1.40 X1.00=5.111kN/m2;由于可變荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.4

36、0采用的鋼管類型為48 X 3.25。鋼管慣性矩計算采用1= n (D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=n (D4-d4)/32D。5.3.1模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計 算。靜荷載標準值 q1 = 25.500 X 0.120 X 0.900+0.200 X 0.900=2.934kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000) X 0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00 X 1.20 X 1.20/6 = 21.60cm3 ;截面慣性矩 I = b

37、h3/12 = 90.00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 12.96cm4 ;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。5.3.1.1抗彎強度計算f = M / W f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M 面板的最大彎距(N.mm);面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取 37.00N/mm2M = 0.100ql2其中q 荷載設(shè)計值(kN/m);經(jīng)計 算得到 M 二 0.100 X (1.20 X 2.934+1.40 X 2.700) X 0.300 X0.300=0.066kN.m;經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.066 X 1000X 10

38、00/21600=3.042N/mm2 面板的抗彎強度驗算f f, 滿足要求！5.3.1.2抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 2.934+1.4 X 2.700) X 0.300=1.314kN截面抗剪強度計算值 T=3 X 1314.0/(2 X 900.000 X 12.000)=0.183N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T T，滿足要求！5.3.1.3撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 2.934 X 3004/(100 X 1

39、0584 X129600)=0.117mm面板的最大撓度小于 300.0/250,滿足要求！5.3.2木方驗算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載 q 二 P/l = 2.190/0.900=2.434kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1 X 2.43 X 0.90 X 0.90=0.197kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.900 X 2.434=1.314kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.900 X 2.434=2.409kN截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 X 5.00 X 5.00/6 = 20.83cm3 ;截面慣性矩

40、I = bh3/12 = 5.00 X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 52.08cm4 ;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。5.3.2.1木方抗彎強度計算抗彎計算強度f二M/W =0.197 X 106/20833.3=9.46N/mm2，木方的抗彎計算 強度小于15.0N/mm2,滿足要求！5.3.2.2木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3 X 1314/(2 X 50X 50)=0.788N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！5.3.2.3

41、木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最 大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.978kN/m,最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677 X 0.978 X 900.04/(100 X 9000.00 X520833.3) =0.927mm,木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求！5.3.3板底支撐鋼管計算5.3.3.1橫向支撐鋼管計算：橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN

42、2.41kN,1Ff JpE 5900900900支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m）1.77 1.772.412.4|13.05 3.050.64 0.640.640.640.000.003.05 3.052.4=1177177支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kNr J 、2V理fJf卩 L|900H-90019001支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.578kN.m最

43、大變形vmax=0.571mm最大支座力 Qmax=7.870kN, 抗彎計算強度 f 二 M/W =0.578 X 106/4788.0=120.77N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm滿足要求！533.2扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值，單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=7.87kN,選用單扣件，抗滑承載力的設(shè)計計算 滿足要求！5.3.3.3模板支架荷載

44、標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架的自重(kN):NG1 = 0.127 X 7.780=0.986kN模板的自重(kN):NG2 = 0.200 X 0.900 X 0.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3 = 25.500 X 0.120 X 0.900 X 0.900=2.479kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.626kN2. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000) X 0.

45、900 X 0.900=2.430kN3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.20NG + 1.40NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.20NG + 1.40NQ533.4立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N二7.753kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i查表得到;i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ; i = 1.59A 立桿凈截面面積(cm2) ; A = 4.57W 立桿凈截面抵抗矩(cm3); W = 4.79(T鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f

46、= 205.00N/mm2 ;10計算長度(m);參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算頂部立桿段：10 = ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：10 = ku2h(2)計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155,當允許長細比驗算時k取1;u1 , u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄 C表;立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m ;頂部立桿段：a=0.2m 時，u1=1.413,IO=3.51Om ;入=3510/15.9=221.151允許長細比入=191.473 210,長細比驗算滿足要求 =0.149(T =6867/(0.149 X 456.7)=1

47、01.067N/mm2a=0.5m 時，u1=1.145,I0=3.637m ;入=3637/15.9=229.162允許長細比入=198.409 210,長細比驗算滿足要求 =0.139(T =6867/(0.139 X 456.7)=108.176N/mm2,依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，(T =101.067N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 f, 滿足要求！非頂部立桿段：u2=1.739,l0=3.516m ;入=3516/15.9=221.527允許長細比入=191.798 210,長細比驗算滿足要求 =0.149(T =7753/(0.149 X 456.7)=114.110N

48、/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f, 滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.9 X 1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2);Wk=0.750 x 1.280 x 1.138=1.092kN/m2h 立桿的步距，1.75m;la 立桿迎風面的間距，0.90m;lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m;風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9x 1.4 x 1.092 x 0.900 x 1.750 x 1.750/10=0.379kN.m ;Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂 部立桿 Nw=1.200 x 2.888+1.400 x 2.430+0.9 x 1.400 x0.379/0.900=7.398kN非 頂部立 桿 Nw=1.200 x 3.626+1.400 x 2.430+0.9 x 1.400 x0.379/0.900=8.285kN頂部立桿段：a=0.2m 時，u1