重慶某塔樓模板工程施工方案(九夾板)

1、模板施工方案一、模板工程施工方法及工程概況1、主體結(jié)構(gòu)主要模板組裝及選用1.1 本工程由五層裙樓與24層塔樓組成；按商業(yè)用房和住宅進行工程設計，建筑耐火等級為二級。本工程建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，本工程基礎為人工挖孔樁基礎，為框架結(jié)構(gòu), 結(jié)構(gòu)均為現(xiàn)澆混凝土，設計合理使用年限為50年。1.2 裙樓結(jié)構(gòu)體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)和現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板樓蓋。1.3 塔樓結(jié)構(gòu)形式：采用剪力墻結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板樓蓋。1.4 裙樓的框架柱斷面尺寸為500500、600600，框架梁的斷面尺寸為300800、300700、300600、200500等 1.5 塔樓為薄壁框架柱：薄壁柱的厚度為300200。

2、樓層現(xiàn)澆樓板厚度均為100厚，屋面板厚為120。框架梁的斷面均作300200700400間。1.6 模板：框架矩形柱，薄壁柱、梁均采用15厚九夾板模；樓梯、樓板模板采用15厚九夾板模。模板背枋采用45100木方，背枋外采用48雙鋼管與與12的強力對拉螺栓加固，梁板下采用48鋼管滿堂架支撐。模板支架應根據(jù)各種構(gòu)件尺寸以及荷載，來考慮鋼管支撐的間距，保證結(jié)構(gòu)施工的安全性。1.7 樓層高度：裙樓負一層層高為4.56m，塔樓負一層為6m；裙樓14層的層高為4.2m，塔樓12層的層高為4.2m，以上樓層均為3m。1.8如梁、柱斷面較大時，背枋外采用48雙鋼管和對拉螺栓加固，梁板下采用48鋼管滿堂架支撐。

3、二、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架db33/1035-2006建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb50009-2001 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj130-2001建筑地基基礎設計規(guī)范gb50007-2002建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準gb50068三、 施工準備1、技術(shù)準備組織現(xiàn)場管理人員熟悉、審查施工圖紙，編制施工圖預算，重點對外壁支模、框架頂板模板結(jié)構(gòu)施工等分項工序的技術(shù)、質(zhì)量和工藝要求進行學習，并將其質(zhì)量和工藝的要點向作業(yè)班組作詳細的交底，并做好文字記錄。便于各作業(yè)小組在施工時對圖紙尺寸能夠掌握得更加清楚，要求分項負責人向各班組作一次全面的技術(shù)交

4、底并將圖紙縮印發(fā)放到各班組。對施工所需材料提前計劃，報項目部審批采購，如需加工部分應提前與項目部聯(lián)系，作好人力上的安排和調(diào)配。對所需材料計劃要認真復核，做到準確不造成浪費。2、物資準備按照施工方案做好模板結(jié)構(gòu)體系的主要材料計劃，根據(jù)施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規(guī)定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。3、勞動組織準備根據(jù)項目經(jīng)理部架構(gòu)，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術(shù)交底。并建立、健全各項現(xiàn)場管理制度。4、管理架構(gòu)本工程工期較短。負一層高支模施工屬于關(guān)鍵工序，其施工難度較大

5、，施工過程中的安全問題尤為重要，主要體現(xiàn)在頂板模板的安裝及模板支架的強度及穩(wěn)定性方面，為了安全、優(yōu)質(zhì)、高效、如期的完成該模板分項工程，特成立管理小組進行管理。組長： 副組長： 組員： 各專業(yè)工長（模板工長、鋼筋工長、砼工長等）5、施工前的準備工作要作好模板的定位基準工作。5.1進行控制線和位置線的放線：首先用經(jīng)緯儀引測建筑物的墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，模板放線時，應先清理現(xiàn)場，然后根據(jù)施工圖，用墨線彈出墻模板的內(nèi)外邊線和控制線，以便模板的安裝和校正。5.2作好標高量測工作：用水準儀把建筑物水平標高根據(jù)模板實際標高的要求，直接引測到模板排放位置。5.3進行安裝面的找平：為防止模板底

6、部漏漿，采用與砼等級相同的水泥砂漿找平或泡沫塑料找平。5.4設置模板定位基準：采用短鋼筋定位，即根據(jù)構(gòu)件斷面尺寸，切割一定長度短鋼筋，點焊在主筋上，保證鋼筋與模板位置的準確。5.5模板工程驗收重點檢查其剛度、垂直度、平整度，特別注意外圍墻模，樓梯間等處模板位置的正確性。五、模板制作以及安裝要求1、柱模板安裝方法（本工程的柱形式有矩形柱及墻肢柱）1.1柱墻模板：采用15厚九夾板（1）施工順序：單片預組合模板組拼并檢查第一片安裝就位，設臨時支撐鄰側(cè)單片模板安裝就位（穿對拉螺栓）,兩片模板呈“l(fā)”形用連接元釘連接設臨時支撐復檢模板位移、垂直度和對角線等校正無誤由下而上安裝柱箍全面檢查安裝質(zhì)量模板支撐

7、固定。（2）柱模安裝的注意事項：柱模與梁模連接處，要作到接槎吻合與方正，以梁底標高為準，梁柱模板分兩次支設時，在柱子達到拆模強度，最上一段柱模先保留不拆，以便于梁模連接時，接槎吻合與方正。（3）模板接縫寬度不大于0.81.0mm，模板表面清理干凈并采取防粘結(jié)的措施，粘漿及漏刷累計面積不大于400mm2。4.3矩形柱模板施工方法（1）矩形柱模板安裝15厚九夾板離地250上四道箍間距500，以上間距600腳手架雙鋼管橫楞m12對拉螺栓縱橫間距50050100木枋豎楞間距300清掃口矩形柱模板安裝立面示意圖（2）支模斷面示意圖如下：m12對拉螺栓500248鋼管箍500600一道60015厚九夾板或

8、四角采用雙卡扣緊固600柱支模斷面600示意圖（3）墻模板安裝方法600 600 600 600483.5雙鋼管橫楞200 600 600 600 60012對拉螺栓縱橫間距60050100木枋豎楞間距330330 330 330柱墻模板立面支撐布置示意圖m12對拉螺栓 pvc套管及頂撐縱橫間距500砼頂撐縱橫間距1000483.5雙鋼管橫楞50100250豎楞木枋15厚九層膠合板墻（筒體）模板安裝方法示意圖2、現(xiàn)澆梁板模板安裝方法2.1施工順序：復核梁底標高校正軸線位置搭設梁模支架檢查預組拼底、側(cè)模尺寸，對角線平直度拼縫等底模吊裝就位固定側(cè)模吊裝就位并與底模連接（700的梁中部設對拉螺栓）檢

9、查梁模接口平直卡梁口卡固定斜撐轉(zhuǎn)入上層工序施工。復核梁底標高，校正軸線位置無誤后，搭設和調(diào)平梁模支架，在支架上鋪放上“”字形梁底模，并使其就位，用扣件與支架連接固定，每根梁底模視其長短固定不少于三點。再分別吊兩側(cè)單片預組拼模板與底模拼接，并設斜撐固定，然后按設計要求起拱，在復查梁板位置標高尺寸無誤后，再進行下道工序。梁墻節(jié)點，主梁和次梁節(jié)點采用木模板。起拱應在側(cè)模內(nèi)外鋼楞連接前，進行起拱后，再連接側(cè)模內(nèi)鋼楞，調(diào)直梁口達到平直。模板支桿縱橫方向的水平桿間距為1m1.5m，用鑄鐵十字扣件與支桿連接牢固，支桿間距為0.7m0.8m，支架搭設要求立桿垂直，縱橫成行，扣件擰緊適度。2.2梁、板模板及支撐

10、安裝方法50100木方200 1500 1500 設計梁高梁高700設12螺栓腳手架橫管18厚九夾板梁支撐立管排距1000下墊木板板梁支撐立管縱橫距1000水平桿1000 500 500 梁板模板及支架安裝簡圖3、現(xiàn)澆樓梯模板樓梯支模示意圖樓梯梁模板采用木模，鋼管支撐固定。樓梯板模板采用15mm九夾板，用10050木枋作擱柵，間距200，其兩端將梁側(cè)模上口頂緊固牢，竹膠板鋪設好后，應檢查板面標高，平整度，以及拼縫寬度，必要時可采用拼縫材料，用密封膠進行嵌補。樓梯間梯段底模采用竹膠板，側(cè)模根據(jù)梯踏步的寬、高尺寸加工成木制（鋼制）定型模具。支架采用鋼管支撐架搭設，嚴格控制梯段的上下口標高，保證各梯

11、踏步的高、寬尺寸準確。4、柱、梁、板節(jié)點模板安裝接長定尺接頭定尺2440柱梁板模板拼裝示意圖板梁邊柱5、預留孔洞模板施工中應做好穿墻、預留孔道、預埋件等施工工作。預留孔洞模板應根據(jù)孔洞大小、形狀和位置選擇適當?shù)姆椒?。圓孔可采用塑料管或鋼管，方孔可采用薄鐵皮做成，其孔模可不拆除。除樓板的孔模將一端固定在底模上外，大部分結(jié)構(gòu)中的預留孔洞模應與兩側(cè)模板固定?？啄９潭ǚ绞揭话悴捎镁旨芸ňo法和支撐固定兩種方法。6、對拉螺栓加工及安裝方法18塑料套管塑料堵帽12對拉螺栓羅紋長150設計柱、墻厚對拉螺栓加工安裝圖六、模板工程及腳手架計算 1、說明1.1本工程的塔樓（裙樓）負一層層高大于6m，部分為框架結(jié)構(gòu)

12、（塔樓基本為薄壁框架結(jié)構(gòu)），本方案將分部位進行模板及支撐計算荷載，現(xiàn)場施工時應按本方案執(zhí)行。項目部將委派專職安全員現(xiàn)場監(jiān)督和指導，保證按本方案落實和執(zhí)行。2、超高部分的框架柱模板以及支撐計算書2.1中小斷面柱模板基本參數(shù) 柱斷面長度b=mm； 柱斷面寬度h=mm； 木方截面寬度=mm； 木方截面高度=mm； 木方間距l(xiāng)=mm, 側(cè)板截面厚度=mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 2.1、荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力與傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c為混凝土重力密度，取24(kn/m3

13、)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15),取5.714h； t混凝土的入模溫度,取20()； v混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； 1外加劑影響系數(shù)，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值f1= kn/m2。 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值f2=kn/m2。 2.2、側(cè)板側(cè)模驗算側(cè)板面板(取長邊)，按三跨連續(xù)梁，跨度即為木方間距,計算如下:側(cè)板計算簡圖 (1) 側(cè)模抗彎強度驗算: m=0.1ql2 其中 q強度設計荷載(kn/m): q= kn/m l木方間距,取l= mm； 經(jīng)計算得 m= kn.m 側(cè)板截面抵抗

14、矩 w=bh2/6= mm3 = m/w= n/mm2 (2) 側(cè)?？辜魪姸闰炈? =3v/2bh 其中 v為剪力: v = 0.6ql= kn 經(jīng)計算得 = n/mm2 (3) 側(cè)模撓度驗算: w=0.677qa4/(100ei) 其中 q強度設計荷載(kn/m): q= kn/m 側(cè)模截面的轉(zhuǎn)動慣量 i=bh3/12= mm4； a木方間距,取a= mm； e彈性模量,取e=n/mm2； 經(jīng)計算得 w= mm 最大允許撓度 w=l/250=mm 2.3、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下:木方計算簡圖 (1) 木方抗彎強度驗算: m

15、=qb2/8 其中 q強度設計荷載(kn/m): q= kn/m b截面長邊,取b= mm； 經(jīng)計算得 m= kn.m； 木方截面抵抗矩 w=bh2/6= mm3； = m/w= n/mm2； (2) 木方抗剪強度驗算: =3v/2bh 其中 v為剪力: v = kn 經(jīng)計算得 = n/mm2 (3) 木方撓度驗算: w=5qb4/(384ei) 其中 q設計荷載(kn/m): q= kn.m i=bh3/12= mm4 b柱截面長邊的長度,取b= mm； e彈性模量,取e=n/mm2； 經(jīng)計算得 w= mm 允許撓度 w=b/250= mm 2.4、主要項目施工技術(shù)措施1、拆除支模架時應自上

16、而下進行，部件拆除的順序與安裝的順序相反。不允許將拆下的部件直接從高空擲下。應將拆下的部件捆綁好，集中堆放管理。2、各處模板安裝允許偏差，如下表：序號項 目允許偏差（）1軸線位移52底模上表面標高53柱、墻、梁截面尺寸+4 -54層高垂直度5m65m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度53、超高墻模板計算書3.1墻模板基本參數(shù) 計算墻面寬度 mm，高度 mm； 模板面板采用 ，厚度mm； 內(nèi)龍骨間距 mm，內(nèi)龍骨采用； 外龍骨間距 mm，外龍骨采用； 對拉螺栓水平間距 mm，直徑 mm。 模板組裝示意圖 3.2、墻模板荷載標準值計算 1、新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混

17、凝土的重力密度，取kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取200/(t+15)； t 混凝土的入模溫度，??； v 混凝土的澆筑速度，取m/h； h 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。 比較f1和f2取較小值，f=kn/m22、振搗砼產(chǎn)生的荷載kn/m23、傾倒砼產(chǎn)生的荷載kn/m2分項系數(shù)標準值kn/m2荷載值kn/m21、新澆砼的側(cè)壓力1.22、振搗砼產(chǎn)生的荷載1.43、傾倒砼產(chǎn)生的荷載1.43.3墻模板面板的計算 強度驗算考慮新澆砼側(cè)壓力和傾倒、振搗砼時產(chǎn)生的荷載設計值； 撓度驗算考慮新澆砼側(cè)壓力產(chǎn)生荷載

18、標準值；面板按照三跨連續(xù)梁計算； 面板的計算寬度取 m。 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = cm3；i = cm4； 荷載計算值q= kn/m計算簡圖 (1)抗彎強度計算 m=kmql2=kn.m =m/w=n/mm2 面板的抗彎強度設計值f= n/mm2； (2)抗剪計算 v=kv q，l= kn =3v/（2bh）= n/mm2 截面抗剪強度設計值t= n/mm2 (3)撓度計算 按強度驗算荷載組合,不考慮傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載，故q，= n/mm=kq，l4/100ei= mm= mm 3.4、墻模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載連續(xù)梁計算，間距

19、是外龍骨間距； 內(nèi)龍骨均布荷載按側(cè)面板最大壓力乘以內(nèi)龍骨間距得到。 q = kn/m計算簡圖 按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = cm3； i = cm4； (1)抗彎強度計算 m=0.1ql2=kn.m = m/w= n/mm2 (2)抗剪計算 v=kv q，l=kn =3v/(2bh)= n/mm2 截面抗剪強度設計值t= n/mm2 (3)撓度計算 按強度驗算荷載組合,不考慮傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載，故q，= n/mm=kq，l4/100ei=mm=mm 3.5、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下三跨連續(xù)梁計算,間距為對拉螺桿水平間距

20、mm。 由內(nèi)龍骨傳遞的荷載： n= kn計算簡圖 ，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = cm3；i = cm4；a = cm2 (1)外龍骨抗彎強度計算 m=kmpl= kn.m = m/w= n/mm2 (2)抗剪強度驗算 v=kvp= n =3v/(2bh)=n/mm2 (3)外龍骨撓度計算 =k pl3/(100ei)= mm =l/250=mm 3.6、對拉螺栓的計算 計算公式: n n = fa 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170n/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 對拉螺栓有效直徑(mm): 對拉螺栓

21、有效面積(mm2): a = 對拉螺栓最大容許拉力值(kn): n = 對拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 4、梁、注、板高支模施工方法及計算書4.1、梁板模板支模放梁位置線；在梁兩側(cè)立鋼管支柱，支柱下要夯實并鋪通長手板 加設掃地桿； 按梁底標高調(diào)整支柱高度，安設梁底支撐龍骨（間距400mm）并將龍骨找平； 安裝梁底模，并按0.20.3起拱； 安裝梁底側(cè)模，和底模通過角模進行連接； 安裝梁側(cè)縱橫龍骨及斜撐，豎龍骨間距750mm，梁內(nèi)側(cè)加頂棍，梁模上口用鎖口桿（用483.5鋼管）拉緊，當梁高超過600mm進，加穿梁螺栓進行加固。 4.2、梁板模板拆除 拆除穿梁螺栓母拆除梁側(cè)模拆除板底水平拉

22、桿卸下板底木龍骨拆除板底支柱卸下板模拆梁底小橫桿拆除梁底模。注意事項：（1）拆模時嚴禁將模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞。（2）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和棱角。（3）拆下的鋼模板，如發(fā)現(xiàn)不平或肋邊損壞變形，應及時修理。（4）拆除定形模板時（如弧形梁底、異形板），應注意拆下后按編碼放整齊，以備后用。4.3、監(jiān)測方案5.1、應急預案的方針與原則：堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優(yōu)先”的方針，貫徹“常備不懈、統(tǒng)一指揮”高效協(xié)調(diào)的原則，為給員工在施工場區(qū)創(chuàng)造更好的安全施工環(huán)境。應保證各種應急資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)，指導應急行動按計劃有序地進行。防止因應急行動組

23、織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降低人員的傷亡和財產(chǎn)損失，救助實現(xiàn)應急行動的快速、有序、高效，充分體現(xiàn)應急救援的“應急精神”。5.2、突發(fā)事件及風險預防措施：（1）本梁模板搭設方案施工前組織單位技術(shù)負責人、監(jiān)理工程師審核，技術(shù)總負責、論證評審簽字，報總監(jiān)理工程師審批同意后方可執(zhí)行。（2）梁模板搭設完畢班組自檢合格報項目部質(zhì)檢組組織詳細逐項檢查合格后報監(jiān)理檢查。（3）逐根立桿檢查是否與橫、縱向桿及剪刀撐連接牢固。（4）認真通過審核審定本結(jié)構(gòu)設計計算，是否符合規(guī)范要求。（5）安裝、拆除時，無關(guān)人員不準在模板支架下，要有專職安全員看護，配置有專業(yè)工種進行監(jiān)護并及時處

24、理，在有可能出現(xiàn)事故前及時發(fā)現(xiàn)并及時處理，將安全隱患消除在萌芽狀態(tài)前。5.3、應急響應出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內(nèi)容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。 組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領(lǐng)導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。5.4、傷員救護1)休克、昏迷的傷員救援2)讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平

25、臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或?qū)嵭腥斯ず粑?)受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。4)立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。5.5、現(xiàn)場恢復 充分辨識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清楚后，方可恢復正常工作狀態(tài)。4.4、技術(shù)組織措施6.1、模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。4.5、立桿步距的設計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸

26、力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。4.6、整體性構(gòu)造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）

27、必須設水平加強層。4.7、剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設置。4.8、頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應用頂托方式。4.9、支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)

28、量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。4.10、施工使用的要求：4.10.1精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；4.10.2嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；4.10.3澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4.10.4梁模板安裝完畢，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。4.10.5拆除支模架時應自上而下進行，部件拆除的順序與

29、安裝的順序相反。不允許將拆下的部件直接從高空擲下。應將拆下的部件捆綁好，集中堆放管理。4.11、荷載計算1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚120mm（最大板厚）,層高6.00m；模板材料為：夾板底模厚度15mm；木材彈性模量e=9000.00n/mm2,抗彎強度fm=13.00n/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40n/mm2 ；支撐采用48鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉(zhuǎn)半徑i=1.59cm；立桿上端伸出至模板支撐的長度a=0.20m。鋼材彈性模量e=206000.00n/2，抗彎強度f=205.00n/

30、2,抗剪強度fv=125.00n/2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度 板厚 系數(shù) 設計值底模自重 0.30 kn/m2 1.0 1.2 = 0.36 kn/m砼自重 24.00 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kn/m鋼筋荷載 1.10 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kn/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kn/m2 1.0 1.4 = 3.50 kn/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kn/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.97 kn/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距l(xiāng)=300m

31、m，計算跨數(shù)五跨。底模厚度15mm,板模寬度=1000mm；w=bh2 /6=100015.002/6=37500mm3，i=bh3/12=1000153/12=281250mm4。1）抗彎強度驗算a.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105m1=kmq1l2 =-0.1057.470.302106=-70633n.mmb.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105m2=kmq2l2 =-0.1053.970.302106=-37558n.mm跨中彎矩系數(shù)km=0.078m3=kmq2l2 =0.0783.970.302106=27900n.mmc施工人員及施工設備荷載按2.50kn（按作用在邊跨跨中計算）

32、計算荷載p=1.42.50=3.50kn ,計算簡圖如下圖所示?？缰袕澗叵禂?shù)km=0.2m4=kmpl=0.203.500.30106=210000n.mm支座彎矩系數(shù)km=-0.10m5=kmpl=-0.103.500.30106=-105000n.mmm1=-70633n.mmm2m5=-142558n.mmm3m4=237900n.mm比較m1、m2m5、m3m4，取其絕對值大的作為驗算的彎矩。m=237900n.mm=0.24kn.m=m/w=237900/37500=6.34n/mm2 樓板底模抗彎強度=m/w=6.34n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算

33、剪力系數(shù)kv=0.606v=kvq1l=0.6067.470.301000=1359n=1.36kn=3v/（2bh）=31359/(290015)=0.15n/mm2 樓板底?？辜魪姸?3v/(2bh)=0.15n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算荷載不包振搗砼荷載,則計算荷載q2=3.97n/mm撓度系數(shù)k=0.644=kq2l4/(100ei)=0.6443.973004/(1009000.00281250)=0.08mm=300/400=0.75mm樓板底模撓度v=0.08mm=0.75mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。計算簡圖(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間

34、距900mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數(shù)二跨；第一層龍骨采用木枋b=100mm,h=100mm；w=bh2/6=1001002/6=166667mm3,i=bh3/12=1001003/12=8333333mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布荷載q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=7.470.30/1.0=2.24kn/m彎矩系數(shù)km=-0.125最大彎矩為mmax=kmql2=-0.1252.29002=-227035n.mm=-0.23kn.m=m/w =227035/166667=1.36n/mm2 第一層龍骨抗彎強度=m/w=1.36n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足

35、要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.625v=kvql=0.62520.901000=1261n=1.26kn=3v/（2bh）=31261/(2100100)=0.19n/mm2第一層龍骨抗剪強度=3v/(2bh)=0.19n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.970.30/1.0=1kn/m=1n/mm,撓度系數(shù)k=0.521最大撓度為 max=kql4/(100ei)=0.52119004/(10090008333333)=0.05mm=900/400=2.25mm第一層龍骨撓度v=0.05mm=2.25mm,滿足要求。計算簡

36、圖及內(nèi)力圖如下圖。計算簡圖(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900.00mm,計算跨數(shù)二跨。第二層龍骨采用單枋 b=50mm , h=100mm；w=1501002/6=83333mm3, i=1501003/12=4166667mm4。1)抗彎承載力驗算p=1.2502.240.901000=2523n彎矩系數(shù)km=-0.333最大彎矩為mmax=kmpl=-0.3332523900=-756026n.mm=-0.76kn.m=m/w=756026/83333=9.07n/mm2第二層龍骨抗彎強度=m/w=9.07n/mm213.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=1.33

37、3v=kvp=1.3332523=3363n=3.36kn=3v/(2bh)=33363/(1250100)=1.01n/mm2第二層龍骨抗剪強度=3v/(2bh)=1.01n/mm21.40n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)k=1.466p=3.971.2500.901000=4471n=kpl3/(100ei)=1.46644719003/(1009000.004166667)=1.27mm=900/400=2.25mm第二層龍骨撓度v=1.27mm2.25mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。計算簡圖3.支撐強度驗算(1)鋼管承載力驗算傳至每根立柱的力的系數(shù)=3.667每根鋼管

38、承載nqk1 =3.66731000=9250n每根鋼管承載活荷載（1.0kn/m2）:nqk2=0.900.9011000=810n每根鋼管承載荷載nqk =nqk1nqk2 =9250+810=10060n 鋼管重量0.0333kn/m,立桿重量=5.880.03331000=196n水平拉桿4層,拉桿重量=4(0.90+0.90)0.03331000=240n扣件單位重量14.60n/個,扣件重量=414.6=58n支撐重量ngk=立桿重量水平拉桿重量扣件重=196+240+58=494n鋼管軸向力n=1.2ngknqk =1.2494+10060=10653nlo=h2a=1.50+2

39、0.20=1.90m48鋼管的i=1.59cm,= lo/i=190.00/1.59=119.50桿件長細比119.5150.0,滿足要求。查表得：=0.458p=n/（a）=10653/(0.458424.00)=54.86n/mm2 立桿穩(wěn)定性54.86n/mm2205n/mm2,滿足要求。(2)鋼管立桿支承面受沖切承載力驗算立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土樓板（按c15考慮）支承樓板厚120mm,上部荷載為： f=10.65=10.65kn,s =2.00 ,ft=0.91n/mm2 , ho=120-20=100.00mm；h =1.00 =0.41.2/s =1.00p

40、c,m =1.00 n/mm2 um=4100=400mm（0.7h ft0.15pc,m）um ho=(0.710.91+0.151)1.00400.00100.00)/1000=31.48kn受沖切承載力31.48kn10.65kn,滿足要求。(3)地基承載力驗算立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式要求:pfgp=n/a=10.65/0.01=1065.32 kn/m2式中 p立桿基礎地面的平均壓力(kn/m2)； a基礎底面面積(m2)，a=0.01m2； n上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向壓力設計值(kn)，n=10.65kn； fg地基承載力設計值(kn/m2)； fg=kc fgk=1.0

41、5760.00=5760.00kn/m2 其中 kc地基承載力調(diào)整系數(shù)，kc=1.0； fgk混凝土抗壓強度設計值(c15砼受壓fc=7200.00kn/m2,因截面長邊小于300mm)fgk=7200.000.8=5760.00kn/m2；地基承載力p=1065.32kn/m25760.00kn/m2,滿足要求。4.計算結(jié)果底模15mm,第一層龍骨采用單枋b=100mm，h=100mm,間距300mm；第二層龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。4.12、樓面板荷載計算以及施工要求4.12.1基本信息：模板支架搭設高度為

42、米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=米，立桿的橫距l(xiāng)=米，立桿的步距h=米。樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元簡圖 采用的鋼管類型為。 4.12.2模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 =kn/m 活荷載標準值 q2 =kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w =cm3； i =cm4；(1) 抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度

43、設計值，取n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)； 經(jīng)計算得到 m =kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f =n/mm2 (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=kn 截面抗剪強度計算值 t=n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=n/mm2 (3)撓度計算 v = 0.677ql4/100eiv= l/250 面板最大撓度計算值 v = mm 4.12.3縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為： 截面抵抗矩 w = 5.08cm3； 截面慣性矩 i = 12.19cm4； 1、荷載的計算 (1)

44、鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q11 =kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q12 = kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)： 經(jīng)計算得：活荷載標準值 q2 =kn/m 靜荷載 q1 =kn/m 活荷載 q2 =kn/m 2、抗彎強度計算 最大彎矩 m = 0.1ql2=kn.m 最大剪力 q=kn 最大支座力 n=kn 抗彎計算強度 f=n/mm2 3、撓度計算 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下得最大撓度 v =mm 4.12.4橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取木方支撐傳遞力，p=kn支撐鋼管計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=kn.m 最大變形 vmax=mm 最大支座力 qmax=kn 抗彎計算強度 f=n/mm2 4.12.5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中r取最大支座反力，r=kn 當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn； 雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn。 4.12.6立桿的穩(wěn)定