模板工程施工方案

1、目 錄一、工程概況01二、編制依據(jù)01三、模板施工方法01四、模板操作及施工時需注意的安全02五、質(zhì)量標準與成品保護04六、梁模板(扣件鋼管架)計算書05一、工程概況1. 工程名稱：西工大長安校區(qū)醫(yī)院門診樓2. 建設單位：西北工業(yè)大學長安校區(qū)3. 設計單位：中國建筑西北設計院有限公司 4. 監(jiān)理單位：西北工業(yè)大學康廈監(jiān)理有限公司 5. 施工單位：陜建集團第十一建筑工程公司6. 建設地點：西安市長安區(qū)東大鎮(zhèn)本工程為四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑高度：18.7m；總建筑面積：6665平方米；總工期：300天。二、編制依據(jù) 本工程結(jié)構(gòu)、建筑施工圖紙，建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準（GB 50300200

2、1）、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008、建筑安裝分項工程施工工藝規(guī)程（DBJ 012696）、 建筑工程施工手冊第四版等有關(guān)的施工規(guī)程、工藝標準、規(guī)范。三、模板施工方法 1、在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地200以內(nèi)）必須滿設縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設縱橫方向水平橫桿。 2. 剪刀撐的設計：a.沿高支架四周滿設剪刀撐；b.中部框架梁按間隔不超過6米設置縱橫剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿桿端的距離不小于100mm。 3. 頂部支撐點的設計： a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣

3、件必須用扣件連接牢固。 4. 支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設：所有架體均采用483.0焊接鋼管搭設，滿堂支模架立桿縱橫間距為900，步距1600，所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫水平桿）的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于縱橫間距的1/3。梁底按照全跨度的3起拱，底部留設清掃口； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求：均按高度10米以內(nèi)要求：垂直度誤差不超過25，橫桿水平誤差20； c.確保每個扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰緊扭力矩值不小于40Nm，也不大

4、于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數(shù)的10。d.地基支座的設計：地基回填土必須按照規(guī)范要求分層回填，層層夯實，壓實系數(shù)達0.94以上，地基承載力達到105KN/以上,在所有立桿底部支墊300(寬)50（厚）4000（長）通長松木腳手板，并設置立桿底座（15015010厚鋼板），將鋼管支設在底座上，不得將立桿直接置于腳手板上。在搭設施工過程中由專人負責搭設過程中的安全。1）柱模板 柱模采用15mm厚木膠合板，縱楞60*80200木枋，橫楞采用48鋼管箍，地面往上兩道400，再往上600對拉螺桿緊固。2）梁模板梁底模采用15mm厚木膠合板，下墊60*80木方沿梁長布置的擱柵，擱柵鋪于鋼管腳手架上。梁

5、側(cè)模采用15mm厚木膠合板，釘橫向60*80木龍骨，用縱向木檔加固，加對拉螺栓緊固，梁底加鋼管頂撐加固。次梁模板的安裝在主梁模板安裝并校正后進行。主梁跨度超過4m時，在梁模的跨中按梁跨的2度起拱。700mm高以下的梁，模板為15mm厚木模板，底模下墊平行于梁的60*80木方200，擱在900的鋼管橫楞上，橫楞用扣件連接在縱向水平桿上，水平桿與支模架立桿相連；側(cè)模外設60*80150的縱楞，縱楞外側(cè)用900鋼管加固。700mm高以上的梁，1米以下梁模板為15mm厚木模板。底模下墊平行于梁的60*80200木方，擱在900的鋼管支架上，支架上設一道拉桿；側(cè)模外設60*80的托木150，托木傳力給橫

6、向木檔及兩道對拉螺桿。 3）板模板 平板模：板模在梁模支好后進行，板模采用木膠板拼裝，板厚150mm的板模鋪設在6080木方擱柵上，擱柵擱置在滿堂腳手架上。本工程板模采用15mm厚木膠合板，下為200的60*80木方擱柵，木方擱在900的483.0鋼管支撐上。四、模板操作及施工時需注意的安全1、 模板和鋼管一定要按設計上的型號配置，當型號改變時，一定要通知技術(shù)負責人，經(jīng)過審批后方可進行模板的搭設。2、 模板系統(tǒng)一定要按計算書上的間距安裝，不經(jīng)技術(shù)負責人審批不得隨意改變。3、 模板安裝時一定要注意各個節(jié)點的連接牢固和拼縫的嚴密，特別是支撐與模板的連接點，一旦出現(xiàn)連接不牢的問題后果將不堪設想。4、

7、 模板的拆除應遵循自上而下先拆側(cè)向支撐后拆垂直支撐，先拆不承重結(jié)構(gòu)后拆承重結(jié)構(gòu)。5、 柱模應自上而下、分層拆除。拆除第一層時，用木錘或帶橡皮墊的錘向外側(cè)輕擊模板上口，使之松動，脫離柱混凝土。依次拆下一層模板時，要輕擊模邊肋，切不可用撬棍從柱角撬離。6、 梁模板的拆除應先拆支架的拉桿以便作業(yè)，而后拆除梁與樓板的連接角模及梁側(cè)模板。拆除梁模大致與柱模相同，但拆除梁底模支柱時應從跨中、向兩端作業(yè)。7、 模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂材料。頂撐要垂直，底端平整堅實，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫桿順拉和剪刀撐拉牢。8、 支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。9

8、、 支設4米以上的立柱模板。四周必須頂牢。操作時要搭設工作臺；不足4米的，可使用馬凳操作；模板作業(yè)面的預留洞和臨邊應進行安全防護，垂直作業(yè)應上下用夾板隔離。10、 支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。11、 拆除模板應經(jīng)施工技術(shù)人員同意。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。完工前，不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳。模板的堆放高度不得超過2米。12、 高處、復雜結(jié)構(gòu)模板拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作面，嚴禁非操作人員進入工作區(qū)。13、 拆除模板一般應采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正

9、拆除的模板上。14、 拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然墜落，倒塌傷人。15、 模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可進行拆模審批。五、質(zhì)量標準與成品保護保證項目模板及其支架必須具有足夠的強度，剛度和穩(wěn)定性；其支承部分應有足夠的支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅實，并有排水措施。對凍脹土必須有防凍融措施?；卷椖磕０褰涌p不應漏漿。模板與混凝土接觸表面必須清理干凈并涂隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接茬處。成品保護吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞，防上模板變形：拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土的表面和棱角。六、梁模板(扣件鋼管架)計算書西北

10、工業(yè)大學長安校區(qū)醫(yī)院門診樓工程 ；西安市長安區(qū)東大鎮(zhèn)西工大長安校區(qū)對面；屬于框架結(jié)構(gòu)；共四層；建筑高度：18.7m；總建筑面積：6665平方米；總工期：300天。本工程由西北工業(yè)大學投資建設，中國建筑西北設計研究院設計，西安市鴻儒巖土科技開發(fā)有限公司做地質(zhì)勘察，西北工業(yè)大學康廈建設監(jiān)理公司監(jiān)理，陜建集團第十一建筑工程有限公司組織施工；由閆樹松擔任項目經(jīng)理，張濤擔任技術(shù)負責人。高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)

11、范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:KLD2。-一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：4.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底

12、支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為483.0；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：1.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：21.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木

13、材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：900；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；固定支撐水平間距(mm)：900；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.

14、00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 26

15、.772 kN/m2、21.600 kN/m2，取較小值21.600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 901.51.5/6=33.75cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布

16、活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.921.60.9=20.995kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；計算跨度: l = (900-150)/(4-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.120.995(900-150)/(4-1)2 + 0.1174.536(900-150)/(4-1)2= 1.64105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.120.995(900-150)/(4

17、-1)/1000+1.24.536(900-150)/(4-1)/1000=7.134 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.64105 / 3.38104=4.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值: q = q1= 20.995N/mm； l-計算跨度: l = (900-150)/(4-1)=250mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 60

18、00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 901.51.51.5/12=25.31cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.995(900-150)/(4-1)4/(10060002.53105) = 0.366 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(900-150)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.366mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 7.134/0.900

19、= 7.927kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.642 kNm，最大支座反力 R= 7.848 kN，最大變形 = 1.398 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 6.42105/6.40104 = 10 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f =

20、17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 10 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大撓度計算值 =1.398mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7.848kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = .00 N/mm2； 主楞

21、計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.589 kNm，最大支座反力 R= 10.667 kN，最大變形 = 0.167 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.89105/8.99103 = 65.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =65.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.167 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓

22、度計算值 =0.167mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4501515/6 = 1.69104mm3； I = 450151515/12 = 1.27105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W

23、f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.450.90=11.300kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.50)0.450.90=1.985kN/m；q=11.300+1.985=13.284kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12513.2841752=5.09104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37511.30.175+0.4371.9840.175=0.893kNRB=1.25ql=1.2513.2840.1

24、75=2.906kN =Mmax/W=5.09104/1.69104=3N/mm2；梁底模面板計算應力 =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=9.416kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最

25、大撓度計算值: = 0.52111.31754/(10060001.27105)=0.073mm；面板的最大撓度計算值: =0.073mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.7mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.906/0.45=6.457kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截

26、面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.16.4570.452 = 0.131 kNm；最大應力 = M / W = 0.131106/64000 = 2 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.4570.45 = 1.744 kN；方木受剪應力計算值 = 31.7441000/(26080

27、) = 0.545 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.545 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6776.4574504 /(10010000256104)=0.07mm；方木的最大允許撓度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.07 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.8 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.893kN梁

28、底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.906kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.350)/40.450(1.20.15024.000+1.41.500)+1.220.450(0.900-0.150)0.300=0.857kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.202 kN；N2=6.003 kN；最大彎矩 Mmax=0.185 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.083 mm；最大應力 =0.185106/4730=39.2 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205

29、N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 39.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.202 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.032 kNm ；最大變形 max = 0.07

30、3 mm ；最大支座力 Rmax = 0.434 kN ；最大應力 =M/W= 0.032106 /(4.73103 )=6.7 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 6.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.073mm小于900/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 6.003 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mma

31、x = 0.945 kNm ；最大變形 max = 2.162 mm ；最大支座力 Rmax = 6.903 kN ；最大應力 =M/W= 0.945106 /(4.73103 )=199.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 199.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=2.162mm小于900/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為1.00kN。縱向或橫向水平桿與立

32、桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=6.903 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N2 =6.903kN；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1254.2=0.629kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0

33、.90/2+(1.20-0.35)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.20-0.35)/4)0.900.150(1.50+24.00)=2.951kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N5=1.4(1.500+2.000)0.900/2+(1.200-0.350)/40.900=2.922kN；N =N2+N3+N4+N5=6.903+0.629+2.951+2.922=13.406kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截

34、面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 /

35、15.9 = 199；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應力計算值；=13405.504/(0.182450) = 163.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 163.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =6.003kN；腳手架鋼管的自重： N3 =1.20.1254.2=0.629kN；N =N1+N3 =6.003+0.629=6.632kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l

36、o/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)

37、范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應力計算值；=6631.798/(0.182450) = 81N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 81N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.001(1.6+0.12) = 2.095 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.163; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.8按照表2取值1.001；lo/i = 2095.493 / 15.9 = 132；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.386；鋼管立桿的最大應力計算值；= 13405.504/(0.386450) = 38.2N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 38.2N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件