加藥加氯間專項施工方案

1、貴陽市開陽縣縣城供水擴建工程加藥加氯間支模體系專項施工方案編制： 審核： 批準： 編制單位：貴州建工集團第七建筑工程有限責任公司（章） 二0一三年七月八日目 錄第一章 加藥加氯間工程概況.4u 設計概況.4 u 本層框架柱概況.4u 本層框架梁概況.4u 本層結構板概況.5第二章 加藥加氯間各工序施工流程.5u 結構層各工序施工流程.5 u 施工流水段的劃分.6u 施工時間.6第三章 施工測量.6u 基礎樓面控制線及一層結構內控點布置.7 u 本層軸線、柱及梁邊線.7u 高程控制測量.7第四章 加藥加氯間模板施工.8u 模板體系選擇及施工工藝.8 u高支模設計及驗算.10u模板驗收.20u模板

2、拆除.25u梁板模板支架搭設技術要求.30第五章 施工安全注意事項.35加藥加氯間支模體系專項施工方案第1章 加藥加氯間工程概況貴陽市開縣縣城供水擴建工程項目位于貴陽市開陽縣頂方村。單項工程加藥加氯間建筑面積為189.7平方米，層高（6.9m）較高，框架柱較高、框架梁的跨度（7.2m）較大，樓層板厚度為0.12m，對模板制作及安裝、鋼筋綁扎及砼澆搗具有較高的技術要求，為保證工程質量，避免安全事故的發(fā)生，為此特編制該方案以指導該工程樓層安全順利施工!1.1 設計概況：加藥加氯間結構類型為框架結構，結構設計使用年限為50年；耐火等級：二級，屋面防水等級級；抗震設防烈度：6度；火災危險性分類為：丁類

3、；腐蝕性等級為：中級。1.2 本層框架柱概況：? 框架柱為矩形形狀，截面面積為400x500，層高為6.9m,模板支設、安裝及加固難度加大。? 框架柱鋼筋全部為三級鋼，鋼筋直徑為1820，鋼筋布置較密。第2章 樓層各工序施工流程2.1 結構層各工序施工流程：本層施工放線柱鋼筋制綁柱模板制安柱砼澆搗(澆至層高2/3位置)框架梁鋼筋制綁框架梁側模制安板模制安板鋼筋制綁梁板砼澆搗砼養(yǎng)護。? 放線施工流程：本層定位控制線軸線定位柱邊線。? 本層柱施工流程：柱鋼筋制綁柱模制安及加固本層梁底部柱砼澆搗柱模板拆除及砼養(yǎng)護。? 本層框架梁施工流程：梁模支架搭設及加固梁底板模制安本層框架梁鋼筋制綁梁側板模制安梁

4、板砼澆搗砼養(yǎng)護。2.2 施工流水段的劃分：本單項工程施工段作業(yè)按A、B、C、D劃分為4個施工段，即A施工段支模體系、B施工段鋼筋綁扎、C施工段外架安全防護、D施工段砼澆筑。2.3 施工時間：按總計劃要求加藥加氯間在2013年7月15日澆筑完樓面砼。第3章 施工測量3.1 基礎面控制線及上部內控點布置? 該項工作在基礎面砼澆搗完畢并可上人后進行。? 根據基坑四周設置的外控點用全站儀或經緯儀引測放出各控制線，并在地梁及獨基面上彈出相應的墨線作為控制線。? 按“測量方案”在基礎面上布置出上部結構的內控點，并按要求作好相應的保護措施。3.2 本層軸線、柱及梁邊線? 該項工作在基礎面控制線施測完畢后進行

5、。? 根據基坑四周引測放出控制線用5m鋼卷尺分別按設計圖紙放出首層軸線，并在砼地面上彈出相應的墨線。? 根據設計圖紙軸線用5m鋼卷尺施放出各柱邊線，并在砼地面上彈出相應的墨線以作為柱子安裝模板的依據。? 根據設計圖紙軸線用5m鋼卷尺施放出各梁邊線，并在砼地面上彈出相應的墨線以作為框架梁搭設、加固及梁模板安裝的依據。3.3 高程控制測量? 在該工程開工前將業(yè)主方提供的坐標控制點高程引測到施工現(xiàn)場且不受沉降影響的標志物上，用紅油漆作好標記并作為該工程建筑物、構筑物、室內外相對標高及高程控制的依據。? 在基礎面砼澆搗完成后將各建筑物首層+1.000m相對標高引測到框架柱豎筋上,用紅油漆作好標記并作為

6、樓層框架柱頂面、結構梁、結構板等底、面標高施工的依據。? 在樓面板鋼筋綁扎完畢后，將本層+1.000m相對標高引測至板面標高控制樁上并作為板面砼澆搗的依據。? 由于外架往上搭設1.5m左右，砼澆搗時還得借助水準儀控制砼澆搗面標高。第4章 本層模板施工本單項工程層高(6.90m)較高；框架柱、框架梁跨度較大；樓層板為0.12m，對模板制作、安裝及加固具有較高的要求!4.1 模板體系選擇及施工工藝：4.1.1 主要部位配模方案：序號工程部位模板支撐及加固體系1框架柱模板散拼由50100mm木方、483.5mm鋼管、12高強對拉螺栓及相應夾具等組成2 梁板模板散拼由50100mm木方、可調節(jié)鋼支撐、

7、483.5mm鋼管、碗扣式腳手架組成以及12高強對拉螺栓組成。3梁、柱接頭模板散拼由50100mm木方、可調節(jié)鋼支撐、483.5mm鋼管以及12高強對拉螺栓組成4.1.2 施工準備? 對施工班組做詳細的技術交底，對高支模等作專項計算。? 鋼筋等隱蔽工程檢查合格后，由項目部通知后有關施工人員方可進行梁、柱模板支設。? 施工段內支模順序是：框架柱模板框架梁底模板框架梁側模板樓板模板梁柱接頭。4.1.3 模板施工工藝流程? 模板施工順序為：支架柱模板梁模板頂板模板粱柱頭模板。? 其中各段施工工藝流程：柱模：放線木模板拼裝第一塊拼裝第二塊背枋條連接螺栓背鋼管調垂直及加固；梁、板模：軸線水平線復核搭設支

8、架支梁底模支梁側模支頂板模驗收。4.2 高支模設計及驗算4.2.1 工程概況貴陽市開陽縣縣城供水擴建工程加藥加氯間層高為6.90m，根據貴陽市的有關規(guī)定，層高超過4.0米的模板支設即為高支模，必須進行專項的模板及支架設計，以確保施工安全并進行驗算。4.2.2 模板設計計算的相關參數(shù)及計算公式 4.2.3 模板及支撐系統(tǒng)的相關參數(shù)本次施工模板支撐系統(tǒng)材料擬采用木方、焊接鋼管和對拉螺栓。根據簡明施工計算手冊(第二版)、混凝土結構工程以及相關規(guī)范和資料內容， 確定所用材料相關參數(shù)如下:? 模板采用915mm1830mm18mm(寬長厚)九夾板，有關力學計算參數(shù)如下：彈性模量E=9.5103N/mm2

9、，抗彎強度fm=13N/mm2，抗剪強度=2.2N/mm2。? 支撐柱、梁模板的小楞采用50100mm木方，有關力學參數(shù)如下：彈性模量E=9.5103N/mm2,抗彎強度fm=13N/mm2，抗剪強度=1.4N/mm2。? 支撐小楞的鋼管采用雙排483.5mm焊接鋼管, 有關力學計算參數(shù)如下：彈性模量E=2.1105N/mm2,抗彎強度f=215N/mm2，抗剪強度=110N/mm2，A=489mm2，I=12.19104mm4，W=5.08103mm3。? 對拉螺栓采用12高強對拉螺栓（容許拉力達到750N/mm2），螺栓外加PVC套管,經試拉其容許最大拉力N=57KN,其12高強對拉螺栓、

10、螺帽、夾具等見以下兩張圖片(施工時必須強制采用，并不得更換)4.2.4 模板驗算的計算公式? 柱、梁的側壓力計算公式? 式中：砼的重力密度，取25kN/m3；t新澆砼的初凝時間，取200/(T+15)，取4h；T砼的入模溫度，取25；V砼的澆筑速度，取10m/h；H砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，柱取5m；梁取0.3m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；2砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。4.2.5 柱模板的設計計算4.2.5.1 相關參數(shù)資料及荷載計算 ? 根據工程實際情況，本次設計選用KZ1為計算對象， KZ1：400mm500mm6900mm(寬長高)? 柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面

11、寬度 B=400mm，B方向對拉螺栓， 柱模板的截面長度 H=500mm，H方向對拉螺栓， 柱模板的計算高度 L = 6900mm， 柱箍間距計算跨度 d = 500mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，間距150mm。 柱箍采用圓鋼管483.5，每道柱箍2根鋼箍，間距400mm。 柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 4.2.5.2 柱模板荷載標準值計算? 強度驗算要考慮新澆砼側壓力和傾倒砼時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆砼側壓力。? 新澆砼側壓力計算:根據前述公式參數(shù)計算得出新澆砼側壓力標準值 F1=96.01kN/m2 實際計算中采用新澆

12、砼側壓力標準值 F1=96.01kN/m2 傾倒砼時產生的荷載標準值 F2= 3kN/m2。 4.2.5.3 柱模板面板的計算? 面板強度計算 支座最大彎矩計算公式: 跨中最大彎矩計算公式: 其中: q強度設計荷載(kN/m)； q=(1.285.87+1.43)0.4=42.9kN/m d豎楞的距離，d=150mm； 經過計算得到最大彎矩 M=0.142.8980.150.15=0.097kN.M 面板截面抵抗矩 W=4001818/6=21600mm3 經過計算得到=M/W =0.097106/21600=4.469N/mm2 面板的計算強度小于15N/mm2,滿足要求!? 抗剪計算 最大

13、剪力的計算公式如下: Q=0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bhT 其中:最大剪力 Q=0.60.1542.898=3.86kN 截面抗剪強度計算值 T=33861/(240018)=0.804N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.4N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求!? 面板撓度計算 最大撓度計算公式: 其中 q砼側壓力的標準值，q=85.870.4=34.348kN/m； E面板的彈性模量，取6000N/mm2； I面板截面慣性矩I=400181818/12=mm4； 經過計算得到v=0.677(85.870.4)1504/(1006000)=0.101mm v面板最大

14、允許撓度，v=150/250 = 0.6mm； 面板的最大撓度滿足要求!4.2.5.4 豎楞方木的計算? 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.153m。 荷載計算值 q =1.2960.153+1.430.153=18.283kN/m? 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.142/0.5=18.283kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.118.2830.50.5=0.457kN.m 最大剪力 Q=0.6

15、0.518.283=5.485kN 最大支座力 N=1.10.518.283=10.056kN 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 51010/6 = 83.33cm3； I = 5101010/12 = 416.67cm4；? 抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.457106/83333.3=5.49N/mm2 抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!? 抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35485/(250100)=1.645N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.7N/mm2

16、抗剪強度計算滿足要求!? 撓度計算 最大變形 v=0.67715.2365004/(1009500.8)=0.163mm 最大撓度小于500/250,滿足要求!4.2.5.5 B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P=(1.296+1.43)0.1250.5=7.46kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續(xù)梁的計算得到： 最大彎矩 Mmax=0.717kN.m 最大變形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=21.454kN 抗彎計算強度 f=

17、0.717106/=70.57N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400/150與10mm,滿足要求!4.2.5.6 B方向對拉螺栓的計算 計算公式: NN=fA 其中 N對拉螺栓所受的拉力； A對拉螺栓有效面積 (mm2)； f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取750N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力17.17kN。 經計算B方向采用12高強螺栓達到受力要求!4.2.5.7 H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P=(1.296+1.43)0.1530.5=9.14kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 支撐鋼管變形圖(m

18、m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續(xù)梁的計算得到： 最大彎矩 Mmax=0.717kN.m 最大變形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=21.454kN 抗彎計算強度 f=0.717106/=70.57N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400/150與10mm,滿足要求!4.2.5.8 H方向對拉螺栓的計算 計算公式: NN = fA 其中 N對拉螺栓所受的拉力； A對拉螺栓有效面積 (mm2)； f12高強對拉螺栓，容許拉力達到750N/mm2； 經計算H方向采用12高強螺栓達到受力要求!4.2.5.9 柱模板小結? 具

19、體結構詳見“柱模板結構圖”及支撐系統(tǒng):? 模板:915183018mm(寬長厚)九夾板? 內楞:501004000(長)木方,間距為150mm? 外楞:雙排483.5mm焊接鋼管,間距沿豎向中下部500,中上部500mm。? M12高強對拉螺栓：豎向中距500，水平向中距400420mm，距柱邊統(tǒng)一為200mm。4.3.1 梁模板的設計計算本工程框架梁截面尺寸分別有250*400、300*600、300*700等梁，在設計計算中應分別以以上截面尺寸進行驗算，最后確定出相應的設計數(shù)據，設計中擬采用下列數(shù)據：? 支架立桿：采用483.5mm焊接鋼管，管頂設可調節(jié)的頂絲撐，對250300700梁設四

20、根立桿支柱，立桿縱橫向間距均為450450；? 對拉螺栓：采用12高強對拉螺栓，沿跨度方向的間距均為400。? 梁底木枋：采用501002000木枋，其擱置間距為150mm。? 梁側木枋：采用501002000木枋，其擱置間距為。? 梁底側模板：采用915183018mm(寬長厚)九夾板，散支散拆。4.3.2 本層梁設計驗算(僅驗算300700梁木模板與支撐)4.3.2.1 梁側模板、穿梁螺栓的計算4.3.2.2 梁側模板基本參數(shù)? 計算斷面寬度300mm，高度700mm，模板面板采用普通膠合板。? 內龍骨間距200mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。高強對

21、拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距150+400+400+450+450mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。4.3.2.3 梁側模板荷載標準值計算? 強度驗算要考慮新澆砼側壓力和傾倒砼時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆砼側壓力。? 新澆砼側壓力計算公式為下式中的較小值: 根據前述公式參數(shù)計算得出新澆砼側壓力標準值 F1=50kN/m2 實際計算中采用新澆砼側壓力標準值 F1=50kN/m2 倒砼時產生的荷載標準值 F2= 4kN/m2。4.3.2.4 梁側模板面板的計算? 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算，面板的計算寬度取2m。 荷載計算值 q=1

22、.2502+1.442=131.2kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=2001.81.8/6=108cm3； I=2001.81.81.8/12=97.2cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)? 經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。 最大彎矩 M=0.82kN.m 最大變形 V=0.5mm? 抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.8210001000/=7.593N/mm2 面板的抗彎強度設計值

23、f，取15N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求!? 抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=319680/(2200018)=0.82N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.4N/mm2 抗剪強度驗算 TT，滿足要求!? 撓度計算 面板最大撓度計算值 v=0.476mm 面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!4.3.2.5 梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q=36.08/2=18.04kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍

24、骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 M=0.360kN.m 經過計算得到最大支座 F=8.025kN 經過計算得到最大變形 V=0.1mm 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6=83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4；? 內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.360106/83333.3=4.32N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于17N/mm2,滿足要求!? 內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bhT 截面抗剪強度計算值 T=34199/(250100)=1.26N/mm2 截面抗剪強度設計值

25、 T=1.7N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!? 內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.1mm 內龍骨的最大撓度小于450/250,滿足要求!4.3.2.6 梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)? 經過連續(xù)梁的計算得到： 最大彎矩 Mmax=0.702kN.m 最大變形 vmax=0.231mm 最大支座力 Qmax=17.253kN 抗彎計算強度 f=0.702106/.0=69.

26、09N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!4.3.2.7 對拉螺栓的計算 計算公式: NN=fA 其中 N對拉螺栓所受的拉力； A對拉螺栓有效面積 (mm2)； f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取750N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A=76 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N=57 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=16.756 對拉螺栓強度驗算滿足要求!4.3.2.8 模板面板計算? 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1=2

27、52.251.3+0.351.3=73.58kN/m 活荷載標準值 q2=(2+2)1.3=5.2kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=1301.81.8/6=70.20cm3； I=1301.81.81.80/12=63.18cm4；? 抗彎強度計算：f=M /Wf 其中 f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M面板的最大彎距(N.mm)； W面板的凈截面抵抗矩； f面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2； M=0.1ql2 其中 q荷載設計值(kN/m)； 經計算得到M=0.1(1.273.58+1.45.2)0.20.2=

28、0.382kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.38210001000/70200=5.446N/mm2 面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求!? 抗剪計算：T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.273.58+1.45.2)0.2=11.469kN 截面抗剪強度計算值T=314336/(2130018)=0.919N/mm2 截面抗剪強度設計值T=1.4N/mm2 抗剪強度驗算 TT，滿足要求!? 撓度計算：v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大撓度計算值 v=311469/(2130018)=0.735mm 面板的最大撓度小于200/250,滿足要求!4.

29、3.3 梁底支撐木方的計算4.3.3.1 梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,荷載的計算：? 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=252.250.2=11.25kN/m ? 模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350.2(22.250+1.3)/1.3=0.312kN/m ? 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(2+2)1.30.2=1.04kN 均布荷載 q=1.211.25+1.20.312=13.875kN/m 集中荷載 P=1.41.04=1.456kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(m

30、m) 木方剪力圖(kN)? 經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.317kN；N2=6.315kN；N3=5.429kN；N4=6.315kN；N5=1.317kN。 經過計算得到最大彎矩 M=0.244kN.m 經過計算得到最大支座 F=6.315kN 經過計算得到最大變形 V=0.1mm 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6=83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4；? 木方抗彎強度計算 抗彎計算強度f=0.244106/83333.3=2.93N/mm2 木方的抗彎計算強度小于17N/mm2,滿足要求!? 木方抗剪計算 截面抗剪強度必須滿

31、足: T=3Q/2bhT 截面抗剪強度計算值T=33.445/(250100)=1.034N/mm2 截面抗剪強度設計值T=1.7N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!? 木方撓度計算 最大變形 v=0.1mm 木方的最大撓度小于450/250,滿足要求!4.3.3.2 梁底頂托梁計算? 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 M=0.612kN.m 經過計算得到最大支座 F=15.744kN 經過計算得到最大變形 V=0.1mm 頂托梁的截面力

32、學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=101010/6=166.67cm3； I=10101010/12=833.33cm4；? 頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度f=0.612106/.7=3.67N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!? 頂托梁抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值T=33445/(2100100)=0.517N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.7N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!? 頂托梁撓度計算 最大變形 v=0.1mm 頂托梁的最大撓度小于450/250,滿足要求!4.

33、3.3.5 扣件抗滑移的計算? 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): RRc 其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；? 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 4.3.3.6 立桿的穩(wěn)定性計算? 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=15.74kN (已經包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重N2=1.20.1397.7=1.288kN N=15.744+1.288=17.032kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到；

34、 i計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i=1.58 A立桿凈截面面積 (cm2)； A=4.89 W立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2； l0計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1) l0=(h+2a) (2) k1計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u=1.70 a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m； 公式(1)的計算結果：=176.71N/mm2，立桿

35、的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：=90.13N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.01；公式(3)的計算結果：=125.74N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算f,滿足要求!4.3.3.7 梁模板總結經驗算,對梁模板的所有假定均滿足荷載,并可作為施工的依據!具體為:? 支架立桿：采用483.5mm焊接鋼管，管頂設可調節(jié)的頂絲撐，對250300700梁設三根立桿支柱，立桿縱橫向間距均為100100。? 對拉螺栓：采用12高強對拉螺栓，沿梁跨度方向的間

36、距均為600。? 梁底木枋：采用501002000木枋，其擱置間距為200mm。? 梁側木枋：采用501002000木枋，其擱置間距為300mm。? 梁底、側面模板：采用915183018mm(寬長厚)九夾板，散支散拆。4.3.4 板模板的設計計算 本層板厚120mm，憑施工經驗假定如下，并作相應的驗算，當驗算合格后，方可作為施工的依據：? 模板:915183018mm九夾板，散支散拆。? 小楞:50100mm木方,間距為300mm? 大楞:483.5mm焊接鋼管,間距為900mm? 立柱:483.5mm焊接鋼管,間距為900900mm。4.3.4.1 相關荷載參數(shù)? 高支撐架的計算參照建筑施

37、工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。? 模板支架搭設高度為6.7米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1米，立桿的橫距 l=1米，立桿的步距 h=1.50米。采用的鋼管類型為483.5。 4.3.4.2 模板面板計算? 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1=250.20.9+0.350.9=4.815kN/m 活荷載標準值 q2=(2+2)0.9=3.6kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=901.81.8/6=48.6cm3； I=901.81.81.8/1

38、2=43.74cm4；? 抗彎強度計算: f=M/Wf 其中 f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M面板的最大彎距(N.mm)； W面板的凈截面抵抗矩； f面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2； M=0.100ql2 其中 q荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M=0.1(1.24.815+1.43.6)0.30.3=0.097kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.09710001000/48600=2.003N/mm2 面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求!? 抗剪計算: T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.24.815+1.43.6)0.3=1.947kN 截

39、面抗剪強度計算值 T=31947/(290018)=0.18N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!? 撓度計算:v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6778.4153004/(1007500)=0.141mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!4.3.4.3 支撐木方的計算 木方按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。4.3.5 荷載的計算 ? 模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350.3=0.105kN/m ? 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2=(2+2)0.3=1.2kN/m 靜荷載 q1=1.21.5+1.20.105=1.926kN/m 活荷載 q2=1.41.2=1.68kN/m4.3.6 木方的計算? 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q=3.245/0.9=3.606kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.13.610.900.9=0.292kN.m 最大剪力 Q=0.60.93.606=1.947kN 最大支座力 N=1.10.93.606=3.57kN 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51